化工原理課后習(xí)題答案第一章流體流動(dòng)答案

第一章流體流動(dòng)習(xí)題解答1.解：（1）1atm=Pa=760mmHg真空度=大氣壓力—絕對(duì)壓力，表壓=絕對(duì)壓力—大氣壓力所以出口壓差為p=0.076101325(0.082106)8.97104N/m2（2）由真空度、表壓、大氣壓、絕對(duì)壓之間的關(guān)系可知，進(jìn)出口壓差與當(dāng)?shù)卮髿鈮簾o(wú)關(guān)，所以出口壓力仍為8.97104Pa2.解：T=470+273=703K，p=2200kPa混合氣體的摩爾質(zhì)量Mm=28×0.77+32×0.065+28×0.038+44×0.071+18×0.056=28.84g/mol混合氣體在該條件下的密度為：ρm=ρm0×T0T×pp0=28.8422.4××.3=10.858kg/m33.解：由題意，設(shè)高度為H處的大氣壓為p，根據(jù)流體靜力學(xué)基本方程，得dp=-ρgdH大氣的密度根據(jù)氣體狀態(tài)方程，得ρ=pMRT根據(jù)題意得，溫度隨海拔的變化關(guān)系為T(mén)=293.15+4.81000H代入上式得ρ=pMR（293.15-4.8×10-）3H=-dpgdh移項(xiàng)整理得dpp=-MgdHR293.15-4.8×10-3H對(duì)以上等式兩邊積分，pdpp=-0HMgdHR293.15-4.8×10-3H所以大氣壓與海拔高度的關(guān)系式為lnp=7.13×ln293.15-4.8×10-3H293.15即：lnp=7.13×ln1-1.637×10-5H+11.526（2）已知地平面處的壓力為Pa，則高山頂處的壓力為p山頂=×=45431Pa將p山頂代入上式ln45431=7.13×ln1-1.637×10-5H+11.526解得H=6500m，所以此山海拔為6500m。4.解：根據(jù)流體靜力學(xué)基本方程可導(dǎo)出p容器-p大氣=Rgρ水-ρ煤油所以容器的壓力為p容器=p大氣+Rgρ水-ρ煤油=101.3+8.31×9.81×（995-848）1000=113.3kPa5.解：RR'sin120sin3060mm以設(shè)備內(nèi)液面為基準(zhǔn)，根據(jù)流體靜力學(xué)基本方程，得ppgR1013258509.8160103101.8kPa1006.解：（1）如圖所示，取水平等壓面1—1’，2—2’，3—3’與4—4’，選取水平管軸心水平面為位能基準(zhǔn)面。根據(jù)流體靜力學(xué)基本方程可知pA=p1+ρgz1同理，有p1=p1'=P2+ρigR2，p2=p2'=P3-ρg（z2-z3）p3=p3'=p4+ρigR3，p4=p4'=pB-ρgz4以上各式相加，得PA-PB=ρigR2+R3-ρgz2-z1+z4-z3因?yàn)閦2-z1=R2，z4-z3=R3PA-PB=ρi-ρgR2+R3=13.6-1×9.81×0.37+0.28=80.34kPa同理，有PA-PB=ρi-ρgR1=ρi-ρgR2+R3故單U形壓差的讀數(shù)為R1=R2+R3=0.37+0.28=0.65m（2）由于空氣密度遠(yuǎn)小于液體密度，故可認(rèn)為測(cè)壓連接管中空氣內(nèi)部各處壓強(qiáng)近似相等。即p2=p2'≈p3=p3'故有p2=p2'=p3=p3'=p4+ρigR3因?yàn)閦2-z1+z4-z3=R2+R3=h+z4-z1?z4-z1=R2+R3-h所以PA-PB=ρigR2+R3-ρgz4-z1=ρi-ρgR2+R3+ρgh=13.6-1×9.81×0.65+1×9.81×0.31=83.68kPa此測(cè)量值的相對(duì)誤差為83.68-80.3480.34×100%=4.16%7.解：（1）在A—A’，B—B’兩截面間列伯努利方程，得pu1pu22222gzWgzhf1212hzzW其中=0，=2，f=2.2J/kg1pp1(u2u2)2.212221化簡(jiǎn)為q1.16m3/h3.22104m3/s由題目知：輸水量vq3.22104u1.03v0.7850.0221d241m/sq3.22104u0.27v0.7850.03922d242m/s查表得20℃水的密度為998.2kg/m3pp1(u2u2)2.21(0.2721.032)2.21.706222112所以J/kgpp998.21.7061.703103Pa12（2）若實(shí)際操作中水為反向流動(dòng)，同樣在AA'，BB'兩截面間列伯努利方程，得pu2pu21122gzWgzhf2221hzzW其中=0，=2，f=2.2J/kg1pp1(u2u2)2.221212化簡(jiǎn)為由于流量沒(méi)有變，所以兩管內(nèi)的速度沒(méi)有變，將已知數(shù)據(jù)帶入上式，得1pp998.2(1.0320.272)2.22.689103221Pa8.解：查表1-3，選取水在管路中的流速為u=1.5ms，則求管徑d=qvπ4u=.785×1.5=76.8mm查附錄13進(jìn)行管子規(guī)格圓整，最后選取管外徑為83mm，壁厚為3.5mm，即合適的管徑為Φ83mm×3.5mm。9.解：（1）管內(nèi)流體的質(zhì)量流量qm=ρqv=π4d2ρu有上式得出質(zhì)量流速為ρu=qmπ4d2雷諾數(shù)Re=duρμ=d×qmπ4d2μ=0.2×.785×0.222×10-5=1.06×105>2000所以該氣體在管內(nèi)的流動(dòng)類(lèi)型為湍流。（2）層流輸送最大速度時(shí)，其雷諾數(shù)為2000，于是質(zhì)量流速可通過(guò)下式計(jì)算：ρu=Reμd=2000×2×10-50.2=0.2kg(m2?s)所以層流輸送時(shí)的最大質(zhì)量流量qm=π4d2ρu=0.785×0.22×0.2×3600=22.608kgh10.解：（1）根據(jù)題意得：u=20y-200y2，將上式配方得u=20y-200y2=-200y-0.052+0.5所以當(dāng)y=0.05m時(shí)管內(nèi)油品的流速最大，umax=0.5ms（2）由牛頓粘性定律得τ=-μdudy其中dudy=20-400y代入上式得管道內(nèi)剪應(yīng)力的分布式τ=-μdudy=-μ20-400y=-60×103（20-400y）所以管壁處的剪應(yīng)力τs=-60×10320-400×0=-1.2Nm2（負(fù)號(hào)表示與流動(dòng)方向相反）d4管道截面積4A潤(rùn)濕周邊e11.解：（1）根據(jù)題意可算出：AE40tan3023mm，AD2AE46mmAB4022386mmA1(ABCD)DE1(8640)401062.5210322通道截面積m2潤(rùn)濕周邊AD2CDAB218mm=0.218md42.521030.0460.218emq（2）v=40m3/h=0.011m/s3q0.011u6.62v0.7850.0462d24em/sdu0.0466.62998.23.04104000Ree51103故該流型為湍流。12.解：如課本圖1-17，流體在內(nèi)外管的半徑分別為r1和r2的同心套管環(huán)隙間沿軸向做定態(tài)流動(dòng)，在環(huán)隙內(nèi)取半徑為r，長(zhǎng)度為L(zhǎng)，厚度為dr的薄壁圓管形微元體，運(yùn)動(dòng)方向上作用于該微元體的壓力為P1=2πrdrp1，P2=-2πrdrp2作用于環(huán)形微元體內(nèi)外表面的內(nèi)摩擦力分別為F1=2πrLτr=2πL（rτ）r，F(xiàn)2=-2πr+drLτr+-dr2π=（Lrτ）r+dr因微元體作勻速直線運(yùn)動(dòng)，根據(jù)牛頓第二定律，作用于微元體上的合力等于零，即2πrdrp1-2πrdrp2+2πLrτr-2πLrτr+dr=0簡(jiǎn)化后可得p1-p2L=1r?（rτ）r+dr-（rτ）rdr=1r×d（rτ）dr在層流條件下，τ=-μdudy帶入上式可得ddrrdudr=-ΔpμLr上式積分得rdudr=-Δp2μLr2+C1u=-Δp4μLr2+C1lnr+C2利用管壁處的邊界條件r=r1時(shí)，ur=0；r=r2時(shí)，ur=0可得C1=Δp4μLr22-r12lnr2r1；C2=-Δp4μL-r12+r22-r12lnr2r1lnr1所以同心套管環(huán)隙間徑向上的速度分布為u=Δp4μL（r12-r2）+r22-r12lnr2r1lnrr113.解：取桶內(nèi)液面為1—1’截面，桶側(cè)面開(kāi)孔處的截面為2—2’截面，開(kāi)孔處離桶底距離為h，從1—1’截面至2—2’截面列機(jī)械能守恒方程式，得pu1pu22222gzgzhf1212pp以2—2’截面為基準(zhǔn)面，則z1=H-h，z0=0，=2=0表壓，u1=0，∑hf=01gH-h+0+0=0+0+u222化解得u2=2gH-h假設(shè)液體的水平射程為X，則h=12gt2X=u2t=2gH-h×2hg=2-h2+hH=2-h-H22+H24所以當(dāng)h=H2時(shí)，射程最遠(yuǎn)，Xmax=H。14.解：（1）對(duì)1—1’至2—2’截面間列伯努利方程，可得gz1+p1ρ+u122=gz2+p2ρ+u222取1—1’截面為位能基準(zhǔn)面，由題意得z1=0，z2=-3m，zB=h=1m；p1=p2=pa；u1=0，u2=uB。所以u(píng)2=2g(z1-z2)=2×9.81×3=7.67m/s對(duì)1—1’至B—B’截面間列伯努利方程，可得gz1+p1ρ+u122=gzB+PBρ+uB22所以PB=Pa-ρgh-u222=1.01×105-103×9.81×1-103×7.6722=62.1kPa（2）虹吸管延長(zhǎng)后，?z增加使虹吸管出口流速u(mài)增加，從而引起pB降低；當(dāng)pB降至與該溫度水的飽和蒸汽壓相等(pB=pv)時(shí)，管內(nèi)水發(fā)生氣化現(xiàn)象。由于此時(shí)uB'=uD，故對(duì)1—1’至B—B’截面間列伯努利方程，可得gz1+paρ+u122=gzB+pvρ+uD22所以u(píng)D=2Pa-Pvρ-gh=21.01×105-1.992×-9.81×1=11.9m/s對(duì)1—1’至3—3’截面間列伯努利方程，可得gz1+Paρ+u122=gzmax+Paρ+uD22所以zmax=z1-uD22=0-11.922×9.81=-7.22m（負(fù)號(hào)表示在1—1’截面位置下方）15．解：如圖所示在11'和22'截面間列伯努利方程式，以A點(diǎn)所在水平面為基準(zhǔn)面，則：pupu222g2g2zzHf11g2g12z0z1m，u11m/s其中，21uu(d1)21224d21由題目已知可得m/s20pp2(zz)(1)h1(1)0.23.521g21mppu2u22142H(zz)113.521.7629.8121g2gf12所以m16.解：已知螺釘?shù)闹睆絛=14mm，由題意，取容器液面為1-1截面，側(cè)壁孔中心截面為2-2截面。根據(jù)流體靜力學(xué)基本方程，可得：p1p2gzgz12ppg(zz)pg(zz)2112a12作用在孔蓋外側(cè)的是大氣壓強(qiáng)pa，故孔蓋內(nèi)外兩側(cè)所受壓差為：pppg(zz)11209.81(100.65)103102.73kPa2a12此時(shí)作用在孔蓋上的靜壓力為：Fpd2102.730.7850.7239.52kN4由于單個(gè)螺釘能承受的力為f301030.01424.61kN4要想將孔蓋緊固，則作用在孔蓋上的靜壓力不能超過(guò)螺釘?shù)墓ぷ鲬?yīng)力，即：nfF因此，所求螺釘?shù)臄?shù)量為：F39.52n8.579(個(gè))f4.6111'17.解：（1）取高位槽水面為上游截面，管路出口內(nèi)側(cè)為下游截面22'，在兩截面之間列伯努利方程：pu1pu22222gzgzhf1212h5.88u2z8m，z2m，u0ppp以地面為基準(zhǔn)面，則，==，121120f2u2(zz)g5.88u222122化簡(jiǎn)得u(zz)g69.813.04126.386.382m/sqd2u36000.7850.07523.04360048.324v2m3/h（2）在截面11'與截面AA'間列伯努利方程：pu1pu2AA22gzgzhf(1A)121Azzhu01其中，1AppAu21hg(h)A2f(1A)于是上式可化簡(jiǎn)為u閥門(mén)從全開(kāi)到關(guān)閉的過(guò)程中，A逐漸減?。ā苃f1→A也隨之減?。?，由上式可以看p出，左邊的值不斷增大，而1不變，所以截面AA'位置處的壓力是不斷增大的。18.解：根據(jù)題意，該煙囪正常排煙的基本條件要求煙囪出口壓強(qiáng)p2應(yīng)不超過(guò)外界氣壓pa。若以大氣壓為計(jì)算基準(zhǔn)，則有p1=-ρigR=-103×9.81×0.022=-216Pap2=-ρa(bǔ)gH=-1.23×9.81H=-12.07H煙氣在煙囪中的流速為u=qvπ4d2=18.80.785×1.42=12.2m/s所以∑Hf1→2=∑λld+ξu22g=0.032×H1.4×12.222×9.81=0.173H對(duì)1—1’至2—2’截面間列機(jī)械能守恒式，可得z1+P1ρg+u122g=z2+P2ρg+u222g+∑Hf1→2取1—1’截面為位能基準(zhǔn)面z1=0，z2=H，u1=u2。即-2160.69×9.81=H-12.07H0.69×9.81+0.173H解得正常排煙時(shí)該煙囪的高度為H=52.3mqd2u4v19.解：（1）根據(jù)流量公式得q60000(9003600)1.05uv0.7850.152d24m/sdu0.151.05900787.52000Re0.18所以管內(nèi)原油的流動(dòng)類(lèi)型為層流。（2）在管路入口截面與出口截面之間列伯努利方程，得pu1pu22222gzgzhf1212zzuu2，于是上式化簡(jiǎn)為其中，121pph12f64640.081Re787.5管內(nèi)原油流動(dòng)類(lèi)型為層流，所以摩擦系數(shù)lu5101.05522h0.081148837.5d20.152fJ/kgpph900148837.5133.95MPa12fn133.95187.48中途需要加壓站的數(shù)量所以為完成上述輸送任務(wù)，中途需要8個(gè)加壓站。20.解：（1）由題意：l=5m，d=0.018m，ρ=1180kgm3，μ=2.26×10-3Pa?s，qm=2.5×103kgh，故管內(nèi)流速u(mài)=qmπ4d2ρ=2.5×.785×0.0182×1180=2.31msRe=duρμ=0.018×2.31×11802.26×10-3=2.17×104>4000（湍流）光滑管λ計(jì)算根據(jù)布拉修斯公式λ=0.3164Re0.25=0.31642.17×1040.25=0.0261對(duì)1—1’至2—2’截面間列機(jī)械能守恒式，可得z1+p1ρg+u122g=z2+p2ρg+u222g+∑Hf1→2取2—2’截面為基準(zhǔn)面，則p1=p2=pa，u1=0，z1=h，z2=0；阻力損失為∑Hf1→2=λld+∑ξu22g其中局部阻力系數(shù)包括管入口的突然縮?。é?0.5）與回彎頭（ξ=1.5）。所以h=u222g+∑Hf1→2=1+0.0261×50.018+0.5+1.5×2.3122×9.81=2.79m（2）假設(shè)虹吸管最高處的截面為A—A’，對(duì)2—2’至A—A’截面間列機(jī)械能守恒式，可得zA+pAρg+uA22g=z2+p2ρg+u222g+∑HfA→2取2—2’截面為基準(zhǔn)面，則zA=h+0.5=2.79+0.5=3.29，z2=0，u1=u2=2.31ms，p2=Pa；阻力損失為∑HfA→2=λldu22gpA=ρgz2-zA+p2+ρg?∑HfA→2即：pA=ρgz2-zA+p2+ρλldu22將數(shù)值代入上式，解得pA=1180×9.81×0-3.29++1180×0.0261×3.290.018×2.3122=78260Pa=78.26kPa21.解：在儲(chǔ)槽水面和管路出口截面之間列伯努利方程，可得pu1pu22222gzWgzhf1212以儲(chǔ)槽水面為基準(zhǔn)面，則z0z25m，u0ppp630kPa，21，，2110Wgzppu2h21222f(1)化簡(jiǎn)為q303600u5.24v0.7850.04522d24m/s查表：20℃乙醇的密度為789kg/m3，黏度為1.15103Pa·s，du0.0455.247891.62105Re1.15103雷諾數(shù)取管壁粗糙度0.3mmd0.3450.007和Re查圖得0.034根據(jù)0.75110，半開(kāi)的標(biāo)準(zhǔn)截止閥2查表得：90°標(biāo)準(zhǔn)彎頭，全開(kāi)的50mm底閥9.53h()(0.0343020.75109.5)lu5.24222d20.0452f所以599.5J/kg將數(shù)據(jù)代入（1）式中，得所需外加功為：W259.816301031011035.242599.51528.97892J/kg22.解：據(jù)題意得進(jìn)料處塔的壓力pa=0.35at=0.35×101.325=35.46kPa管內(nèi)液體流速u(mài)=4.83600π4×0.042=1.06msRe=duρμ=0.04×1.06×8901.2×10-3=3.15×104取管壁絕對(duì)粗糙度E=0.3mm，相對(duì)粗糙度?d=0.340=0.0075。查圖1-22的無(wú)縫鋼管的摩察系數(shù)λ=0.038。查表1-2，全開(kāi)截止閥的阻力系數(shù)ξ=。6∑Hf=λld+∑ξu22g=0.038×120.04+6+0.5×1.0622×9.81=1.025選取高位槽液面為1—1’截面，料液的入塔口為2—2’截面，在兩截面間列伯努利方程為z1+P1ρg+u122g=z2+P2ρg+u222g+∑Hf以料液的入塔口中心的水平面0—0’為基準(zhǔn)面，則有z1=h，z2=0。若以大氣壓為基準(zhǔn)，有p1=0表壓，p2=35.46kPa表壓。u1≈0所以高位槽高出塔的進(jìn)料口為h=p2-p1ρg+u22g+∑Hf=35.46×103-0890×9.81+1.0622×9.81+1.025=5.14m00'23.解：（1）在截面與22'截面間列伯努利方程，得pupu2222gzgzhf（1）00202pp43.6kPa（表壓），z0，20以00'截面為基準(zhǔn)面，則0=0（表壓），z3m，u020h()(0.02870.7512)8.655u2luu22d20.0432fpu2gz8.655u20222于是（1）式化簡(jiǎn)為39.8143.6103u28.655u2010002即解得u1.244m/sqd2u36000.7850.04321.24436006.54v3m/hppgh1.0110510009.8121.21105（2）Pa1024.解：（1）根據(jù)流體靜力學(xué)基本方程，設(shè)槽底部管道到槽面的高度為x，則ρ水gh+x=ρ水銀gRx=ρ水銀gRρ水g-h=13.6×103×0.5103-1.8=5m在槽面處和C截面處列伯努利方程，得gz+pρ+u22=gzC+pCρ+uC22+∑hf其中∑hf=λl+led+ξ?uB22=0.018×500.1+15+0.5?uB22=4.885uB2以C截面為基準(zhǔn)面，則有zC=0，z=x，p=0表壓，pC=0表壓，u≈0。即：gx+0+0=0+0+uC22+4.885uC2?uC=gx5.385=9.81×55.385=3.02ms所以閥門(mén)全開(kāi)時(shí)流量qv=u?π4d2=3.02×0.785×0.12×3600=85.3m3h（2）對(duì)B至C截面間列伯努利方程，可得gzB+pBρ+uB22=gzC+pCρ+uC22+∑hf由于zB=zC=0，pC=0表壓，uB=uC=u，其中∑hf=λl+led?uC22=0.018×200.1+15?uC22=1.935uC2所以閥門(mén)全開(kāi)時(shí)B位置的表壓為PB=1.935ρuC2=1.935×103×3.022=17.65kPa25.解：(1)換熱器殼程內(nèi)徑D0.4m，內(nèi)管外徑d0.019m，則可求得換熱器殼程的當(dāng)量直徑4A0.421740.01920.026244(D2nd2)(Dnd)0.41740.019de=mq4.53600u2.32v0.7850.02622d24e則殼程熱水流速m/sdeu0.02622.329721.6610540003.55104雷諾數(shù)Re所以殼層環(huán)隙內(nèi)水的流型為湍流。（2）根據(jù)題意，摩擦系數(shù)110.035921.742lg(20.0085)221.742lg()d故水通過(guò)換熱器殼程的壓降為lu262.3229720.035921.50.02622pd2efkPa26.解：（1）設(shè)某時(shí)刻t水槽的液面降至h，管內(nèi)流速為u，則有-π4D2dhdt=π4d2u對(duì)1—1’至2—2’截面間列機(jī)械能守恒式，可得gz1+p1ρ+u122=gz2+p2ρ+u222+∑hf1→2輸水最初若以2—2’截面為基準(zhǔn)面，則z2=0，z1=h，p1=p2=pa，u1≈0，u2=u，∑hf1→2=35.5u2。故有g(shù)h=u222+∑hf1→2?9.81h=36u2所以u(píng)=9.8136h=0.522h因此初始水流量為qv0=π4d2u0=0.785×0.044×0.5229×3600=8.57m3h（2）將u=0.522h帶入質(zhì)量守恒式，得-π4×42dhdt=π4×0.0442×0.522h整理得dt=-15832dhh代入積分上下限得03×3600dt=-hdhh即3×3600=-15832×2（h-9）解得，輸水3h后水槽下降后的高度為h=7.07m。27.解：（1）并聯(lián)管路中不可壓縮流體的定態(tài)流動(dòng)中，各支路流量滿足以下公式ddd5q:q:q::35512lllv1v2v3112233本題中各支管的摩擦系數(shù)相等，則：125355q:q:q::1:8:183214v1v2v3（2）三支管的阻力損失比為lulu2u4u2u1u232222:():():()123h:h:h11223:d22d22122232f1f2f31124u2:u2:1u23123簡(jiǎn)化得hf1:hf2:hf3uqvd2q:q:q1:8:183d2:d2:d21:4:9，14由，已知v1v2v323u:u:u1:2:233解得于是12h:h:h1:1:1f3，即并聯(lián)時(shí)各支管的阻力損失相等。f1f228.解：由題意，L1和L2系一組并聯(lián)管路，后與L3串聯(lián)。根據(jù)并聯(lián)管路的流量分配方程，有qv1qv2=d15λ1L1:d25λ2L2=1所以qv=qv3=2qv1故u=u3=2（d1d3）3u1=2×(5060)2u1=1.39u1并聯(lián)管路∑hf并=hf1=hf2串聯(lián)管路∑hf串=hf1+hf3因此總阻力∑hf1→2=hf1+hf3=λ1L1d1u12+λ3L3d3u32油品輸送先假設(shè)管內(nèi)為層流，則λ=64Re。直接應(yīng)用Hagen-Poiseuille方程可得hf1=32μL1u1ρd12=32×0.08×80×u1.39850×0.052=u69.4hf3=32μL3u3ρd32=32×0.08×100×u850×0.062=83.7u對(duì)A—A'至B—B'截面間列伯努利方程，可得gzA+pAρ+uA22=gzB+pBρ+uB22+∑hfA→B取B—B’截面為位能基準(zhǔn)面，則pA=pB=pa，uA=uB=0，zB=0，zA=H=5m?！苃fA→B=69.4+83.7ugH?u=9.81×569.4+83.7=0.320ms故所求重油流量為qv=π4d32u=0.785×0.062×0.320=9.04×10-4ms=3.26m3h校驗(yàn)Re=d3uρμ=0.06×0.32×8500.08=204<2000層流與原假設(shè)一致，故計(jì)算結(jié)果有效。00'11'29.解：（1）在截面至截面列伯努利方程，可得：pu0pu21122gzgzhf(0)10201z20m，z10m，ppu022'以截面為基準(zhǔn)面，則，，01010q0.53600u0.197v10.7850.0321d24m/su2(zz)gh1201f(0)1上式可化簡(jiǎn)為0.1972h(2010)9.8198.082f(01)于是J/kghllu2llu2MNed2N1d2e11f(01)而7011u16120.19720.0250.0250.0320.032233.75u20.453所以33.75u20.45398.08，解得u1.70m/sqd2u36000.7850.0321.7036004.324vm3/h，qqq4.320.53.82v1m3/hv2v（2）若將閥門(mén)k全開(kāi)，假設(shè)支管1中無(wú)水流出，即假設(shè)支管1流量為零。在00'1截面至22'截面列伯努利方程，可得：pu0pu22222gzgzhf(02)0202z20m，z0ppu0，22'以截面為基準(zhǔn)面，則，，02020u220gh22f(02)原式可化簡(jiǎn)為hllu2llu2MNe2d2N2e22d2f(02)而7011u510u220.03220.0250.02520.03240u22u220g240u2u2.20m/s，解得222所以則此時(shí)管路MN的速度為2.20m/s校核：在00'截面至NN'截面之間列伯努利方程pupuNg2gu0u2.2022zzHf(0N)00g2gN0Nz20z0p0m，其中，(表壓)，，Nm/s0N00pu2(zz)H19.75