鋼箱梁頂推施工組織設計

PAGE90目錄HYPERLINK\l"_Toc164840450"第一章鋼箱梁施施工概述5HYPERLINK\l"_Toc164840451"1.1工程概況況5HYPERLINK\l"_Toc164840452"1.2自然條件件7HYPERLINK\l"_Toc164840453"1.3鋼箱梁施施工特點8HYPERLINK\l"_Toc164840454"第二章鋼箱梁頂頂推施工方案案9HYPERLINK\l"_Toc164840455"2.1施工概述述9HYPERLINK\l"_Toc164840456"2.2施工前準準備10HYPERLINK\l"_Toc164840457"2.3鋼箱梁頂頂推施工122HYPERLINK\l"_Toc164840458"2.3.1頂推推施工設備選選擇12HYPERLINK\l"_Toc164840459"2.3.2頂推推平臺及桁吊吊設計與施工工15HYPERLINK\l"_Toc164840460"2.3.3臨時時墩設計與施施工19HYPERLINK\l"_Toc164840461"2.3.4鋼導導梁設計與施施工21HYPERLINK\l"_Toc164840462"2.3.5鋼箱箱梁運輸211HYPERLINK\l"_Toc164840463"2.3.6頂推推設備及安裝裝22HYPERLINK\l"_Toc164840464"2.3.7滑道道布置23HYPERLINK\l"_Toc164840465"2.3.8頂推推系統(tǒng)調試及及鋼絞線安裝裝24HYPERLINK\l"_Toc164840466"2.3.9連續(xù)續(xù)頂推施工225HYPERLINK\l"_Toc164840467"2.4頂推施工工頂推系統(tǒng)常常見故障及處處理方法299HYPERLINK\l"_Toc164840468"2.5特殊梁段段施工30HYPERLINK\l"_Toc164840469"2.6合攏段安安裝30HYPERLINK\l"_Toc164840470"2.7鋼橫梁施施工30HYPERLINK\l"_Toc164840471"2.8鋼箱梁頂頂推施工工效效分析30HYPERLINK\l"_Toc164840472"第三章鋼箱梁頂頂推施工進度度、人員的安安排及設備的的配備32HYPERLINK\l"_Toc164840473"3.1施工進度度安排32HYPERLINK\l"_Toc164840474"3.2施工人員員安排32HYPERLINK\l"_Toc164840475"3.3施工設備備的配備333HYPERLINK\l"_Toc164840476"第四章鋼箱梁頂頂推施工安全全、質量保證證措施34HYPERLINK\l"_Toc164840477"4.1質量目標標34HYPERLINK\l"_Toc164840478"4.2質量保證證措施34HYPERLINK\l"_Toc164840479"4.3安全保證證措施34HYPERLINK\l"_Toc164840480"第五章龍門桁吊吊及頂推平臺臺設計35HYPERLINK\l"_Toc164840481"5.1設計說明明35HYPERLINK\l"_Toc164840482"5.1.1設計計范圍35HYPERLINK\l"_Toc164840483"5.1.2設計計依據35HYPERLINK\l"_Toc164840484"5.1.3設計計規(guī)范35HYPERLINK\l"_Toc164840485"5.1.4主要要內容35HYPERLINK\l"_Toc164840486"5.1.5主要要設計參數336HYPERLINK\l"_Toc164840487"5.2龍門桁吊吊及頂推平臺臺結構設計337HYPERLINK\l"_Toc164840488"5.2.1龍門門桁吊結構設設計37HYPERLINK\l"_Toc164840489"5.2.2頂推推平臺結構設設計37HYPERLINK\l"_Toc164840490"5.3龍門桁吊吊及頂推平臺臺受力計算338HYPERLINK\l"_Toc164840491"5.3.1龍門門桁吊受力計計算38HYPERLINK\l"_Toc164840492"5.3.2頂推推平臺受力計計算44HYPERLINK\l"_Toc164840493"5.3.3計算算結果匯總表表46HYPERLINK\l"_Toc164840494"第六章臨時墩設設計48HYPERLINK\l"_Toc164840495"6.1設計說明明48HYPERLINK\l"_Toc164840496"6.1.1設計計范圍48HYPERLINK\l"_Toc164840497"6.1.2設計計依據48HYPERLINK\l"_Toc164840498"6.1.3設計計規(guī)范48HYPERLINK\l"_Toc164840499"6.1.4設計計主要技術參參數48HYPERLINK\l"_Toc164840500"6.1.5主要要材料49HYPERLINK\l"_Toc164840501"6.2臨時墩結結構設計500HYPERLINK\l"_Toc164840502"6.3臨時墩受受力計算511HYPERLINK\l"_Toc164840503"6.3.1設計計工況51HYPERLINK\l"_Toc164840504"6.3.2軌道道梁的計算551HYPERLINK\l"_Toc164840505"6.3.3鋼管管支架及分配配梁的計算552HYPERLINK\l"_Toc164840506"6.3.4鋼管管樁的入土深深度計算599HYPERLINK\l"_Toc164840507"6.3.5鋼管管樁基樁內力力計算59HYPERLINK\l"_Toc164840508"6.3.6結論論61HYPERLINK\l"_Toc164840509"6.4臨時墩在在11級風下的的強度驗算661HYPERLINK\l"_Toc164840510"6.4.1計算算條件61HYPERLINK\l"_Toc164840511"6.4.2主要要桿件內力664HYPERLINK\l"_Toc164840512"第七章鋼導梁設設計67HYPERLINK\l"_Toc164840513"7.1鋼導梁結結構設計677HYPERLINK\l"_Toc164840514"7.2鋼導梁結結構驗算677HYPERLINK\l"_Toc164840515"7.2.1荷載載取值67HYPERLINK\l"_Toc164840516"7.2.2結構構整體受力分分析68HYPERLINK\l"_Toc164840517"7.2.3結構構強度驗算772HYPERLINK\l"_Toc164840518"7.2.4結構構穩(wěn)定性計算算73HYPERLINK\l"_Toc164840519"7.2.5結構構局部穩(wěn)定性性計算74HYPERLINK\l"_Toc164840520"7.2.6鋼導導梁的前端豎豎向撓度分析析81HYPERLINK\l"_Toc164840521"7.2.7鋼導導梁橫向聯系系計算83HYPERLINK\l"_Toc164840522"7.2.8鋼導導梁節(jié)點計算算83HYPERLINK\l"_Toc164840523"第八章鋼箱梁頂頂推施工臨時時結構鋼管樁樁基礎參數一一覽表92鋼箱梁頂推推施工組織設設計第一章鋼箱梁梁施工概述1.1工程概況況本工程為杭州市市江東大橋及及接線工程第第一合同段通通航孔自錨式式懸索橋鋼箱箱梁施工。江東大橋通航孔孔自錨式懸索索橋跨徑布置置為83+2660+83mm，雙塔雙纜纜面結構，分分離式鋼箱梁梁，獨柱式橋橋塔，中跨兩兩根空間主纜纜交匯于塔頂頂，吊索間距距9m，矢跨比f/L=11/4.5,,邊跨主纜在在中央分隔帶帶內平行布置置,不設吊索。自自錨式懸索橋橋位于0.85%的直線縱坡坡段上。自錨式懸索橋支支承體系為三三跨連續(xù)半漂漂浮結構體系系。自錨式懸懸索橋主梁為為分離式流線線型正交異性性橋面板扁平平鋼箱梁。主主要輪廓尺寸寸為：含風嘴嘴全寬47m，其中頂板板寬度2×21m，底板寬度2×15..4m，鋼橫梁位位于中央分隔隔帶內，寬度度5.0m；內腹板內內緣處梁高3.5m，頂板設2％橫坡，底底板水平。單單幅橋鋼箱梁梁內設兩道縱縱腹板，形成成單箱三室斷斷面，主纜錨錨固區(qū)鋼橫梁梁連續(xù)布置形形成整體式斷斷面?？紤]構造及施工工架設等因素素，鋼箱梁標標準節(jié)段長度度9m，順橋向劃劃分為錨固端端橫梁、A～H共11種節(jié)段類型型、54個梁段，其其中在主纜錨錨固區(qū)和塔梁梁支承區(qū)布置置部分特殊梁梁段。B1～H梁段采用頂頂推法施工，鋼鋼導梁連接在在B1梁段上；錨錨固端橫梁和和A梁段則直接接運至邊墩旁旁支架上安裝裝施工，A梁段作為鋼鋼箱梁的施工工合攏段。由于本橋寬度較較大，鋼箱梁梁需要分幅頂頂推施工，每每個梁段沿橫橫橋向再劃分分成三塊，兩兩幅鋼主梁分分別頂推到位位后再焊接鋼鋼橫梁，形成成分離式鋼箱箱梁，鋼箱梁梁縱、橫向節(jié)節(jié)段劃分方法法詳見下表1。頂推施工工過程中鋼箱箱梁與主塔之之間凈距為0.1m。錨固端橫橫梁分塊還需需要綜合考慮慮受力、焊接接、吊裝等因因素，由設計計單位和施工工單位共同研研究確定。鋼箱梁為全焊鋼鋼結構，梁段段工地連接均均采用焊接方方式。表1鋼箱梁梁節(jié)段劃分表表單位：mm-t梁段類型編號順橋向劃分橫橋向劃分長度鋼主梁鋼橫梁鋼主梁寬度鋼主梁重量鋼橫梁類型鋼橫梁寬度鋼橫梁重量錨固端橫梁約9000全橋寬梁段重5531tA5750全橋寬橫向對稱稱分成三塊，總總重266t，平均每塊塊重為88.7ttB160002075085.6HL4550010.4B275002075097.3HL355009.2C900021000107HL2500010D75002100082HL1500011E160002100072HL1500011E260002100085HL1500011F650021000109HL1500011G900021000101HL1500011H75002100089HL1500011單幅橋共計544個梁段圖1鋼箱梁梁節(jié)段劃分圖圖圖2主梁標標準橫斷面圖圖1.2自然條件件橋址位于錢塘江江強潮河口，其其潮汛特征為為非規(guī)則的半半日潮類型，一一日兩漲兩落落，潮波向上上游傳播過程程中，逐漸增增大，灣口南南匯咀多年平平均潮差為3.17m，至灣頂澉澉浦達5.57m，實測最大大達9.00m。涌潮是錢塘江河河口一種特有有的水力現象象，江東大橋橋位于強潮河河段，橋址附附近河段涌潮潮可能最大高高度約為3.0m，此時測點點瞬時最大流流速可達9～12m/s。每年7～10月月臺風期間常常受風暴潮影影響，如風暴暴潮遭遇天文文大潮，則會會形成異常高高潮位，歷史史高水位有85％由臺風暴暴潮遭遇天文文大潮所致。位于橋址上游33km的倉前水位位特征見表2。表2橋位倉倉前水位特征征項目單位量值出現時間平均高潮位m4.21平均低潮位m2.66平均潮差m1.55最高潮位m8.011997年8月月19日最低潮位m0.401955年122月25日最大潮差m5.271994年8月月22日平均漲潮歷時h:min1:42平均落潮歷時h:min10:43100年一遇高高水位m8.2350遇高水位m7.9820遇高水位m7.64橋址處從上到下下地質土層情情況見下表3。表3橋位地地質土層情況況表土層序號土層名稱層厚m層底標高m=1\*GB3①1素填土0.7～3.003.82～5..17=1\*GB3①2江底填土0.7～5.00-0.28～44.16=2\*GB3②1砂質粉土1.0～6.22-2.2～2..66=2\*GB3②2粉砂夾粘土8.8～17..5-16.56～～-7.888=3\*GB3③砂質粉土夾粘土土2.2～15-24.83～～-16.998=6\*GB3⑥、=8\*GB3⑧1粘土7.9～28..5-45.50～～-29.331=8\*GB3⑧2砂質粉土2.0～16..5-58.9～--36.088=8\*GB3⑧3、=9\*GB3⑨1、=9\*GB3⑨⑨2、=9\*GB3⑨3粉質粘土8.5～49..5-66.18～～-41.555=12\*GB2⑿1全風化砂礫巖、泥泥質粉砂巖2.1～15..6-72.01～～-56.225=12\*GB2⑿2強風化砂礫巖、泥泥質粉砂巖15.8～399.6-104.655～-81.228=12\*GB2⑿3中風化砂礫巖、泥泥質粉砂巖3.5～21..4-104.8～～-101..65=12\*GB2⑿微風化泥質粉砂砂巖、砂礫巖巖下伏基巖為北堊堊系下統(tǒng)朝川川組下段巖層層，巖性為砂砂礫巖及泥質質粉砂巖，巖巖石單軸極限限抗壓強度為為1～3MPa。1.3鋼箱梁施施工特點⑴橋位位于錢塘塘江強潮河段段，水文條件件復雜；⑵鋼箱梁采用分分幅多點連續(xù)續(xù)頂推施工，中中線限位難度度大；⑶提升桁吊、頂頂推平臺及臨臨時墩等受涌涌潮影響大，結結構設計安全全性顯得尤為為重要；⑷錨固斷橫梁及及A梁段為異形形梁段，安裝裝困難；⑸鋼箱梁經棧橋橋運至吊裝位位置，棧橋設設計荷載大。第二章鋼箱梁梁頂推施工方方案2.1施工概述述鋼箱梁施工包括括標準段鋼箱箱梁與特殊段段鋼箱梁施工工。特殊段鋼鋼箱梁指錨固固端橫梁及施施工合攏段A梁段，其余余梁段為標準準段鋼箱梁。自錨式懸索橋的的施工特點是是先梁后纜，根根據設計單位位提供的施工工方案，標準準梁段采用柔柔性墩多點頂頂推法施工，即即在杭州岸邊邊跨PM20#～PM21#墩布置提升升桁吊、安裝裝頂推平臺，在在中跨PM21#～PM22#墩和蕭山邊邊跨PM22#～PM23#墩設置臨時時墩和邊跨支支架平臺，并并在頂推平臺臺、邊跨支架架平臺、臨時時墩、索塔橫橫梁上布置滑滑道，滑道頂頂面線型為鋼鋼箱梁制造線線型（詳見設設計院提供的的鋼箱梁頂推推施工補充技技術要求）。頂推千斤頂置于臨時墩橫系梁上，在鋼箱梁底采用多點拉索方式頂推，即在平臺上逐段焊接，用多點連續(xù)千斤頂同步張拉鋼絞線使鋼箱梁向前滑移，循環(huán)標準化作業(yè)使鋼箱梁到達設計位置。頂推施工由低端向高端進行，頂推的箱梁前端設有導梁，每拼裝一個9m節(jié)段即整體頂推平移9m，由于本橋寬度較大所以采取分左右幅頂推施工的方法進行。特殊梁段即錨固固端橫梁及合合攏段A梁段均采用用桁吊安裝。當當蕭山側B1梁段頂推到到設計位置后后，拆除全部部導梁，利用用桁吊依次吊吊裝A梁段及錨固固端橫梁，精精確調整后焊焊接，兩岸A梁段作為全全橋鋼箱梁施施工合攏段。圖3鋼箱梁梁施工工藝流流程圖2.2施工前準準備⑴施工前準備工工作一覽表⑵人員組織本橋鋼箱梁采用用多點連續(xù)頂頂推施工，臨臨時墩跨度大大、作業(yè)面多多，多工作面面多個機具協(xié)協(xié)調共同作業(yè)業(yè)，在作業(yè)過過程中，協(xié)調調指揮將是作作業(yè)完成的關關鍵，為此，專專門成立頂推推現場協(xié)調指指揮組保障施施工?，F場指指揮組由5人組成：總總指揮、副總總指揮、總工工程師、機械械調度、人員員調度組成。同時成立專門的的施工隊兩個個，負責左右右幅鋼箱梁頂頂推施工。施施工隊人員組組成：機械操操作人員、機機械技術員、土土木技術員、電電工、吊裝工工、焊工、測測控人員等。所有工作班組中中機械技術人人員擔任各點點臨時指揮，負負責與指揮組組聯系，以保保證工程施工工的順利進行行。⑶人員培訓該項目操作人員員由我部具有有幾座懸索橋橋及頂推施工工經驗，技術術上最優(yōu)秀的的人員組成。為為了保證安全全優(yōu)質的施工工質量，針對對本工程特點點將組織所有有施工人員進進行學習培訓訓，并在工程程施工的每個個環(huán)節(jié)嚴格按按照規(guī)范操作作。所有在本本工程中從事事可能影響產產品質量的工工作人員，進進行規(guī)定的技技能考核認定定。針對該工工程高空及水水上作業(yè)多的的特點，對參參與該工程的的所有人員進進行體格檢查查和高空測定定，所有培訓訓考試均完整整記錄在案。2.3鋼箱梁頂頂推施工2.3.1頂推推施工設備選選擇鋼箱梁頂推施工工的主要施工工設備有運梁梁車、提升桁桁吊、導梁、臨臨時墩、連續(xù)續(xù)頂升千斤頂頂、縱移橫移移系統(tǒng)等。⑴運梁車運梁車采用DCCY200型平板運輸輸車，可以滿滿足梁段分塊塊運輸的要求求。主要技術參數如如下：額定裝載質量：：200tt車輛自身質量：：50t輪系：2縱列8軸線懸掛數量：166軸載質量：155625Kgg驅動軸/從動軸軸數量：8/8單車回轉模式：：直行、八字字轉向、以某某一α角斜行、橫橫行、擺轉及及中心回轉等等車速：空載（平地地）5Km//h,滿載（平地地）1Kmm/h滿載爬坡能力：：縱坡：4%；橫坡：2%輪胎規(guī)格/數量量：7.5-15/644輪輞規(guī)格/數量量：6.5-15/644平臺最低位置：：12000mm平臺升降總行程程：5500mm離地間隙（正常常行駛）：≥≥160mmm平臺外形尺寸：：長：166000mm，寬：4000mmm。⑵頂推千斤頂最不利工況下各各點的最大頂頂推力約為100噸，故每個個頂推點選用用兩臺ZDL1000自動連續(xù)千千斤頂做為頂頂推千斤頂。全全橋共需要20臺。ZLD100自自動連續(xù)頂推推系統(tǒng)由三部部分組成，即即自動連續(xù)頂頂推千斤頂、自自動連續(xù)頂推推泵站和主控控臺，其相互互關系如圖4所示。其控制過程是：：用行程開關關作為ZLD1000自動連續(xù)頂頂推系統(tǒng)的動動作傳感元件件，它將自動動連續(xù)頂推千千斤頂活塞的的位置信號傳傳遞給主控臺臺，主控臺將將得到的信號號進行邏輯組組合后，再將將控制信號傳傳遞給自動連連續(xù)頂推泵站站，自動連續(xù)續(xù)頂推泵站通通過電磁換向向閥去控制相相應自動連續(xù)續(xù)頂推千斤頂頂的動作。該該過程形成一一個閉環(huán)系統(tǒng)統(tǒng)，能夠自行行調節(jié)自動連連續(xù)頂推千斤斤頂的各種動動作。圖4自動連續(xù)續(xù)頂推千斤頂頂、自動連續(xù)續(xù)頂推泵站和和主控臺三者者關系示意圖圖①自動連續(xù)頂推推千斤頂圖5ZLDD100自動連續(xù)頂頂推千斤頂的的結構1.后頂穿心套套2.油缸3.后頂活塞4.后頂密封板5.后頂錨板6.后頂夾夾片7.行程開關SQ18.行程開關SQ29.行程開關SQ310.前頂穿心心套111.前頂活塞12.前頂密封板133.前頂錨板144.前頂夾片15.行程開關SQ416.鋼絞線117.行程開關SQ518.行程開關SQ619.前頂回油油嘴200.前頂進油嘴21.后頂回油嘴222.后頂進油嘴嘴表4ZLDD100自動動連續(xù)頂推千千斤頂技術性性能表序號項目單位性能指標序號項目單位性能指標1公稱張拉力kN10005穿心孔徑mmΦ1252公稱油壓MPa31.56外形尺寸mmΦ400×Φ115803張拉活塞面積m23.1416××10-27質量kg8004回程活塞面積m21.1074××10-28張拉行程mm200②自動連續(xù)頂推推泵站自動連續(xù)頂推泵泵站分液壓系系統(tǒng)和控制電電路系統(tǒng)兩部部分。自動連連續(xù)頂推泵站站液壓系統(tǒng)原原理圖如圖6所示。圖6泵站液壓壓系統(tǒng)原理圖圖1.電磁換向閥閥2.溢流閥3.壓力表4.油泵5.電動機6.濾油器位7.油箱A1.后頂進油油管B1.后頂回油管A2.前頂進油管B2.前頂回油管管表5ZLDDB自動連續(xù)續(xù)頂推泵站技技術性能表額定油壓MPa31.5額定轉速r/min1460額定流量L/min2×6柱塞數個6油箱容積L250容積效率%≥87電機功率kW7.5質量kg330用油種類10~30#液液壓油外形尺寸mm1000×7660×11770⑶頂升千斤頂頂升千斤頂的作作用是調整鋼鋼箱梁豎向標標高，千斤頂頂型號為500噸千斤頂。⑷起吊卷揚機根據設計圖紙，鋼鋼箱梁最大吊吊重為110t，起吊設備備采用2臺10t卷揚機和滑滑車組完成。⑸桁吊貝雷提升升梁橫移系統(tǒng)統(tǒng)鋼箱梁由桁吊吊吊至一定標高高后，需橫移移后才可到達達頂推拼裝平平臺。桁吊提提升梁橫移系系統(tǒng)擬采用80t平車、60t平車及牽引引卷揚機和滑滑車組組成的的橫移系統(tǒng)完完成。2.3.2頂推推平臺及桁吊吊設計與施工工⑴頂推平臺設計計頂推平臺布置在在PM20#～PM21#墩之間且靠靠近PM20#墩側。頂推推平臺上下游游分幅布置，單單幅縱橋向42.9mm(支架長度根根據導梁長度度以及拼裝第第一節(jié)鋼箱梁梁所需的空間間來確定的)，橫橋向11.4m，兩幅平臺臺中心距為23.755m，在靠近PM20號墩側設連連接通道。平平臺下部采用用φ820×110mm鋼管樁基礎礎，鋼管樁的的連接方式、相相鄰鋼管樁之之間的平聯及及斜撐方式均均與龍門桁吊吊相同。平臺臺上部采用貝貝雷作為主梁梁，主梁上布布置滑移系統(tǒng)統(tǒng)。具體設計計詳見《第五五章龍門桁吊及及頂推平臺設設計》。圖7頂推平臺臺效果圖⑵龍門桁吊設計計在PM20#墩墩處設置一臺臺龍門桁吊，用用于標準鋼箱箱梁段及杭州州側A梁段、錨固固端橫梁吊裝裝；在PM23#墩處設置一一臺龍門桁吊吊用于蕭山側側A梁段及錨固固端橫梁吊裝裝。兩側桁吊吊結構形式相相同，設計吊吊重均為120t。龍門桁吊橫橋向向87m，縱橋向30m。下部采用用鋼管樁基礎礎，設計水位位（＋7.64m）以下采用φ102cm、壁厚12mm鋼管，以上上均采用φ82cm、壁厚10mm鋼管。上部部橫橋向主梁梁采用貝雷梁梁，為3跨連續(xù)結構構，跨徑組合合為3×27m，吊裝橫梁梁也采用貝雷雷梁，跨徑24m。移動系統(tǒng)統(tǒng)采用平車。鋼管樁的接長主主要采用焊接接，考慮到設設計水位以下下的鋼管樁基基礎受涌潮影影響較大，此此部分相鄰鋼鋼管樁之間的的平聯采用φ63cm鋼管，斜撐撐采用槽36型鋼。設計計水位以上相相鄰鋼管樁之之間的平聯及及斜撐均采用用槽鋼。樁頂依次設橫橋橋向貝雷主梁梁、軌道、平平車及貝雷提提升梁等。依依靠卷揚機及及滑車組組成成的牽拉系統(tǒng)統(tǒng)完成橫移。根據梁段重量和和結構尺寸，擬擬定桁吊參數數如下：跨度：：27m長度：：87m提升能力：1220t提升速度：1mm/min提升高度：355m提升卷揚機：22×10t具體設計詳見《第第五章龍門桁吊及及頂推平臺設設計》。圖8龍門桁吊吊效果圖⑶龍門桁吊、頂頂推平臺施工工當杭州側PM220#邊墩墩身施施工完成后，即即可開始進行行頂推平臺及及桁吊施工。①基礎施工：根根據開工以來來水文和河床床情況，無法法使用打樁船船或浮吊進行行鋼管樁打設設，所以需通通過主棧橋搭搭設支棧橋，利利用50T履帶吊在支支棧橋上打設設頂推平臺及及桁吊基礎鋼鋼管樁。②上部結構施工工：下部基礎礎施工完成后后，在支棧橋橋上利用50t履帶吊吊裝裝頂推平臺上上部結構，再再利用塔吊安安裝桁吊上部部結構。③桁吊搭設完成成后，安裝提提升卷揚機及及牽引卷揚機機。④為了方便施工工，在桁吊軌軌道梁兩側設設置1.0m寬的人行通通道。⑤頂推安裝平臺臺上空搭設固固定作業(yè)棚，使使梁段焊接作作業(yè)不受天氣氣影響。⑷桁吊荷載試驗驗桁吊施工完成后后需進行荷載載試驗，以檢檢測桁吊的設設計能否滿足足最大的鋼箱箱梁節(jié)段的吊吊裝及橫移需需要；檢測吊吊機的制造安安裝能否滿足足設計要求。擬直接采用成品品鋼箱梁和水水箱注水進行行加載試驗。試試驗梁段在工工廠出場時進進行標定，其其上置水箱，試試驗鋼箱梁＋＋水箱容重為為最重鋼箱梁梁重量的120％。桁吊機試吊具體體方法為：①將吊機提升橫橫梁停放在設設計起吊位置置，下放吊具具；②運梁平車將經經過標定重量量的鋼箱梁含含空水箱運至至吊點下方；；③連接吊具并仔仔細檢查吊具具各部件的連連接情況；④確認無誤后，驅驅動吊機卷揚揚機設備，緩緩緩垂直提升升箱梁，為了了安全起見，箱箱梁底面脫離離支架架高度度控制在5～15cm，持載30分鐘；⑤分次對水箱注注水，計算總總荷載，并持持載30分鐘以上，記記錄吊機承重重梁撓度等數數據；⑥當荷載加至最最重鋼箱梁110％重量后，牽牽引平車行走走9m距離，以檢檢驗桁吊橫移移性能。⑦加載到最重鋼鋼箱梁120％荷載后，持持載并穩(wěn)定60min，經檢查一一切正常后放放下配重梁段段，吊機的試試吊工作結束束。⑸頂推平臺加載載試驗①加載試驗目的的頂推平臺施工完完成后進行預預壓，以消除除平臺的非彈彈性變形，檢檢驗平臺結構構的承載力和和穩(wěn)定性。②加載試驗方法法Ⅰ.加載試驗參參數a.整個頂推平平臺設計荷載載為813t，最大堆載載為設計荷載載的1.2倍即976T。堆載材料料為砂袋。b.堆載分四級級進行。一級級堆載為設計計荷載的35%，即284.66T；二級堆載載為設計荷載載的35%，即284.66T；三級堆載載為設計荷載載的25%，即203.33T；四級堆載載為設計荷載載的25%，即203.33T。c.卸載分四級級進行。同加加載相反，即即一級卸載為為203.33T，二級卸載載為203.33T，三級卸載載為284.66T，四級卸載載為284.66T。Ⅱ.加載試驗方方法在已搭設好的頂頂推平臺上堆堆載砂袋進行行加載實驗。模模擬施工荷載載分布，并要要求荷載加至至最大施工荷荷載1.2倍。加加載分四級進進行，使荷載載傳遞均勻，無無沖擊。第一一級堆載值為為284.66T,間隔1～2小時,待頂推平臺臺不再發(fā)生沉沉降變形后,進行第二級級堆載,依次類推。加加載實驗結束束后，進行卸卸載和回彈量量觀測。卸載載也分四級進進行，第一級級卸載值為203.33T，間隔1～2小時,待頂推平臺臺回彈穩(wěn)定后后,進行第二級級卸載,依次類推。Ⅲ.沉降觀測方方法為觀測方便,可可在頂推平臺臺上選定的6個觀測點上上分別貼上塑塑料標尺或用用紅油漆作標標記。將水準準儀架設在測測量平臺上觀觀測相對沉降降。同時再架架設全站儀從從兩個方向進進行水平位移移觀測。每級級加載或卸載載完畢后，利利用水準儀和和全站儀每隔隔30min觀測一次，并并作好記錄,若發(fā)生突然然沉降應立即即上報,并停止加載載。加載976T頂推平臺穩(wěn)穩(wěn)定48小時其間每每隔半小時觀觀測一次,并作好記錄錄。試驗結束束后整理觀測測數據報告。Ⅳ.加載試驗注注意事項a.加載過程中中沉降變形發(fā)發(fā)生突變時停停止加載，并并進行觀測。b.變形未達到到穩(wěn)定不得進進行下一級加加載。2.3.3臨時時墩設計與施施工⑴臨時墩設計鋼箱梁左右幅分分幅頂推施工工過程中，共共布置5個臨時墩，其其中在中跨PM21#～PM22#墩之間布置4個臨時墩，在在邊跨PM22#～PM23#墩之間布置1個臨時墩，跨跨徑布置為52m×5+411.5m×2。臨時墩由鋼管支支架、分配梁梁、軌道梁及及墊梁等組成成。臨時墩以鋼管支支架為承力結結構。鋼管支支架下部為插插打于河床內內的支撐鋼管管樁，其規(guī)格格為外直徑為為120cm壁厚為12mmm的螺旋焊焊管。在支撐撐鋼管樁上面面接高鋼管立立柱，鋼管立立柱采用外直直徑為82ccm壁厚為10mmm的螺旋焊焊管。支撐鋼鋼管與鋼管立立柱之間采用用變截面鋼管管連接。為抵抵抗涌潮的影影響，在支撐撐鋼管樁上游游打設斜鋼管管樁，斜鋼管管樁采用外直直徑為1022cm壁厚為為10mm的螺旋焊焊管。各鋼管管樁及鋼管立立柱之間采用用鋼管和型鋼鋼連接成整體體。分配梁放置于鋼鋼管支架頂面面，采用焊接接方式固定于于鋼管支架的的頂面。分配配梁采用鋼箱箱結構。軌道梁放置于分分配梁上，采采用焊接方式式固定于分配配梁之上。軌軌道梁為焊接接式鋼箱結構構，長5.6m，高1.0m，寬1.2mm，其焊縫均均為一級焊縫縫。墊梁放置于軌道道梁上，采用用螺栓栓接于于軌道梁之上上。墊梁為焊焊接式鋼箱結結構，長3.0m，高0.5m，寬0.9m，其焊縫均均為一級焊縫縫。在頂推的過程中中，為了保證證水中臨時墩墩安全，根據據實際受力，在在主塔承臺及及蕭山岸PM23#邊墩間設置置鋼絞線，每每幅橋各兩束束，每束各6根φ15.24鋼絞線，鋼鋼絞線兩端設設P錨，在頂推推前實施預拉拉，以保證臨臨時墩安全。具體設計詳見《第第六章臨時墩設計計》。圖9臨時墩效效果圖⑵臨時墩施工先通過主棧橋在在每個臨時墩墩位處搭設支支棧橋。通過過支棧橋進行行臨時墩的施施工。鋼管樁樁采用吊魚法法進行插打施施工。每插打打一根鋼管樁樁后，需利用用平聯鋼管將將其與已插打打的鋼管樁連連接成整體。首首根鋼管樁需需與棧橋臨時時連接成整體體。鋼管樁插插打完成后，需需在其內部進進行灌砂至標標高+7.5mm。變截面鋼管由變變截面段和兩兩端的直線段段組成，在后后場焊接成整整體后，運輸輸至現場進行行接高。變截截面鋼管接高高后，在其內內部灌注3mm高C20混凝土。在變截面鋼管上上接高鋼管立立柱，并完成成平聯及斜撐撐施工，最終終完成鋼管支支架的施工。分配梁、軌道梁梁及墊梁均在在加工場加工工成整體后，運運輸至現場進進行安裝。軌軌道梁及墊梁梁焊接均采用用一級焊縫，并并做探傷檢測測。⑶臨時墩加載試試驗單個臨時墩最大大設計荷載為為708t，最大堆載載為設計荷載載的1.2倍即850T。堆載材料料為砂袋。臨臨時墩加載試試驗方法與頂頂推平臺加載載試驗方法相相同,在這里不再再贅述。2.3.4鋼導導梁設計與施施工⑴鋼導梁設計鋼導梁采用Q2235鋼材加工，長長35m,單套導梁總總重59.3t。單幅鋼箱箱導梁采用兩兩個焊接實腹腹式工字型變變截面梁，兩兩工字型截面面距離7.9m，之間采用用橫向聯系桁桁架連接。共共分四個節(jié)段段加工，由根根部向前，第第一、二節(jié)段段腹板均采用用2cm鋼板，翼緣緣板采用3cm鋼板，梁高高由根部3.24m漸變至2.45m；第三、四四節(jié)段腹板均均采用1.6cm鋼板，翼緣緣板采用2cm鋼板，梁高高由2.45m漸變至1.5m。鋼導梁第一節(jié)段段上下同時設設置橫向加勁勁肋與縱向加加勁肋，縱向向加勁肋共設設置上下兩層層，距離腹板板上邊緣分別別為0.7m、2.5m，橫向加勁勁肋間距2.0m左右。其余余節(jié)段只配置置橫向加勁肋肋。鋼導梁第四節(jié)段段由下向上上上線形上翹15cm，以抵消在在頂推過程中中的下撓。導梁各節(jié)段之間間采用高強螺螺栓連接，在在根部處與B1段鋼箱梁腹腹板采用高強強螺栓連接。具體設計詳見《第第七章鋼導梁設計計》。⑵鋼導梁施工拼裝平臺及桁吊吊施工完成后后，即可在平平臺前端利用用桁吊和卷揚揚機分節(jié)安裝裝全部導梁，經過計算，首段梁段（兩個梁段）頂推過程中結構重心均在平臺上，不需要壓重。圖10導梁效效果圖2.3.5鋼箱箱梁運輸鋼箱梁段及其零零配件由制造造承包人在現現場組裝，經經監(jiān)理工程師師檢驗合格后后，利用運梁梁車經棧橋將將鋼箱梁運至至安裝位置。鋼鋼箱梁在運輸輸過程中要防防止傾倒、碰碰撞。支點要要平穩(wěn)、多點點、可靠，采采取可靠措施施防止意外和和碰損。2.3.6頂推推設備及安裝裝⑴頂推設備為ZZLD1000自動連續(xù)頂頂推泵站系統(tǒng)統(tǒng)，由若干套套連續(xù)千斤頂頂、若干套泵泵站、預應力力鋼絞線、一一個主控臺及及電路形成的的一個閉合控控制系統(tǒng)。單幅箱梁頂推采采用16臺100t級ZLD1000自動連續(xù)頂頂推千斤頂，16臺連續(xù)頂推推液壓泵站和和1臺連續(xù)頂推推主控臺組成成。在每個臨臨時墩上各安安置兩臺ZLD1000連續(xù)頂推千千斤頂。隨著著頂推鋼箱梁梁重量的增加加安裝在各墩墩上的頂推千千斤頂也將陸陸續(xù)投入運行行。每兩臺連續(xù)千斤斤頂為一點，并并設一泵站，各各臨時墩及安安裝平臺各為為一個點，兩兩臺千斤頂安安裝在反頂架架上。主控臺臺設于頂推安安裝平臺上。預預應力鋼絞線線為兩束，每每束8φ15.24，長度將根根據施工設計計圖紙下料，并并穿入千斤頂頂及安裝于鋼鋼梁底部的拉拉錨器上。⑵拉錨器位置在在鋼箱梁底板板上（位置及及其與鋼箱梁梁的連接構造造須由設計、加加工和施工單單位共同協(xié)商商確定），須須在鋼箱梁底底板打孔后用用螺栓與鋼箱箱梁連接。頂頂推施工完成成后，拆除拉拉錨器，并用用特制螺栓補補孔。⑶拉錨器及鋼絞絞線需分次安安裝：首先在在已拼裝的鋼鋼箱梁前后端端安裝兩套拉拉錨器，在安安裝平臺上的的千斤頂及后后端拉錨器間間穿入全部鋼鋼絞線，在杭杭州岸塔橫梁梁上的千斤頂頂及鋼箱梁前前端拉錨器間間穿入全部鋼鋼絞線，并用用Ｐ錨錨固于于拉錨器上，用用人工收緊鋼鋼絞線，并盡盡量做到每根根鋼絞線松緊緊程度一致，能能基本保證左左右兩臺連續(xù)續(xù)千斤頂在頂頂推時拉力均均勻，同步作作業(yè)。鋼絞線線直徑為φ15.24，強度等級級為1860MMpa。鋼絞線分分左右旋結構構，預防在牽牽引過程中由由于鋼絞線扭扭轉應力而發(fā)發(fā)生扭轉現象象。鋼絞線穿穿過設于固定定端的拉錨器器，另一端穿穿過自動連續(xù)續(xù)千斤頂的前前、后夾持器器。隨著梁段的增多多，為保證臨臨時墩不受水水平力，原則則上當鋼導梁梁到達并支承承于后續(xù)哪一一個墩，哪一一個墩即可參參與張拉牽引引，按上述原原則再安裝一一組鋼絞線及及拉錨器，每每到一個墩每每幅橋要增加加兩臺連續(xù)千千斤頂參與拖拖拉。頂推初初始階段只有有兩組千斤頂頂施力，到達達邊跨臨時墩墩時將有8組千斤頂施施力，以達到到多點頂推的的目的。⑷鋼導梁第四節(jié)節(jié)段由下向上上上線形上翹翹15cm，以抵消在在頂推過程中中的下撓。使使鋼導梁能夠夠順利搭到下下一跨臨時墩墩墩頂的鋼墊墊梁上，必要要時在臨時墩墩頂布置豎向向千斤頂及臨臨時支墊調整整導梁前端撓撓度。⑸各臨時墩相對對孤立，在開開始頂推前各各臨時墩應布布置好自身電電路及接口，當當導梁到達臨臨時墩時即可可進行電路連連接，保證參參與頂推的臨臨時墩供電。2.3.7滑道道布置在安裝平臺頂、各各臨時墩頂均均布置滑道，滑滑道為兩條，中中心距為7.9m，滑道中心心為鋼箱梁縱縱向隔板中心心。鋼板鉚焊焊不銹鋼板，不不銹鋼板表面面粗糙度小于于Ra5μm?；肋M口30cm范圍設圓弧弧，出口也設設圓弧段?；宀捎镁鬯姆蚁┫鹉z滑滑板，設兩道道，保證鋼箱箱梁底面與滑滑板的接觸面面積在滑行過過程中不小于于設計要求。聚聚四氟乙烯橡橡膠滑板尺寸寸為50×600×4cm，每個滑道道配置滑板4塊，其中同同時承壓滑移移的滑板為3個，另一塊塊為輪換滑塊塊。聚四氟乙乙烯橡膠滑板板底面涂硅脂脂，以減小摩摩擦系數，當當損壞時可從從兩側抽換?；冷搲|梁頂標標高的設定方方法：墊梁頂頂標高加上滑滑板厚度（40mm），應高于于箱梁支座頂頂標高（箱梁梁底標高）10～20mm，以便抽去去滑板后落梁梁到正式支座座上?；腊惭b時計算算出滑道頂標標高，進行測測量精確控制制，要求平整整度偏差小于于1mm；側向限位位系統(tǒng)及時正正確安裝完善善。滑道底設有備用用臨時起頂裝裝置，當發(fā)生生臨時墩沉降降或其他緊急急情況時需臨臨時起頂到設設計位置。鋼箱梁頂推臨時時墩墩頂布置置見圖11。圖11臨時時墩墩頂布置置圖2.3.8頂推推系統(tǒng)調試及及鋼絞線安裝裝頂推系統(tǒng)安裝完完成后，應首首先進行空載載試驗，依次次運行前頂頂頂進、停止、頂頂回、停止等等動作，以檢檢查設備是否否正常工作。液液壓系統(tǒng)空運運轉，全行程程往復運行5次以上觀察察，動作要平平穩(wěn)，不得有有爬行沖擊、突突進或停滯現現象。負載試試驗時，用降降壓法，使活活塞桿伸出張張拉行程的2/3，升壓至公公稱油壓后關關閉截止閥，測測量千斤頂油油缸油壓壓降降，5min內壓降值應應<1Mp。試驗完成后即可可進行鋼絞線線穿束工作。調調節(jié)溢流閥，在在較低壓力下下進行穿束，完完成穿束后需需恢復系統(tǒng)壓壓力。穿束時時鋼絞線不得得交叉、扭結結，完成后將將鋼絞線錨固固。2.3.9連續(xù)續(xù)頂推施工鋼箱梁標準梁段段采用多點千千斤頂連續(xù)頂頂推施工，按按“分級調壓，集集中控制，差差值限定”原則控制進進行。鋼箱梁的頂推，是是將鋼箱梁梁梁體擱置在鉚鉚接了不銹鋼鋼板的鋼墊梁梁上，鋼箱梁梁與鋼墊梁之之間設置聚四四氟乙烯橡膠膠板作為滑板板，并且在滑滑板下面涂上上硅脂油，使使滑板與鋼墊墊梁之間的摩摩擦力大為減減小，當水平平千斤頂工作作時，通過設設置在鋼箱梁梁底板的拉錨錨器和拉索施施力于梁體，帶帶動梁體向前前滑動。⑴鋼箱梁頂推過過程①做好頂推前各各項準備工作作，包括總控控臺和各牽引引千斤頂的動動力油泵空載載調試、檢查查各導向裝置置是否牢靠、施施工人員是否否到位、施工工用材準備是是否齊全等；；②準備就緒后，及及時報告總控控臺，由總控控臺統(tǒng)一指揮揮操作，啟動動電動油泵頂頂進鍵，給各各水平千斤頂頂供油，千斤斤頂通過拉索索和拉錨器傳傳力于梁體，將將梁體向前拉拉動；③當千斤頂達到到最大行程時時，關閉電動動油泵頂進鍵鍵，啟動電動動油泵回程鍵鍵，此時千斤斤頂前錨松弛弛后錨錨定，止止住梁體防止止下滑；回程程完后繼續(xù)供供油頂進，如如此循環(huán)，直直至梁體頂推推到位。⑵頂推過程中的的施工控制頂推過程中，便便于總控臺統(tǒng)統(tǒng)一指揮，設設置總指揮；；各臨時墩須須配備技術干干部，便于各各墩施工的指指揮控制，并并及時向總指指揮匯報情況況和執(zhí)行總指指揮的指示意意見。各牽引引千斤頂的動動力油泵上配配備響鈴，各各臨時墩技術術干部配備使使用專用頻道道的對講機，頂頂進或回油前前，先響鈴再再用對講機進進行聯絡。⑶鋼箱梁頂推施施工操作由于PM20##墩中心到桁桁吊鋼管樁的的凈距為13.6mm,頂推梁段長長度為6～9m不等,所以每次頂頂推1個梁段。①在安裝平臺上上首先安裝滑滑道，箱梁起起吊到位安裝裝滑板（聚四四氟乙烯橡膠膠板）后再落落梁調整對位位、焊接，在在焊縫探傷合合格后實施頂頂推。根據鋼鋼箱梁自重、拼拼裝平臺長度度、鋼導梁重重量及長度等等計算，頂推推過程中不需需要壓重。②在頂推前實施施全面檢查，各各臨時墩設立立水準點以便便觀測沉降，鋼鋼絞線實施預預拉，電路完完好，通訊設設備正常，操操作人員到位位，跟蹤監(jiān)測測人員到位，頂頂推工況拉力力計算完成。各各點頂推力基基本按設計控控制，摩阻系系數按10%計算。③準備開始頂推推，實施點動動兩到三次，以以檢查頂推全全部設施是否否正常。④實施多點頂推推。導梁未到到達杭州側主主塔橫梁前，在在杭州側主塔塔橫梁上用兩兩臺水平千斤斤頂同時頂推推；到達杭州州側主塔橫梁梁后，由杭州州側主塔橫梁梁及A墩四臺水平平千斤頂共同同頂推，到達達E墩后，實施5點頂推。頂頂推時啟動主主控臺按鈕，各各點同時加力力直至箱梁開開始滑動。當當摩阻增大時時系統(tǒng)能自動動調節(jié)而使拉拉力增大，以以保證滑移速速度均勻。各各點拉力可根根據各支點反反力計算，與與泵站油壓表表相比較，以以便分析臨時時墩受力狀況況。頂推過程程中實行總體體控制，統(tǒng)一一指揮，用對對講機聯系。直直至梁體頂推推到位。⑤更換四氟板鋼箱梁頂推時，更更換四氟板是是一項重要工工作，鋼箱梁梁要平穩(wěn)安全全頂推，四氟氟板必須完好好平整，各塊塊緊挨，鋼箱箱梁與滑道間間不得脫空。四四氟板損壞時時應及時更換換。⑥支點豎向起頂頂由于鋼箱梁頂推推過程中設有有豎向預拱度度，所以每頂頂推一個梁段段也及時起頂頂，調整豎向向標高。另當當臨時墩發(fā)生生沉降時也需需及時起頂，保保證頂推滑移移軌跡在設計計頂推線型上上。⑦監(jiān)測監(jiān)控鋼箱梁頂推過程程中，測量人人員跟蹤監(jiān)測測各墩的偏位位及梁體中心心線位置及梁梁體前端頂面面標高，當中中心線偏移時時，及時利用用側向千斤調調整。在頂推推過程中對臨臨時墩頂瞬間間偏位的觀測測尤為重要，一一旦墩頂瞬間間偏位超過設設計值需立即即停止施力，重重新調整后再再頂推，以保保證各臨時墩墩的偏位滿足足設計要求。監(jiān)測單位應對頂頂推時各工況況進行及時分分析計算，為為實施頂推提提供準確的參參考值。⑷鋼箱梁頂推施施工注意事項項①頂推系統(tǒng)使用用前應認真調調整好行程開開關的位置，系系統(tǒng)電源質量量應予保證。②必須保證油液液的清潔干凈凈。必須經常常過濾油液，保保證過濾精度度不低于20um，并定期更更換油液。③每次頂推，必必須對頂推的的梁段中線和和滑道頂的標標高進行測量量，并控制在在允許范圍以以內：a.導梁中線線偏差不大于于2.0mmm；b.梁體中線線偏差不大于于2.0mmm；c.下滑道面面應順滑流暢暢；④四氟滑板兩面面均應保持清清潔，滑道頂頂面涂上潤滑滑用的硅脂以以減少摩擦，清清理四氟板不不可使用汽油油或柴油。⑤頂推過程中若若發(fā)現頂推力力驟升，應及及時停止并檢檢查原因，特特別是檢查四四氟板。⑥每節(jié)段開始頂頂推時，先推推進5cm，立即即停止，回油油，再推進55cm，再停停止，回油，為為此反復三次次，以松動各各滑動面并檢檢查各部分設設施，然后正正式頂推。⑦頂推時，派專專人檢查導梁梁及箱梁，如如果導梁構件件有變形、螺螺絲松動、導導梁與鋼箱梁梁聯結處有變變形或箱梁局局部變形等情情況發(fā)生時，應應立即停止頂頂推，進行分分析處理。⑧頂推過程中控控制重點a.根據工況的的支點反力估估算摩擦力并并與油壓表相相驗證，每工工況的支點反反力由監(jiān)測單單位提供。b.位移觀測：：位移觀測主主要是梁體的的中線偏移和和墩頂的水平平、豎向位移移，在頂推過過程需用千斤斤頂及時調整整。墩頂位移移觀測非常重重要，我們采采用的辦法是是根據設計允允許偏位作為為最大偏位值值，換算坐標標，從施力開開始到梁體開開始移動連續(xù)續(xù)觀測，一旦旦位移超過最最大值則立即即停止施力，重重新調整各千千斤頂拉力。因因各臨時墩均均設有對拉水水平預應力索索，頂推時墩墩頂水平縱向向位移將非常常小。c.施加頂推力力：頂推力的的大小是主控控臺根據摩阻阻的大小自行行調節(jié)的，并并通過油表來來反應，千斤斤頂使用之前前按要求進行行校定，油表表應進行標定定。d.四氟板的更更換：頂推過過程中四氟板板必須使用表表面光潔、無無破損的四氟氟板，光潔面面涂以硅脂，頂頂推時各支點點應有專人檢檢查更換。e.頂推到最后后梁段時特別別注意梁段是是否到達設計計位置，須在在溫度穩(wěn)定的的夜間頂推到到最終位置，并并根據溫度仔仔細計算測定定梁長。f.最后一次頂頂推時應采用用小行程點動動，以便糾偏偏及縱移到位位。⑸鋼箱梁線型控控制鋼箱梁頂推施工工過程中，鋼鋼箱梁的線形形控制非常重重要，應密切切進行觀測。鋼鋼箱梁的橫向向線形控制主主要通過橫向向限位器控制制，豎向線形形控制主要通通過設置在支支墩頂的豎向向千斤頂進行行。鋼箱梁頂推的初初始線形，由由監(jiān)控設計單單位提供。根根據鋼箱梁頂頂推的初始線線形和頂推裝裝置空間，確確定頂推平臺臺和臨時墩的的頂標高。⑴中線限位裝置置（側限）在臨時墩上下游游兩側設限位位裝置，限位位裝置下部為為鋼結構，與與臨時墩橫向向分配梁焊接接，上部安裝裝導向橡膠輪輪。在箱梁外外側設限位導導梁，限位導導梁與鋼箱梁梁底板栓接，外外側設導向橡橡膠輪，中線線限位裝置具具體布置見圖圖12。圖12中線限限位裝置布置置圖⑵標高限位裝置置（即豎曲線線）每個臨時墩上布布置4臺400t豎向千斤頂頂作為標高調調整的備用裝裝置，即每個個支點位置放放2臺。同時利利用豎向千斤斤頂稍許頂起起鋼箱梁插入入或抽出滑板板，以便頂推推作業(yè)或落梁梁到正式支座座上。臨時墩通過1..2倍施工荷載載預壓穩(wěn)定后后,在1.0倍荷載作用用下一般不會會發(fā)生明顯沉沉降；如果由由于河床沖刷刷過大，鋼管管樁承載力降降低，臨時墩墩發(fā)生意外較較大沉降時，需需要利用豎向向千斤頂頂起起鋼箱梁，采采取提高滑道道標高或增加加滑板厚度的的方法來補充充沉降量，調調平頂推滑移移系統(tǒng)。⑶箱梁頂推過程程中的限位鋼箱梁在頂推的的過程中特別別是在首次頂頂推過程中很很容易出現中中線偏位，將將采取如下措措施：①在拼裝平臺上上將拼裝完畢畢的鋼箱梁安安裝側限。②在鋼箱梁前端端導梁上、杭杭州岸索塔橫橫梁上安裝側側限，使頂推推箱梁在既定定的軌道上前前進。③隨著鋼箱梁頂頂推工作的進進行，每個臨臨時墩上逐步步安裝側限，這這樣側限不斷斷增多，鋼箱箱梁中線在頂頂推中不易跑跑位。④若鋼箱梁在頂頂推過程中中中線有偏差，采采取措施如下下：a.在已拼裝完完成的鋼箱梁梁頂面設置測測量觀測點，在在地面固定三三角點安置全全站儀，在頂頂推的過程中中跟蹤測量出出鋼箱梁中線線偏差。b.根據中心偏偏差放松相反反方向的側限限，其放松量量等于偏差值值。c.在鋼箱梁頂頂推過程中加加大另一側側側限力，使鋼鋼箱梁在前進進的過程中逐逐步調整中心心位置。d.主控臺及各各泵站上的萬萬能轉換開關關即為糾偏開開關,在頂推開始始梁段數量少少且頂推力小小時，通過停停掉一側千斤斤頂而另一側側施力即可實實現左右糾偏偏。但當梁段段數量多頂推推力大距離長長時，則不能能采取此種方方法。e.頂推過程中中的偏位要隨隨時調整,小的偏位采采用楔形滑塊塊在頂推中糾糾偏；大的偏偏位只能停止止頂推，采用用側向千斤頂頂糾正后再繼繼續(xù)頂推。⑤箱梁標高調整整由于鋼箱梁頂推推滑道均按設設計標高安裝裝，一般不會會出現下沉現現象，若確實實發(fā)生下沉，則則利用臨時墩墩上布置的400t千斤頂進行行加墊起頂。下下沉及水平位位移觀測點是是在頂推前即即在各臨時墩墩上設置自動動位移計，在在頂推的過程程中可隨時觀觀測臨時墩的的三維坐標變變化值，從而而判斷是否調調整。由于鋼鋼箱梁在頂推推線形設有豎豎曲線，所以以每頂推一個個梁段均要利利用支點處的的400t豎向千斤頂頂進行標高調調整，以符合合設計頂推線線形，其線形形詳見設計院院提供的鋼箱箱梁頂推施工工補充技術要要求。鋼箱梁頂推到位位后，應對鋼鋼箱梁的線形形進行一次復復測，復測應應選擇氣溫相相對穩(wěn)定狀況況下進行，避避免溫差及外外界荷載的影影響。復測后后，對鋼箱梁梁線形進行調調整，直到滿滿足設計要求求的標準為止止。2.4頂推施工工頂推系統(tǒng)常常見故障及處處理方法表6頂推施施工頂推系統(tǒng)統(tǒng)常見故障及及處理方法序號問題急停后處理辦法法1千斤頂油管漏油油1.換油管或加加墊片2.或換快快速速接頭2工具夾片有異響響涂上退錨靈3泵站電磁閥等工工作不正常更換新的4接近開關壞了更換新的5豎向頂推千斤頂頂松動擰緊螺母或補焊焊加強6鋼絞線碰著障礙礙物把障礙物取掉7鋼絞線不受力或或受力很小(僅在調整的的過程中可能能出現)預緊鋼絞8千斤頂漏油(極極少出現)1.千斤頂卸壓壓，傳到下錨錨上2.割除伸出絞絞線3.換千斤頂下下，或更換密密封件2.5特殊梁段段施工A梁段及錨固端端橫梁為異型型梁段，不能能采用頂推法法進行施工，當當標準梁段頂頂推施工完成成后，采用兩兩邊墩處的桁桁吊分塊吊裝裝特殊梁段。施施工順序為：：錨固端橫梁梁、A梁段。蕭山側：B1梁梁段頂推到達達設計位置過過程中，在支支架上逐節(jié)拆拆除導梁，B1梁段到達設設計位置后停停止頂推，利利用桁吊吊裝裝錨固端鋼橫橫梁、A梁段。杭州側：B1梁梁段安裝后，拆拆除部分拼裝裝平臺，桁吊吊分塊吊裝錨錨固端鋼橫梁梁，精確調整整位置，再吊吊裝杭州岸側側A梁段。2.6合攏段安安裝在鋼箱梁頂推過過程中，根據據實際長度，A梁段作為全全橋的合攏梁梁段，當錨固固端鋼橫梁施施工完成后進進行合攏段施施工。⑴在溫度穩(wěn)定的的夜間測量合合龍口間距，且且根據實際間間距確定合攏攏段長度。⑵在現場對合攏攏段進行二次次加工，使之之符合合攏長長度要求，利利用桁吊起吊吊合攏段梁段段至拼裝平臺臺上，調整梁梁段空間位置置，然后在溫溫度穩(wěn)定的夜夜間調整合龍龍段并對兩端端進行臨時鎖鎖定。⑶實施焊接并進進行焊縫檢查查，釋放臨時時鎖定，鋼箱箱梁安裝完成成。2.7鋼橫梁施施工將上下游鋼箱梁梁之間鋼橫梁梁焊接，以形形成整體斷面面。具體步驟驟如下：⑴在橋面上鋪設設運梁軌道，將將鋼橫梁運輸輸至相應位置置后利用簡易易龍門吊起吊吊安裝，采用用手拉葫蘆一一端拉在鋼箱箱梁臨時吊點點一端拉在鋼鋼橫梁臨時吊吊點的方式調調整鋼橫梁使使其精確就位位。⑵安裝鋼橫梁與與上下游鋼箱箱梁之間匹配配件，焊接鋼鋼橫梁與梁段段之間環(huán)縫，形形成整體斷面面。⑶B1和B2梁梁段的鋼橫梁梁用龍門桁吊吊起吊至鋼箱箱梁上后拆除除龍門桁吊立立柱并利用簡簡易龍門吊起起吊安裝。2.8鋼箱梁頂頂推施工工效效分析當桁吊、頂推安安裝平臺、臨臨時墩及索塔塔橫梁施工完完成后即可進進行鋼箱梁頂頂推施工。梁梁段頂推由杭杭州邊跨PM20#墩向蕭山邊邊跨PM23#墩施工，標標準塊鋼箱梁梁頂推施工工工效分析如下下表7。表7標準塊塊鋼箱梁頂推推施工功效分分析項目時間運輸、起吊橫移移0.5天縱移、橫向位置置調整1天梁段線性調整焊焊接3.5天梁段頂推施工1天合計6天第三章鋼箱梁梁頂推施工進進度、人員的的安排及設備備的配備3.1施工進度度安排我單位將精心組組織、精心安安排、合理利利用資源，鋼鋼箱梁頂推施施工從2007..4.10開始～2008..1.15結束，計劃劃施工工期9個月?？傮w施工進度安安排如下：⑴龍門桁吊施工工：2007..4.10～2007..4.25，工期為16天；⑵頂推平臺施工工：2007..4.10～2007..4.30，工期為21天；⑶臨時墩施工：：2007..4.10～2007..5.30，工期為51天；⑷鋼箱梁標準段段B1～H節(jié)段頂推施工工：2007..5.1～2007..12.311，工期為245天；⑸錨固端橫梁及及A梁段施工：2008..1.1～2008..1.15，工期為15天；3.2施工人員員安排為了滿足鋼箱梁梁頂推施工要要求，配備足足夠的技術工工種和其他操操作人員，勞勞動力使用計計劃見下表8。表8勞動力力使用計劃表表人員數量（人）現場指揮組總指揮1副總指揮1總工程師1機械調度1人員調度1技術干部6小計11作業(yè)工人吊裝工20測量工6電工2電焊工35機械操作工9架子工8普工20小計100總計1113.3施工設備備的配備根據年度施工計計劃進度和鋼鋼箱梁施工計計劃進度安排排，主要機械械設備安排如如下：表9鋼箱梁梁施工機械配配備表序號名稱規(guī)格數量備注1履帶吊50t2臺鋼管樁打設2履帶吊80t1臺桁吊施工3振樁錘135kW1臺鋼管樁打設4塔吊150t.m2臺索塔部位5提升桁吊120t2個鋼箱梁吊裝6導梁35m2根頂推施工7頂推千斤頂100t20臺鋼箱梁頂推8豎向千斤頂400t24臺鋼箱梁標高調整整、落梁9平車60t8臺鋼箱梁橫移10平車80t8臺鋼箱梁橫移11卷揚機5t4臺鋼箱梁橫移12卷揚機10t4臺鋼箱梁起吊13拖掛車20t2臺材料設備運輸14汽車吊25t2臺材料設備轉運15運梁平車200t1臺鋼箱梁運輸16鋼結構加工設備備3套鋼結構加工17測量設備2套施工測量18電焊機50臺鋼結構施工設備進場之后，安安排專職人員員管理，負責責統(tǒng)一調配協(xié)協(xié)調使用，對對機駕人員進進行統(tǒng)一的培培訓。第四章鋼箱梁梁頂推施工安安全、質量保保證措施4.1質量目標標鋼箱梁分項工程程合格率100%，優(yōu)良品率95%。4.2質量保證證措施建立項目總工程程師及各級技技術員的技術術責任制，實實行技術質量量的統(tǒng)一領導導和分級管理理，明確各級級技術人員的的職責和權限限。建立健全全各種行之有有效的技術管管理制度，使使技術組織管管理工作制度度化和標準化化。加強機械械設備的管理理，強化機械械保養(yǎng)和維修修制，提高機機械設備的完完好率和利用用率。4.3安全保證證措施⑴施工中必須堅堅持“安全第一，預預防為主”的原則，重重視安全生產產、文明施工的的重要性。做做到工前交底，工中檢查，工后總結。⑵頂推時嚴格按按指令進行，集集中指揮，發(fā)發(fā)現問題及時時反映并解決決后方可進行行下一工序的的施工。⑶進入施工現場場必須戴安全全帽，高空作作業(yè)必須系好好安全帶，穿穿防滑絕緣鞋鞋。⑷嚴格遵守安全全用電操作規(guī)規(guī)程。鋼結構構是良好的導導電體，四周周應接地良好好，拆接設備備和電源應有有專業(yè)電工操操作。⑸吊裝索具，使使用前必須認認真檢查規(guī)格格及完好狀況況。⑹頂推過程中應應由專人對橋橋梁的坐標進進行監(jiān)測，發(fā)發(fā)現偏移及時時進行調整。第五章龍門桁桁吊及頂推平平臺設計5.1設計說明明5.1.1設計計范圍本圖紙為龍門桁桁吊及頂推平平臺施工設計計圖，內容包包括：鋼箱梁梁120t龍門桁吊系系統(tǒng)及頂推平平臺支架系統(tǒng)統(tǒng)設計等。5.1.2設計計依據⑴《杭州市江東東大橋及接線線工程第一合合同段通航孔孔自錨式懸索索橋鋼箱梁施施工圖設計說說明》⑵《杭州市江東東大橋及接線線工程第一合合同段通航孔孔自錨式懸索索橋鋼箱梁施施工圖(第一分冊》⑶《杭州市江東東大橋工程數數學模型計算算及定床模型型試驗研究》5.1.3設計計規(guī)范⑴設計遵守的主主要規(guī)范①《公路橋涵設設計通用規(guī)范范》（JTGDD60-20004）②《公路橋涵地地基與基礎設設計規(guī)范》（JTJ0224-85）③《公路橋涵施施工技術規(guī)范范》（JTJ0441-20000）④《公路鋼筋混混凝土及預應應力混凝土橋橋涵設計規(guī)范范》(JTGD62－2004))⑤《鋼結構設計計規(guī)范》(GB500017－2003))⑥《公路橋涵鋼鋼結構及木結結構設計規(guī)范范》（JTJ0225－86）⑵設計參考資料料①《鋼結構設計計手冊》（中中國建筑工業(yè)業(yè)出版社，第第二版）②《起重機設計計手冊》（中中國鐵道出版版社）③《機械設計手手冊》（化學學工業(yè)出版社社，第四版）5.1.4主要要內容⑴江東大橋龍門門桁吊系統(tǒng)及及頂推平臺支支架系統(tǒng)，結結構設計及材材料的采購加加工應本著多多次周轉和節(jié)節(jié)約的原則。⑵龍門桁吊基礎礎采用Φ1020鋼管打入樁樁基礎，鋼管管支架基礎采采用Φ820鋼管打入樁樁基礎，鋼管管節(jié)段之間采采用焊接直接接連接。鋼管管立柱采用Φ820鋼管，基礎礎與立柱之間間采用變截面面法蘭連接。⑶龍門桁吊設計計最大吊重按按120t控制。⑷沖刷深度為88m，為增加施施工的安全性性，采取拋填填塊石或砂袋袋的措施維持持河床面標高高在+0.000m左右。5.1.5主要要設計參數⑴鋼箱梁自重：：鋼箱梁段最最大重量為110t⑵龍門桁吊設計計吊重：120t⑶設計水位：水水位選取20年一遇高水水位+7.644m；⑶水流流速：流流速選取20年一遇斷面面平均流速2.7m//s；⑷涌潮壓力：555kpa⑸風力：鋼箱梁梁吊裝及頂推推施工時最大大工作風速按按6級風考慮；；⑹結構自重：由由程序自動計計入。⑺龍門桁吊及頂頂推平臺支架架系統(tǒng)均采用用貝雷架和各各種規(guī)格的型型鋼鋼管搭設設。貝雷架材材料為16Mn鋼，其它材材料采用Q235a鋼。具體性性能參數如下下：根據我國行業(yè)標標準，貝雷桁桁片材料均為為Q345鋼，按鋼結結構設計手冊冊，臨時結構構材料容許應應力可提高30％，貝雷桁桁片材料容許許應力[σ]＝210×11.3＝273MPPa，容許剪應應力[τ]＝120×11.3＝156MPPa，桁架銷子子材料為30CrMMnTi，雙剪狀態(tài)態(tài)下容許剪力力550kN，弦桿螺栓栓容許剪力150kN，單個貝雷雷桁片設計參參數見下表所所示。表10單個貝貝雷桁片設計計參數表桁片各項目外形尺寸(cmm)弦桿截面積A((cm2)弦桿截面模量WWx(cm33)弦桿縱向容許受受壓荷載(kN)桁片截面模量WW0(cm3)桁片允許彎矩((kN·m))設計性能參數300×150025.4879.46633570975對于Q235鋼鋼材料，[τ]＝85MPa，[σ]＝140MPPa。⑻本系統(tǒng)設計計計算采用計算算機電算和手手算相結合的的方式，電算算程序采用CSI公司的Sap20000V110專業(yè)結構設設計軟件。計計算中考慮到到各種系數如如下：荷載沖擊系數：：α=1.255偏載系數：γpp=1.155超載系數：β==1.255.2龍門桁吊吊及頂推平臺臺結構設計5.2.1龍門門桁吊結構設設計在PM20#墩墩處設置一臺臺龍門桁吊，用用于標準鋼箱箱梁段及杭州州側A梁段、錨固固端橫梁吊裝裝；在PM23#墩處設置一一臺龍門桁吊吊用于蕭山側側A梁段及錨固固端橫梁吊裝裝。兩側桁吊吊結構形式相相同，設計吊吊重均為120t。龍門桁吊橫橋向向87m，縱橋向30m。下部采用用鋼管樁基礎礎，設計水位位（＋7.64m）以下采用φ102cm、壁厚12mm鋼管，以上上均采用φ82cm、壁厚10mm鋼管。上部部橫橋向主梁梁采用貝雷梁梁，為3跨連續(xù)結構構，跨徑組合合為3×27m，吊裝橫梁梁也采用貝雷雷梁，跨徑24m。移動系統(tǒng)統(tǒng)采用平車。鋼管樁的接長主主要采用焊接接，考慮到設設計水位以下下的鋼管樁基基礎受涌潮影影響較大，此此部分相鄰鋼鋼管樁之間的的平聯采用φ63cm鋼管，斜撐撐采用槽36型鋼。設計計水位以上相相鄰鋼管樁之之間的平聯及及斜撐均采用用槽鋼。樁頂依次設橫橋橋向貝雷主梁梁、軌道、平平車及貝雷提提升梁等。依依靠卷揚機及及滑車組組成成的牽拉系統(tǒng)統(tǒng)完成橫移。根據梁段重量和和結構尺寸，擬擬定桁吊參數數如下：跨度：：27m長度：：87m提升能力：1220t提升速度：1mm/min提升高度：355m提升卷揚機：22×10t5.2.2頂推推平臺結構設設計杭州側的頂推平平臺布置在PM20#～PM21#墩之間且靠靠近PM20#墩側。頂推推平臺上下游游分幅布置，單單幅縱橋向42.9m，橫橋向11.4m，兩幅平臺臺中心距為23.755m，在靠近PM20號墩側設連連接通道。平平臺下部采用用φ82cm、壁厚10mm鋼基礎，鋼鋼管樁的連接接方式、相鄰鄰鋼管樁之間間的平聯及斜斜撐方式均與與龍門桁吊相相同。平臺上上部采用貝雷雷作為主梁，主主梁上布置滑滑移系統(tǒng)。蕭山側的支架平平臺布置在PM22#～PM23#墩之間且靠靠近PM23#墩側。單幅幅縱橋向長24m，其余尺寸寸及結構形式式與杭州側的的頂推平臺相相同。5.3龍門桁吊吊及頂推平臺臺受力計算5.3.1龍門門桁吊受力計計算龍門桁吊采用雙雙貝雷橫梁方方式起吊，每每個橫梁上下下分別設置2臺60t起吊平車和2臺80t行走平車，平平車均在廠家家訂制加工，采采用P50雙軌模式。兩兩組貝雷橫梁梁之間通過型型鋼聯為一體體，4個行走平車車中，2臺為驅動平平車，2臺為從動平平車。⑴荷載組合龍門桁吊設計荷荷載包括：恒恒載、鋼箱梁梁起吊荷載、涌涌潮壓力、流流水壓力和風風荷載。龍門門吊最大工作作風速不超過過6級，涌潮來來臨時停止工工作，因此龍龍門吊設計時時荷載組合如如下：組合I：恒載＋＋流水壓力＋＋風荷載＋涌涌潮壓力組合II：恒載載＋流水壓力力＋風荷載＋＋鋼箱梁起吊吊荷載其中組合I為最最不利荷載，本本龍門吊設計計受涌潮壓力力控制。為防防止河床沖刷刷，從而降低低鋼管樁承載載力和加大水水流壓力荷載載，應事先對對河床進行預預防護。⑵平車設計每臺起吊平車吊吊重為120×11.2×1..15×1..2/4＝53.9t，需選用60t平車。行走平車為544＋33/2＝71t，選用80t平車。平車起吊梁采用用H582××300×112×17型鋼，跨度2m，最大荷載70t，Wx＝3530ccm3H582型鋼IIx＝1030000cm4，Sx＝1980..5cm3，t＝1.7cmm則最大彎曲應力力σ＝M/W＝99.155MPa≤[σ]＝273MPPa，滿足要求求。選擇雙H5288×300型鋼，吊點點處設置加勁勁板。τ＝QSx/((tIx)＝39.6MMPa＜[τ]＝85MPa，滿足要求求。門吊起重設備采采用卷揚機方方式起吊，卷卷揚機最大輸輸出張力10t，卷揚機鋼鋼繩與滑車組組相連，滑車車組繞8線。⑶起吊貝雷桁梁梁設計①起吊貝雷凈空空門吊最小凈寬：：2m預留＋A梁段5.65m＋錨固端6.0m＋承臺寬度9.2m//2＝18.255m因此，龍門吊凈凈寬應不小于于18.255m，設計采用21m，滿足要求求。②軌道梁軌道選擇P500鐵路鋼軌，通通過壓板及螺螺栓與軌道梁梁相連。軌道梁選用H3300×3000×10××15/Q2235型鋼，枕梁梁采用工32a型鋼，間距75cm。Wx＝13700cm3，Wy＝450cmm3單點最大荷載660t，平車4個輪子，單單個輪子最大大荷載20t，則：彎矩M＝2000/2×0..75/2＝37.5kkNm則最大彎曲應力力σ＝M/W＝27.377MPa≤[σ]＝273MPPa，滿足要求求。③枕梁枕梁采用工322a/Q2335型鋼，最大大荷載20t則Ix＝110880cm4，Sx＝400.55cm3，t＝1.5