演示文稿回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)及特點

（優(yōu)選）回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)及特點當(dāng)前1頁，總共57頁?？諝忸A(yù)熱器在電廠中常用的傳熱式空預(yù)熱器是管式空預(yù)熱器，蓄熱式空氣預(yù)熱器是回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。隨著電廠鍋爐蒸汽參數(shù)和機組容量的加大，管式空氣預(yù)熱器由于受熱面的加大而使體積和高度增加，給鍋爐布置帶來影響。因此現(xiàn)在大機組都采用結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕的回轉(zhuǎn)空氣預(yù)熱器。當(dāng)前2頁，總共57頁。當(dāng)前3頁，總共57頁。兩者相比較有以下特點：回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器由于其受熱面密度高達500m2/m3，因而結(jié)構(gòu)緊湊，占地小，體積為同容量管式預(yù)熱器的1/10。重量輕，因管式預(yù)熱器的管子壁厚1.5mm，而回轉(zhuǎn)預(yù)熱器的蓄熱板厚度為0.5－1.25mm，布置相當(dāng)緊湊，所以回轉(zhuǎn)式預(yù)熱器金屬耗量約為同容量管式預(yù)熱器的1/3?；剞D(zhuǎn)式預(yù)熱器布置靈活方便，是鍋爐本體更容易得到合理的布置。在相同的外界條件下，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器因受熱面金屬溫度較高，低溫腐蝕的危險較管式輕些?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)量比較大，一般管式不超過5％，而回轉(zhuǎn)式在狀態(tài)好時為8％－10％，密封不良時可達20％－30％?；剞D(zhuǎn)空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，制造工藝要求高，運行維護工作多，檢修也較復(fù)雜。當(dāng)前4頁，總共57頁?？疹A(yù)器概述通常使用的受熱面轉(zhuǎn)動的是容克式回轉(zhuǎn)空氣預(yù)熱器，而風(fēng)罩轉(zhuǎn)動的是羅特繆勒（Rothemuhle）式回轉(zhuǎn)預(yù)熱器。這兩種均被采用，但較多的是受熱面轉(zhuǎn)動的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。

容克式空氣預(yù)熱器可以分為二分倉和三分倉兩種。由圓筒形的轉(zhuǎn)子和固定的圓筒形外殼、煙風(fēng)道以及傳動裝置組成。受熱面裝在可轉(zhuǎn)動的轉(zhuǎn)子上，轉(zhuǎn)子被分成若干扇形倉格，每個倉格裝滿了由波浪形金屬薄板制成的蓄熱板。圓筒形外殼的頂部和底部上下對應(yīng)分隔成煙氣流通區(qū)、空氣流通區(qū)和密封區(qū)（過渡區(qū)）三部分?？疹A(yù)器轉(zhuǎn)向：煙氣側(cè)——二次風(fēng)側(cè)——一次風(fēng)側(cè)當(dāng)前5頁，總共57頁。煙氣流通區(qū)與煙道相連，空氣流通區(qū)與風(fēng)道相連，密封區(qū)中既不流通煙氣，又不流通空氣，所以煙氣和空氣不相混合。裝有受熱面的轉(zhuǎn)子由電機通過傳動裝置帶動旋轉(zhuǎn)。因此受熱面不斷地交替通過煙氣和空氣流通區(qū)。從而完成熱交換，每轉(zhuǎn)動一周就完成一次熱交換過程。另外由于煙氣的流通量比較大，故煙氣的流通面積大約占轉(zhuǎn)子總截面的50％左右，空氣流通面積占30％－40％左右，其余部分為密封區(qū)。

當(dāng)前6頁，總共57頁?？疹A(yù)器總圖當(dāng)前7頁，總共57頁。當(dāng)前8頁，總共57頁?；剞D(zhuǎn)式空預(yù)器的結(jié)構(gòu)——外殼回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器殼體呈圓柱形，由兩塊主殼體板、一塊側(cè)座架體護板、兩塊轉(zhuǎn)子外殼組件和一塊一次風(fēng)座架組成。主殼體板分別與下梁及上梁連接，通過主殼體板的四個立柱，將預(yù)熱器的絕大部分重量傳給鍋爐構(gòu)架。主殼體板內(nèi)側(cè)設(shè)有弧形的軸向密封裝置，外側(cè)有調(diào)節(jié)裝置對軸向密封裝置進行調(diào)整。側(cè)座架體護板與上量連接，并有兩個立柱承受空預(yù)熱器部分重量。當(dāng)前9頁，總共57頁。當(dāng)前10頁，總共57頁?？疹A(yù)器殼體當(dāng)前11頁，總共57頁?？疹A(yù)器殼體當(dāng)前12頁，總共57頁。回轉(zhuǎn)式空預(yù)器的結(jié)構(gòu)——轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)子是裝載傳熱元件（波紋板）并可旋轉(zhuǎn)的圓筒形部件。為減輕重量便于運輸及有利于提高制造、安裝的工藝質(zhì)量，采用轉(zhuǎn)子組合式結(jié)構(gòu)，主要有轉(zhuǎn)軸、扇形模塊框架及傳熱元件等組成。當(dāng)前13頁，總共57頁?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)當(dāng)前14頁，總共57頁。當(dāng)前15頁，總共57頁。當(dāng)前16頁，總共57頁?？疹A(yù)器的密封空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)和密封：漏風(fēng)的原因主要有：攜帶漏風(fēng)和密封漏風(fēng)。攜帶漏風(fēng)：是由于受熱面的轉(zhuǎn)動將留存在受熱元件流通截面的空氣帶入煙氣中，或?qū)⒘舸娴臒煔鈳肟諝庵?。密封漏風(fēng)：后者是由于空預(yù)熱器動靜部分之間的空隙，通過空氣和煙氣的壓差產(chǎn)生漏風(fēng)。當(dāng)前17頁，總共57頁?？疹A(yù)熱器密封區(qū)當(dāng)前18頁，總共57頁。當(dāng)前19頁，總共57頁。空預(yù)器漏風(fēng)的危害：漏風(fēng)量的增加將使送、引風(fēng)機的電耗增大，增加排煙熱損失，鍋爐效率降低，如果漏風(fēng)過大，還會使?fàn)t膛的風(fēng)量不足，影響出力，可能會引起鍋爐結(jié)渣。為了減小漏風(fēng)，需加裝密封裝置。

空預(yù)熱器的密封系統(tǒng)包括：徑向密封、軸向密封和周向密封三部分。

軸向密封主要由密封片和軸向密封板裝置構(gòu)成。徑向密封主要由扇形板和徑向密封片組成，周向密封主要由旁路密封片與“T”形鋼構(gòu)成。除上述密封外，還有轉(zhuǎn)子中心筒密封、靜密封和補隙片等。當(dāng)前20頁，總共57頁。徑向密封在各項漏風(fēng)中尤以徑向漏風(fēng)為最，是由于轉(zhuǎn)子的外緣的撓度，尤其是因在工作狀態(tài)下的冷熱端溫差而呈蘑菇形，使轉(zhuǎn)子外緣的漏風(fēng)間隙增大。空氣預(yù)熱器的設(shè)計中采用撓性扇形板的徑向密封裝置。扇形撓性板的小端由轉(zhuǎn)子軸筒作軸向定位，大端可以隨施加的力作上下浮動，與轉(zhuǎn)子的蘑菇形變形相應(yīng)，使轉(zhuǎn)子與撓性板間的間隙和徑向漏風(fēng)量大幅的下降。當(dāng)前21頁，總共57頁。當(dāng)前22頁，總共57頁。徑向密封沿著每個轉(zhuǎn)子徑向隔板的熱端和冷端徑向邊緣安裝有徑向密封片，（運行時盡量使徑向密封片和扇形板之間的間隙最小。徑向密封片上開腰形螺栓孔用螺栓固定徑向隔板上，密封片可沿著軸向方向上（靠近或遠離熱端或冷端扇形板）調(diào)節(jié)，假如運行時這些密封片和扇形板接觸，密封就開始磨損，當(dāng)密封磨損到不夠軸向調(diào)整時，密封片就需要更換。當(dāng)前23頁，總共57頁。當(dāng)前24頁，總共57頁。當(dāng)前25頁，總共57頁。軸向密封軸向密封的作用是抑制已通過周向密封的空氣沿著轉(zhuǎn)子與殼體直筒部分間的環(huán)形間隙流向煙氣側(cè)。其是在轉(zhuǎn)子的外緣相應(yīng)于徑向分隔的位置設(shè)置軸向的密封撓性彈簧擋板。沿著每個轉(zhuǎn)子徑向隔板外側(cè)的軸向邊緣安裝有軸向密封片。運行時，軸向密封片和靜止的軸向密封板之間的間隙最小。軸向密封片上開腰形螺栓孔用螺栓固定徑向隔板上，密封片可沿著徑向方向上（靠近或遠離軸向密封板）調(diào)節(jié)。當(dāng)前26頁，總共57頁。當(dāng)前27頁，總共57頁。軸向密封假如運行時這些密封片和軸向密封板接觸，密封就開始磨損，當(dāng)密封磨損到不夠徑向調(diào)整時，密封片就需要更換。

除密封裝置的正確設(shè)計制造外，抑制空氣預(yù)熱器漏風(fēng)在很大程度上，決定于密封間隙的調(diào)整，一般制造商也提供了有關(guān)間隙的推薦值，但由于轉(zhuǎn)子是呈蘑菇狀變形的，在不同的位置上具有不同的推薦間隙值。當(dāng)前28頁，總共57頁。中心筒密封在每一個轉(zhuǎn)子徑向隔板的內(nèi)側(cè)的熱端和冷端都裝有中心筒密封片，中心筒密封環(huán)繞熱端和冷端轉(zhuǎn)子中心筒周圍。在運行期間，中心筒密封緊貼著空氣預(yù)熱器連接板內(nèi)圍繞中心筒的導(dǎo)向和支承端軸的靜密封卷筒，旁路密封沿著轉(zhuǎn)子外殼的內(nèi)側(cè)，在空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子的出口和入口處裝有旁路密封片。這些密封片在空氣預(yù)熱器的轉(zhuǎn)子外殼的熱端和冷端的空氣側(cè)和煙氣側(cè)呈圓周分布。當(dāng)前29頁，總共57頁。當(dāng)前30頁，總共57頁。密封磨損的原因及防止措施空氣預(yù)熱器的密封裝置和密封表面是這樣布置的，在BMCR負荷下的設(shè)計溫度能提供最佳的漏風(fēng)控制。當(dāng)溫度升高到設(shè)計溫度以上時，當(dāng)前的密封和密封表面之間的設(shè)計間隙不夠彌補過量的熱變形，從而導(dǎo)致密封和密封表面接觸而磨損。下面的運行情況將產(chǎn)生嚴重的密封磨損。當(dāng)前31頁，總共57頁。密封磨損的原因及防止措施空氣預(yù)熱器的密封裝置和密封表面是這樣布置的，在BMCR負荷下的設(shè)計溫度能提供最佳的漏風(fēng)控制。當(dāng)溫度升高到設(shè)計溫度以上時，當(dāng)前的密封和密封表面之間的設(shè)計間隙不夠彌補過量的熱變形，從而導(dǎo)致密封和密封表面接觸而磨損。下面的運行情況將產(chǎn)生嚴重的密封磨損：當(dāng)前32頁，總共57頁。密封磨損的原因及防止措施進入空氣預(yù)熱器的煙氣溫度超過設(shè)計值。通過預(yù)熱器的空氣減少。當(dāng)空氣量接近零時，密封磨損程度增加。熱備用狀態(tài)，空氣預(yù)熱器有煙氣存在但沒有空氣流通過，空氣預(yù)熱器或鍋爐處于熱態(tài)?？諝忸A(yù)熱器轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動速度低于設(shè)計值，隨轉(zhuǎn)子速度的降低而密封磨損的程度增加。在隔離之前空氣預(yù)熱器正在運行。當(dāng)前33頁，總共57頁。密封磨損的原因及防止措施因為密封磨損加大了密封和密封表面的間隙，在BMCR負荷下，增加了正常運行時的漏風(fēng)。并且在密封磨損過程中，如果密封接觸阻力變得足夠大，空氣預(yù)熱器傳動電機可能過載，為減小密封嚴重磨損的可能性及相關(guān)問題的出現(xiàn)，應(yīng)采取以下步驟：當(dāng)前34頁，總共57頁。密封磨損的原因及防止措施無論何時只要有煙氣流通預(yù)熱器時，就應(yīng)有空氣流通過預(yù)熱器。只有在應(yīng)急和維修時采用變頻調(diào)速慢速擋，當(dāng)采用變頻調(diào)速慢速擋帶動空氣預(yù)熱器時轉(zhuǎn)子速度能降低到1/4轉(zhuǎn)/分。在啟動和運行過程中，當(dāng)煙氣入口、煙氣出口、空氣入口、空氣出口溫度保持在或低于BMCR工況下的設(shè)計溫度時，預(yù)熱器密封和密封表面的間隙已經(jīng)調(diào)整好時，不需要采取特別的措施來阻止密封系統(tǒng)的磨損。當(dāng)前35頁，總共57頁?？疹A(yù)器低溫腐蝕

——原因由于煤粉中含有一定的硫份，在燃燒過程中會生成一定的SO2和SO3，當(dāng)煙氣溫度低于200℃時，SO3會與水蒸汽結(jié)合生成硫酸蒸汽。即SO2（氣）+H2O（氣）=H2SO3(氣)弱酸；H2SO3(液)2H++SO32-SO3（氣）+H2O（氣）=H2SO4（氣）強酸。H2SO4(液)2H++SO42-由于硫酸蒸汽的凝結(jié)溫度比水蒸汽高得多（可能達到140℃－160℃，甚至更高），因此煙氣中只要含有很少量得硫酸蒸汽，煙氣露點溫度就會明顯的升高。當(dāng)前36頁，總共57頁。當(dāng)煙氣進入低溫受熱面時，由于煙溫降低或在接觸到低溫受熱面時，只要在溫度低于露點溫度，水蒸汽和硫酸蒸汽將會凝結(jié)。水蒸汽在受熱面上的凝結(jié)，將會造成金屬的氧腐蝕；而硫酸蒸汽在受熱面上的凝結(jié)，將會時金屬產(chǎn)生嚴重的酸腐蝕。其主要反應(yīng)如下：

Fe2O3+6H++3SO42-——2H2O+2Fe2++3SO42-

Fe+2H++SO42-——H2+＋Fe2++SO42-

4Fe+8H++4SO42-——4H2O+FeS+3Fe2++3SO42-

Fe2O3+5Fe+4H2SO4——H2+3H2O+FeS+4FeSO4+Fe2(SO4)3

當(dāng)前37頁，總共57頁。同時，上述腐蝕產(chǎn)物和凝結(jié)產(chǎn)物與飛灰反應(yīng)，生成酸性結(jié)灰：

xCaO·yAl2O3·(x+3y)H2SO4——xCaSO4+yAl2O3+SiO2+

(x+3y)H2O

Fe3O4+4H2SO4——FeSO4+Fe2(SO4)3+4H2O

3Fe+4H2SO4+2O2——FeSO4+Fe2(SO4)3+4H2O

酸性粘結(jié)灰能使煙氣中的飛灰大量粘結(jié)沉積，形成不易被吹灰清除的低溫粘結(jié)結(jié)灰。

由于結(jié)灰，傳熱能力降低，受熱面壁溫降低，引起更嚴重的低溫腐蝕和粘結(jié)結(jié)灰，最終有可能堵塞煙氣通道。當(dāng)前38頁，總共57頁?？疹A(yù)器低溫腐蝕

——危害強烈的低溫腐蝕通常發(fā)生在空氣預(yù)熱器的冷端，因為在此處空氣及煙氣的溫度最低。低溫腐蝕造成管式空氣預(yù)熱器熱面金屬的破裂，使大量空氣漏進煙氣中，使得送風(fēng)燃燒惡化，鍋爐效率降低。對回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器也會影響傳熱效率。同時腐蝕也會加重積灰，使煙風(fēng)道阻力加大，影響鍋爐安全、經(jīng)濟運行。當(dāng)前39頁，總共57頁。

硫酸蒸汽的凝結(jié)量：

1）凝結(jié)量越大，腐蝕越嚴重。

2）凝結(jié)液中硫酸的濃度：

煙氣中的水蒸汽與硫酸蒸汽遇到低溫受熱面開始凝結(jié)時，硫酸的濃度很大。隨煙氣的流動，硫酸蒸汽會繼續(xù)凝結(jié)，但這時凝結(jié)液中硫酸的濃度卻逐漸降低。開始凝結(jié)時產(chǎn)生的硫酸對受熱面的腐蝕作用很小，而當(dāng)濃度為56％時，腐蝕速度最大。隨著濃度繼續(xù)增大，腐蝕速度也逐漸降低。影響低溫腐蝕的因素當(dāng)前40頁，總共57頁。影響低溫腐蝕的因素3）受熱面的壁溫：

受熱面的低溫腐蝕速度與金屬壁溫有一定的關(guān)系，實踐表明：腐蝕最嚴重的區(qū)域有兩個：一個發(fā)生在壁溫在水露點附近；另一個發(fā)生在煙氣露點以下20－45℃區(qū)。在兩個嚴重腐蝕區(qū)之間有一個腐蝕較輕的區(qū)域。空氣預(yù)熱器低溫段較少低于水露點，為防止產(chǎn)生嚴重的低溫腐蝕，必須避開煙氣露點以下的第二個嚴重區(qū)域。當(dāng)前41頁，總共57頁。低溫腐蝕的減輕和防止燃料脫硫燃料中得黃鐵硫可以在燃料進入制粉系統(tǒng)前利用其重力與煤粉不同而分離出來，但不能完全分離出，而且有機硫很難出去。低氧燃燒即在燃燒過程中用降低過量空氣系數(shù)來減少煙氣中的剩余氧氣，以使SO2轉(zhuǎn)化為SO3的量減小，但是低氧燃燒，必須保證燃燒的安全，否則降低燃燒效率，影響經(jīng)濟性。另外，減少鍋爐漏風(fēng)也是減少煙氣中剩余氧氣的措施采用降低酸露點和抑制腐蝕的添加劑。將添加劑――粉末狀的白云石混入燃料中，或直接吹入爐膛，或吹入過熱器后的煙道中，它會與煙氣中的SO2和H2SO4發(fā)生作用而生成CaSO4或MgSO4，從而能降低煙氣中的或H2SO4的分壓力，降低酸露點，減輕腐蝕。當(dāng)前42頁，總共57頁。低溫腐蝕的減輕和防止提高空氣預(yù)熱器受熱面的壁溫，是防止低溫腐蝕的最有效的措施，通?？梢圆捎脽犸L(fēng)再循環(huán)或暖風(fēng)器兩種方法?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的傳熱元件沿高度方向都分為三段，即熱段、中間段、冷段，冷段最易受低溫腐蝕。從結(jié)構(gòu)上將冷端和不易受腐蝕的熱段和中間段分開的目的在于簡化傳熱元件的檢修工作，降低維修費用，當(dāng)冷端的波形板被腐蝕后，只需更換冷端的蓄熱板。另外，為了增加冷端蓄熱板的抗腐蝕性常采用耐腐蝕的低合金鋼制成，而且較厚，一般在1.2mm。當(dāng)前43頁，總共57頁。運行中防止低溫腐蝕的措施采用低氧燃燒。可以將煙氣中SO3大量降低，煙氣露點下降，腐蝕速度減小，但是化學(xué)未完全燃燒有增加，但是排煙損失減少，鍋爐效率稍有增加。控制爐膛燃燒溫度水平，減少SO3的生成量。定期吹灰，利于清除積灰，又利于防止低溫腐蝕。定期沖洗。如空預(yù)熱器冷段積灰，可以用堿性水沖洗受熱面清除積灰。沖洗后一般可以恢復(fù)至原先的排煙溫度，而且腐蝕減輕。避免和減少尾部受熱面漏風(fēng)。因漏風(fēng)，受熱面溫度降低，腐蝕加速。特別是空氣預(yù)熱器漏風(fēng)，漏風(fēng)處溫度大量下降，導(dǎo)致嚴重的低溫腐蝕。當(dāng)前44頁，總共57頁。總之，空預(yù)熱器的低溫腐蝕產(chǎn)生的主要原因是燃料中的硫燃燒生成SO2，其中部分氧化形成SO3。由于SO3的存在，使煙氣的露點升高，即SO3與煙氣中的水蒸汽化合形成硫酸蒸汽，露點溫度大大升高，當(dāng)遇低溫受熱面時結(jié)露，并腐蝕金屬。影響腐蝕速度的因素有：硫酸量、濃度和壁溫。酸量越大，腐蝕越快，金屬溫度越低，化學(xué)反應(yīng)越慢，速度降低。預(yù)防低溫腐蝕的措施是采用熱風(fēng)再循環(huán)，加裝暖風(fēng)器，采用耐腐蝕的材料，裝

設(shè)吹灰裝置。當(dāng)前45頁，總共57頁?？疹A(yù)器吹灰當(dāng)前46頁，總共57頁。空氣預(yù)熱器的故障處理——

空預(yù)器著火由于鍋爐長期低負荷燃油運行、燃燒不穩(wěn)定等引起受熱面積存油垢和未燃燼燃料沉積，而空預(yù)器吹灰器長期未投運或吹灰效果不良，此時極易造成空預(yù)器著火?？疹A(yù)器內(nèi)著火時，會使空預(yù)器出口風(fēng)、煙溫不正常升高、進出口風(fēng)、煙壓增大，就地空預(yù)器不嚴密處冒火星。發(fā)現(xiàn)空預(yù)器有著火跡象時，應(yīng)立即進行全面檢查，保持省煤器連續(xù)補水，并根據(jù)其嚴重程度作相應(yīng)處理：當(dāng)前47頁，總共57頁。當(dāng)火警報警盤發(fā)出空預(yù)器著火報警時，應(yīng)立即到現(xiàn)場確認，若報警正確，但現(xiàn)場未發(fā)現(xiàn)有明顯著火跡象時，應(yīng)立即投入空預(yù)器吹灰器運行，必要時撤出暖風(fēng)器，并加強對空預(yù)器運行的監(jiān)視。

若發(fā)現(xiàn)空預(yù)器著火或排煙溫度有明顯升高，應(yīng)立即按以下步驟進行滅火處理：

維持空預(yù)器運行，停止該側(cè)的送引風(fēng)機運行，并關(guān)閉該空預(yù)器的所有煙風(fēng)擋板和煙風(fēng)道得聯(lián)絡(luò)擋板，開啟對應(yīng)側(cè)煙風(fēng)道的疏排水閥，確認該空預(yù)器疏水系統(tǒng)疏通無阻，將空預(yù)器漏風(fēng)控制系統(tǒng)扇形板退出后投入消防水系統(tǒng)、水沖洗裝置以及空預(yù)器吹灰器進行滅火，同時將著火探測裝置切至備用位置。

當(dāng)前48頁，總共57頁。確認空預(yù)器內(nèi)部著火熄滅后，停運消防水滅水裝置、水沖洗裝置以及空預(yù)器吹灰器運行，關(guān)閉沖洗閥，待內(nèi)部余水放盡后，關(guān)閉空預(yù)器及煙風(fēng)道疏排水閥。對空預(yù)器本體進行檢查，如有損壞不得再投入該空預(yù)器運行，交檢修處理。

檢查空預(yù)器無異常后，方可將其投入運行。經(jīng)確認空預(yù)器內(nèi)部著火熄滅，不再會引起燃燒，可以啟動送引風(fēng)機對空預(yù)器進行冷卻。如發(fā)生再燃燒立即停運風(fēng)機，重新進行隔離。

經(jīng)上述處理無效，按尾部煙道二次燃燒處理。當(dāng)前49頁，總共57頁。空預(yù)器轉(zhuǎn)子停轉(zhuǎn)空預(yù)器的轉(zhuǎn)子尺寸很大，無論在冷態(tài)還是熱態(tài)都有相當(dāng)?shù)刈冃?，需靠密封彈簧板來維持動、靜部件間的彌合，減少漏風(fēng)。LCS控制失常造成密封用扇形板下探過大或有硬物進入極易引起動靜部件間的相對運動受阻被卡，驅(qū)動扭距增大，部件損壞，造成驅(qū)動馬達過負荷而跳閘，轉(zhuǎn)子停轉(zhuǎn)。同時因馬達失電、故障或傳動機械故障等原因也會引起空預(yù)器轉(zhuǎn)子停運。轉(zhuǎn)子停運后煙氣側(cè)的受熱面始終收到煙氣加熱而空氣側(cè)始終受到冷卻，將使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生異常的不可恢復(fù)變形?？疹A(yù)器轉(zhuǎn)子停運后出口煙溫不正常上升，空預(yù)器一次風(fēng)、二次風(fēng)出口風(fēng)溫不正常下降。當(dāng)前50頁，總共57頁。空預(yù)器轉(zhuǎn)子停轉(zhuǎn)若運行中空預(yù)器主馬達、備用馬達均跳閘，且空預(yù)器經(jīng)搶投不能立即恢復(fù)運行，對應(yīng)側(cè)的送引風(fēng)機應(yīng)跳閘，煙風(fēng)道的聯(lián)絡(luò)擋板關(guān)閉，以減輕空預(yù)器變形的不均勻。鍋爐運行中發(fā)生空預(yù)器轉(zhuǎn)子停轉(zhuǎn)的情況時，當(dāng)空預(yù)器進口煙溫＜483℃，不會造成空預(yù)器損壞，但注意此時若鍋爐在燃油狀態(tài)應(yīng)防止二次燃燒，若在燃煤密切注意一、二次風(fēng)溫的變化及鍋爐的燃燒情況。如果鍋爐在低負荷運行時發(fā)生空預(yù)器轉(zhuǎn)子停轉(zhuǎn)的情況，應(yīng)考慮盡早隔離故障空預(yù)器，調(diào)整和穩(wěn)定鍋爐的燃燒工況和爐膛壓力。當(dāng)前51頁，總共57頁。若由于漏風(fēng)控制系統(tǒng)故障導(dǎo)致動靜卡澀，應(yīng)手動提升空預(yù)器扇形板，盡快啟動空預(yù)器。

若以上操作均不能啟動空預(yù)器，應(yīng)立即降低機組負荷，控制排煙溫度不超限，通知檢修人員進行檢修，必要時可打開煙氣進出口處人孔門和投入空預(yù)器吹灰器，對其進行冷卻。

如空預(yù)器隔離后經(jīng)多方處理空預(yù)器轉(zhuǎn)子仍盤不動，且有關(guān)擋板不能隔離嚴密，應(yīng)申請故障停爐。

如二臺空預(yù)器轉(zhuǎn)子停轉(zhuǎn)，經(jīng)搶投仍不能恢復(fù)運行，則緊急停爐。

當(dāng)前52頁，總共57頁?？疹A(yù)器單側(cè)隔離在運行時，往往會出現(xiàn)一臺空預(yù)器故障需要檢修的情況，這時就需要進行空預(yù)器單側(cè)隔離。由于另一臺空預(yù)器和鍋爐還需保持正常運行且空預(yù)器的隔離涉及到一次風(fēng)、二次風(fēng)及煙氣系統(tǒng)的正常運行，在隔離過程中應(yīng)盡量減少對它們造成擾動。在單側(cè)空預(yù)器需要隔離，應(yīng)先將機組負荷降至500MW及以下，停運對應(yīng)側(cè)的送引風(fēng)機和一次風(fēng)機，保持三臺磨煤機運行，并將待隔離空預(yù)器LCS撤出運行，退至最大位置。就地將待隔離空預(yù)器一次風(fēng)出口隔離擋板切至“LOCAL”，緩慢關(guān)小一次風(fēng)出口隔離擋板，注意每次操作幅度不能太大，并隨時與集控室聯(lián)系，并注意一次風(fēng)熱風(fēng)溫度變化情況，確認磨煤機出口溫度調(diào)節(jié)正常。當(dāng)一次風(fēng)出口擋板全關(guān)后，就地緩慢關(guān)閉空預(yù)器一次風(fēng)進口隔離擋板。當(dāng)前53頁，總共57頁?？疹A(yù)器單側(cè)隔離就地將待隔離空預(yù)器煙氣進口隔離擋板切至“LOCAL”，緩慢關(guān)小空預(yù)器煙氣進口隔離擋板，關(guān)至約50%左右，注意每次操作幅度不要太大。為防止二次