天津會展中心展廳斜拉空間結(jié)構(gòu)屋架滑移專項方案

XX國際會展中心二期總承包工程展廳屋架滑移專專項方案二零零六年十二二月十日目錄TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc167697923"第一章編制依據(jù)據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc167697924"1.1工程文文件1HYPERLINK\l"_Toc167697925"1.2遵循的的標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范范1HYPERLINK\l"_Toc167697926"第二章工程概況況2HYPERLINK\l"_Toc167697927"2.1工程概概況2HYPERLINK\l"_Toc167697928"2.2工程結(jié)結(jié)構(gòu)及特點33HYPERLINK\l"_Toc167697929"第三章展廳鋼屋屋蓋滑移方案案4HYPERLINK\l"_Toc167697930"3.1會展大大廳鋼結(jié)構(gòu)施施工方案概述述4HYPERLINK\l"_Toc167697931"3.2滑移施施工總體思路路6HYPERLINK\l"_Toc167697932"3.3關(guān)鍵技技術(shù)簡述6HYPERLINK\l"_Toc167697933"3.4滑移施施工工藝流程程8HYPERLINK\l"_Toc167697934"3.5滑移施施工準(zhǔn)備122HYPERLINK\l"_Toc167697935"3.6滑移設(shè)設(shè)計及計算114HYPERLINK\l"_Toc167697936"第四章滑移過程程仿真計算分分析24HYPERLINK\l"_Toc167697937"4.1滑移方方案概述244HYPERLINK\l"_Toc167697938"4.2滑移過過程的計算模模擬24HYPERLINK\l"_Toc167697939"4.3滑移過程程中結(jié)構(gòu)變形形分析30HYPERLINK\l"_Toc167697940"4.4結(jié)構(gòu)受受力分析355HYPERLINK\l"_Toc167697941"4.5結(jié)論411HYPERLINK\l"_Toc167697942"第五章屋蓋滑移移同步控制442HYPERLINK\l"_Toc167697943"5.1同步控制制原理42HYPERLINK\l"_Toc167697944"5.2同步滑滑移控制策略略42HYPERLINK\l"_Toc167697945"5.3同步測測控43HYPERLINK\l"_Toc167697946"5.4計算機機同步控制系系統(tǒng)44HYPERLINK\l"_Toc167697947"第六章首層樓面面梁支護方案案45HYPERLINK\l"_Toc167697948"6.1方案概述述45HYPERLINK\l"_Toc167697949"6.2施工階段段荷載分析445HYPERLINK\l"_Toc167697950"6.3內(nèi)力計算算51HYPERLINK\l"_Toc167697951"6.4混凝土梁梁承載力驗算算57HYPERLINK\l"_Toc167697952"6.5支護構(gòu)造造58HYPERLINK\l"_Toc167697953"6.6支撐驗算算58HYPERLINK\l"_Toc167697954"6.7加支護后后首層樓面梁梁驗算63HYPERLINK\l"_Toc167697955"第七章應(yīng)急預(yù)案案及施工安全全措施69HYPERLINK\l"_Toc167697956"7.1應(yīng)急預(yù)預(yù)案69HYPERLINK\l"_Toc167697957"7.2滑移施施工安全措施施69編制依據(jù)1.1工程文文件1、濱海國際會會展中心鋼結(jié)結(jié)構(gòu)工程施工工組織設(shè)計；；2、本工程鋼屋屋架施工圖紙紙；3、本工程土建建結(jié)構(gòu)施工圖圖紙；4、施工各相關(guān)關(guān)單位的進度度情況及工程程總體施工進進度計劃；5、業(yè)主及有關(guān)關(guān)單位文件要要求。1.2遵循的的標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范范1、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》（GB500017-20003）2、《鋼結(jié)構(gòu)工工程施工質(zhì)量量驗收規(guī)范》GB502205—20013、《建筑施工工安全檢查標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59—99）4、《建筑施工工高處作業(yè)安安全技術(shù)規(guī)范范》（JGJ800-91）工程概況2.1工程概概況XX國際會展中中心是一大型型現(xiàn)代化會議議與展覽中心心，是集展覽覽，會議，商商務(wù)，餐飲，娛娛樂為一體的的多功能會議議展覽中心。會會展中心擁有有高科技的計計算機網(wǎng)絡(luò)系系統(tǒng)、交易系系統(tǒng)、參展人人員登記系統(tǒng)統(tǒng)、消防系統(tǒng)統(tǒng)、廣告發(fā)布布系統(tǒng)。會展中心二期位位于天津開發(fā)發(fā)區(qū)泰達休閑閑娛樂區(qū)內(nèi)，西西側(cè)緊靠泰達達國際會展中中心一期工程程，東臨東海海路，南臨泰泰達大街。規(guī)規(guī)劃用地面積積為2.2萬平方米，設(shè)設(shè)計總建筑面面積為5.74萬平方米。二二期工程包括括展廳、地下下停車場兩部部分。會展中中心建筑平面面設(shè)計將呈扇扇形，寓意“集錦圣地”，代表眾多多的水路、公公路、鐵路與與航線在這里里匯聚。二期期工程建成后后將與泰達國國際會展中心心的一期工程程形成有機整整體，并與其其南側(cè)的人工工湖、泰達足足球體育場等等一起構(gòu)成泰泰達休閑娛樂樂區(qū)的核心功功能區(qū)及景觀觀區(qū)。XX國際會展中中心整體效果果圖XX國際會展中中心位置圖2.2工程結(jié)結(jié)構(gòu)及特點展廳結(jié)構(gòu)體系為為由預(yù)應(yīng)力索索、空間管桁桁架和鋼管混混凝土格構(gòu)柱柱形成的斜拉拉空間結(jié)構(gòu)體體系，屋蓋管管桁架跨度69m，前后各懸懸挑約20m，片面投影影形狀為扇形形，前側(cè)弧長長118米，后側(cè)弧弧長148米，兩邊長97m,預(yù)應(yīng)力拉索索采用半平行行鋼絲束，鋼鋼管混凝土格格構(gòu)柱有四肢肢直徑500mm的鋼管組成成。展廳結(jié)構(gòu)三維示示意圖展廳鋼屋蓋滑移移方案3.1會展大大廳鋼結(jié)構(gòu)施施工方案概述述為減小高空作業(yè)業(yè)量，確保本本工程工期及及質(zhì)量目標(biāo)，經(jīng)經(jīng)多方案技術(shù)術(shù)經(jīng)濟對比及及優(yōu)選，會展展大廳鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)施工決定采采用“地面分段組組裝，大噸位位吊機分片吊吊裝,高空整榀拼拼裝，同步累累積滑移”的施工工藝藝。根據(jù)會展大廳鋼鋼結(jié)構(gòu)特點，考考慮充分利用用大噸位履帶帶吊起吊性能能，擬將會展展大廳鋼屋蓋蓋劃分為以下下七個滑移施施工單元：施工現(xiàn)場總體部部署：如圖：（1）會展大廳廳鋼屋蓋分若若干個吊裝單單元進行地面面流水拼裝，拼拼裝場地設(shè)置置在會展大廳廳的東側(cè)，采采用4臺25噸汽車吊，在在拼裝場地拼拼裝成平面桁桁架，倒運至至總裝場地進進行總體拼裝裝。（2）總裝完畢畢，搭設(shè)滑移移平臺，采用用一臺500噸履帶吊，在在兩條地下室室入口坡道之之間站位，將將格構(gòu)柱及桁桁架分段吊至至滑移平臺進進行高空對接接拼裝，安裝裝前索和背索并張張拉，形成滑滑移單元。（3）滑移施工工則在AF、AP軸首層樓面面梁上設(shè)置兩兩條滑軌，先先后采用2～6臺液壓滑移移機器人，頂頂推設(shè)置在格格構(gòu)柱底部的的滑靴。每拼拼裝完一個滑滑移單元，頂頂推出下一個個滑移單元的的空間繼續(xù)拼拼裝作業(yè)，共共分7次將結(jié)構(gòu)累累積滑移就位位。（4）最后，施施工會展中心心一、二期屋屋面桁架的交交接部位及抗抗風(fēng)桁架柱，并并錨固、張拉拉下部預(yù)應(yīng)力力索，調(diào)整結(jié)結(jié)構(gòu)至建筑標(biāo)標(biāo)高，移交屋屋面專業(yè)。3.2滑移施施工總體思路路（1）將標(biāo)高--0.06mm以下格構(gòu)柱柱腳先安裝到到位（2）滑移軌道道設(shè)在AP軸和AF軸的混凝土土大梁上，鋼鋼結(jié)構(gòu)通過滑滑靴與鋼軌接接觸，以滑動動摩擦的方式式進行等標(biāo)高高滑移。（3）第一榀滑滑移單元滑移移前做必要的的支撐，使其其成為穩(wěn)固的的受力體系。（4）滑移單元元在搭設(shè)的高高空拼裝平臺臺上進行對接接拼裝，拼裝裝完一榀后向向前滑移出下下一榀滑移單單元的拼裝空空間，如此反反復(fù)，實現(xiàn)累累計滑移。（5）液壓同步步爬行推進設(shè)設(shè)備共設(shè)置6個點，設(shè)置置在AP軸和AF軸兩滑道位位置上。每滑滑道設(shè)一根50kg//m重型鋼軌，鋼鋼軌下增設(shè)預(yù)預(yù)埋板和墊塊塊。系統(tǒng)安裝裝完成后，需需要進行系統(tǒng)統(tǒng)調(diào)試，并按按照20%壓力遞增分分級加載，對對液壓推進設(shè)設(shè)備系統(tǒng)、結(jié)結(jié)構(gòu)系統(tǒng)進行行全面檢查，在在確認整體結(jié)結(jié)構(gòu)安全，開開始滑移。（6）結(jié)構(gòu)整體體滑移到位后后，與柱腳對對接，實現(xiàn)自自然落位。（7）每一個滑滑移單元在滑滑移前將索安安裝和預(yù)緊。3.3關(guān)鍵技技術(shù)簡述配合本施工工藝藝的先進性和和創(chuàng)新性，采采用超大型構(gòu)構(gòu)件液壓同步步滑移施工技技術(shù)。超大型型構(gòu)件液壓同同步滑移施工工技術(shù)特點在在于：（1）通過滑移移設(shè)備擴展組組合，滑移重重量、跨度、面面積不受限制制。（2）只要有合合理的頂推位位置，滑移距距離不受限制制；液壓爬行行器具有逆向向運動自鎖性性，使滑移過過程十分安全全，并且構(gòu)件件可以在滑移移過程中的任任意位置長期期可靠鎖定。（3）液壓滑移移設(shè)備體積小小、自重輕、承承載能力大，特特別適宜于在在狹小空間或或室內(nèi)進行大大噸位構(gòu)件滑滑移安裝。（4）設(shè)備自動動化程度高，操操作方便靈活活，安全性好好，可靠性高高，使用面廣廣，通用性強強。本工程中采用液液壓爬行器作作為推進驅(qū)動動設(shè)備。液壓壓爬行器為組組合式結(jié)構(gòu)，一一端以楔型夾夾塊與滑移重重型軌道連接接，另一端以以鉸接點形式式與滑移胎架架或構(gòu)件連接接，中間利用用液壓油缸驅(qū)驅(qū)動爬行。液液壓爬行器尺尺寸入下圖所所示。液壓爬行器示意意圖液壓爬行器的楔楔型夾塊具有有單向自鎖作作用。當(dāng)油缸缸伸出時，夾夾塊工作（夾夾緊），自動動鎖緊滑移軌軌道；油缸縮縮回時，夾塊塊不工作（松松開），與油油缸同方向移移動。爬行器滑移應(yīng)用用示例如下圖圖所示：3.4滑移施施工工藝流程程總述本工程中鋼屋蓋蓋安裝涉及滑滑移作業(yè)的施施工流程主要要分為如下七七個步驟：第一步：格構(gòu)柱柱柱腳及滑移移軌道預(yù)埋件件設(shè)置；第二步：滑移軌軌道布置、鋪鋪設(shè)；第三步：滑移單單元結(jié)構(gòu)拼裝裝及吊裝安裝裝到位第四步：液壓同同步滑移系統(tǒng)統(tǒng)設(shè)備安裝、調(diào)調(diào)試；第五步：桁架逐逐榀累積滑移移；第六步：格構(gòu)柱柱就位：嵌入入格構(gòu)柱弦桿桿和柱腳的對對接環(huán)板并施施焊（工廠制制作時預(yù)留環(huán)環(huán)板安裝空間間），與柱腳腳等強連接第七步：滑移設(shè)設(shè)施（軌道、液液壓爬行器等等）拆除，割割除滑靴。安安裝柱底腹桿桿，移交土建建單位補澆混混凝土至設(shè)計計標(biāo)高。滑移施工流程程（1）土建單位位將展廳地下下室頂板施工工完畢，預(yù)留留3×3m格構(gòu)柱安裝裝坑，坑底標(biāo)標(biāo)高-0.566m，復(fù)核錨栓栓位置，將工工作面移交鋼鋼結(jié)構(gòu)。根據(jù)據(jù)分段方案，工工廠將格構(gòu)柱柱腳組拼成如如下形式發(fā)運運現(xiàn)場，滑移移前先將所有有柱腳安裝到到位，復(fù)核調(diào)調(diào)整柱腳平面面位置及頂面面標(biāo)高，擰緊緊柱腳螺栓。（2）鋪設(shè)滑軌軌，軌道兩側(cè)側(cè)沿全長等間間距設(shè)置鋼板板式卡軌（3）桁架及格格構(gòu)柱分段拼拼裝及吊裝安安裝到位，格格構(gòu)柱底部通通過滑靴與滑滑軌接觸定位位（4）桁架及格格構(gòu)柱安裝完完畢，安裝液液壓爬行器。滑滑靴頂部設(shè)剛剛性拉桿與后后一顆格構(gòu)柱柱滑靴相連，系系統(tǒng)調(diào)試并試試滑無誤后開開始正式滑移移（5）以此累積積滑移七次將將結(jié)構(gòu)滑移至至設(shè)計位置（6）格構(gòu)柱就就位：嵌入格格構(gòu)柱弦桿和和柱腳的對接接環(huán)板并施焊焊（工廠制作作時預(yù)留環(huán)板板安裝空間），與與柱腳等強連連接（7）滑移設(shè)施施（軌道、液液壓爬行器等等）拆除，割割除滑靴。安安裝柱底腹桿桿，移交土建建單位補澆混混凝土至設(shè)計計標(biāo)高3.5滑移施施工準(zhǔn)備組織機構(gòu)圖滑移組織機構(gòu)如如下圖所示：：總工程師項目經(jīng)理液壓系統(tǒng)承重系統(tǒng)電器系統(tǒng)安全保衛(wèi)總工程師項目經(jīng)理液壓系統(tǒng)承重系統(tǒng)電器系統(tǒng)安全保衛(wèi)后勤保障作業(yè)組分工人數(shù)（名名）總工程師1項目經(jīng)理1現(xiàn)場安全員2液壓系統(tǒng)工程師師2電器系統(tǒng)工程師師1承重系統(tǒng)工程師師1后勤保障1材料及技術(shù)準(zhǔn)準(zhǔn)備（1）根據(jù)構(gòu)件件分段情況進進行工廠加工工制作；（2）結(jié)合結(jié)構(gòu)構(gòu)特點，進行行滑靴設(shè)計及及滑移器設(shè)計計（3）滑軌及卡卡軌設(shè)計；（4）液壓泵站站的檢修與調(diào)調(diào)試（包括泵泵站耐壓實驗驗、泄漏檢查查、可靠性檢檢查）；（5）液壓牽引引設(shè)備檢修與與調(diào)試（包括括液壓牽引器器及錨具缸的的耐壓和泄漏漏試驗、液壓壓鎖的可靠性性試驗及安全全錨及地錨的的全面檢查，各各種錨座的強強度試驗）；；（6）電氣控制制系統(tǒng)檢修與與試驗（計算算機同步控制制系統(tǒng)、泵站站控制柜及各各種傳感器的的檢修與調(diào)試試）?；剖┕C械械準(zhǔn)備現(xiàn)場安裝主要機機械設(shè)備一覽覽表序號名稱規(guī)格型號設(shè)備單重數(shù)量1液壓泵源系統(tǒng)15KWTJD-151噸2臺2液壓牽引器1500KNTJG-1500001.2噸6臺3標(biāo)準(zhǔn)油管標(biāo)準(zhǔn)油管箱8箱4計算機控制系統(tǒng)統(tǒng)16通道YT-11套5傳感器錨具、行程、位位移移6套6激光測距儀Destopprro6臺7對講機Kenwoodd12臺液壓同步設(shè)設(shè)備調(diào)試液壓同步滑移設(shè)設(shè)備系統(tǒng)安裝裝完成后，按按下列步驟進進行調(diào)試：（1）檢查泵站站上所有閥或或硬管的接頭頭是否有松動動，檢查溢流流閥的調(diào)壓彈彈簧處于是否否完全放松狀狀態(tài)。（2）檢查泵站站啟動柜與液液壓頂推器之之間電纜線的的連接是否正正確。（3）檢查泵站站與液壓頂推推器主油缸之之間的油管連連接是否正確確。（4）系統(tǒng)送電電，檢查液壓壓泵主軸轉(zhuǎn)動動方向是否正正確。（5）在泵站不不啟動的情況況下，手動操操作控制柜中中相應(yīng)按鈕，檢檢查電磁閥和和截止閥的動動作是否正常常，截止閥編編號和牽引器器編號是否對對應(yīng)。（6）檢查傳感感器（行程傳傳感器，位移移傳感器）。按按動各臺液壓壓頂推器行程程傳感器的22L、2L-、L+、L-和錨具缸的的SM、XM的行程開開關(guān)，使控制制柜中相應(yīng)的的信號燈發(fā)訊訊。（7）滑移滑移移前檢查：啟啟動泵站，調(diào)調(diào)節(jié)一定的壓壓力(5Mpa左右右)，伸縮牽引引油缸：檢查查A腔、B腔的油管連連接是否正確確；檢查截止止閥能否截止止對應(yīng)的油缸缸；檢查比例例閥在電流變變化時能否加加快或減慢對對應(yīng)油缸的伸伸縮速度。（8）預(yù)加載：：調(diào)節(jié)一定的的壓力（2～3Mpa）。3.6滑移設(shè)設(shè)計及計算滑道預(yù)埋板設(shè)計計在AP軸與AFF軸布置的滑滑道需在土建建施工時首先先進行預(yù)埋板板的預(yù)埋工作作。預(yù)埋板寬寬度150mm，長350mm，厚度為16mm，每間隔800mm設(shè)置一塊。預(yù)預(yù)埋板設(shè)置要要求位置準(zhǔn)確確。預(yù)埋板的的大樣如下圖圖所示：軌道預(yù)埋板大樣樣圖滑軌設(shè)計滑移共設(shè)兩道滑滑軌，即在AP、AF軸格構(gòu)柱中中部設(shè)置滑移移軌道。滑道道采用50kg//m重型鋼軌，格格構(gòu)柱通過的的滑靴與下部部軌道摩擦面面接觸。施工需在滑移梁梁與柱上彈出出每一跨軸線線，然后根據(jù)據(jù)此軸線分開開兩根分軸線線，以控制滑滑道安裝精度度。將滑道放放好，調(diào)整滑滑道的頂面標(biāo)標(biāo)高，最后焊焊接牢固?；赖妮S線精精度由兩側(cè)的的定位分軸線線保證。軌道需牢固定位位在混凝土大大梁頂面，具具體做法：在在軌道兩側(cè)對對應(yīng)焊接兩塊塊U型卡板，卡卡板為-55×440×16，緊緊夾住住軌道。順著著軌道每間距距800mm設(shè)置一對卡卡板。圖：滑軌構(gòu)造本工程中采用液液壓頂推器作作為推進驅(qū)動動設(shè)備。液壓壓頂推器為組組合式結(jié)構(gòu)，一一端以楔型夾夾塊與滑移重重型軌道連接接，另一端以以鉸接點形式式與滑靴連接接，中間利用用液壓油缸驅(qū)驅(qū)動爬行。液壓頂推器的楔楔型夾塊具有有單向自鎖作作用。當(dāng)油缸缸伸出時，夾夾塊工作（夾夾緊），自動動鎖緊滑移軌軌道；油缸縮縮回時，夾塊塊不工作（松松開），與油油缸同方向移移動。頂推器滑移應(yīng)用用示例如下圖圖所示：由于軌道的安裝裝精度對滑移移施工的順利利進行及結(jié)構(gòu)構(gòu)受力狀態(tài)有有較大影響，因因此對軌道的的安裝精度需需嚴格控制。軌軌道的拼焊采采用坡口焊，焊焊接后對焊縫縫處用角向砂砂輪打磨平整整。軌道安裝精度要要求：（1）弧線軌道道弧線誤差控控制在4mm以內(nèi)；（2）一個柱距距內(nèi)，標(biāo)高偏偏差控制在4mm以內(nèi)；（3）軌道的結(jié)結(jié)構(gòu)誤差不大大于1mm；（4）同跨度軌軌道水平投影影軌距偏差控控制在10mm以內(nèi)?；ピO(shè)計.1滑靴分布布滑靴布置原則如如下下：（1）保證每臺臺液壓頂頂推器受載載均均勻；（2）盡量保證證每臺泵泵站驅(qū)動的的液液壓牽引器器數(shù)數(shù)量相等，提提提高泵站利利用用率；（3）在總體布布置時，要要認真考慮慮系系統(tǒng)的安全全性性和可靠性性，降降低工程風(fēng)風(fēng)險險。根據(jù)本工程的特特點點，在每個個格格構(gòu)柱下部部設(shè)設(shè)置2個滑靴，滑滑靴布置位位置置如下：通過上圖可以看看出出，本工程程擬擬布的滑靴靴分分布均勻數(shù)數(shù)量量合理，可可以以有效地均均勻勻的傳遞鋼鋼結(jié)結(jié)構(gòu)自身的的豎豎向荷載及及水水平的頂推推器器的頂推力力。.2滑靴構(gòu)造造根據(jù)本次工程的的特特點和滑行行軌軌道的設(shè)置置，滑滑靴的設(shè)置置需需有如下功功能能：（1）具有較大大的承載載能力，可可以以將鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)的的重力有效效地地傳遞給下下部部重型軌道道。（2）與滑軌有有較大的的接觸面積積，具具有一定的的穩(wěn)穩(wěn)定性。（3）具有一定定的抵抗抗側(cè)向荷載載的的能力。（4）與頂推器器連接方方便，可以以有有效地將頂頂推推器的頂推推力力傳遞到整整個個結(jié)構(gòu)中。根據(jù)以上的要求求，擬擬采用H400XX400熱軋H型鋼作為滑滑靴的主要要受受力構(gòu)件，其其其中部與頂頂推推器連接，縱縱縱向采用166mm@33000的加勁板進進行加勁，滑滑滑靴底部采采用用H200XX200熱軋H型鋼于滑移移軌道接觸觸，用L63X6的角鋼對滑滑靴進行限位位和滑移導(dǎo)向向。另外滑靴兼起到到連連接格構(gòu)柱柱縱縱向的系桿桿和和撐桿的作作用用。滑移頂推器設(shè)設(shè)計.1滑移頂推推器器分布對頂推器進行合合理理的設(shè)置是是確確保整個累累積積滑移施工工成成功的關(guān)鍵鍵。合合理的頂推推器器的設(shè)置，可可可以使滑移移過過程中，整整個個結(jié)構(gòu)受力力均均勻，滑移移過過程中結(jié)構(gòu)構(gòu)穩(wěn)穩(wěn)固。根據(jù)據(jù)滑滑道的布置置情情況和整個個結(jié)結(jié)構(gòu)的特點點在在以下位置置設(shè)設(shè)置頂推器器：：.2頂推器的的選選擇累計滑移部分屋屋蓋蓋的重量為1543T，故所受的的豎向力為151211kN，滑靴和滑滑軌之間在在滑滑移施工的的前前先抹上黃黃油油，滑靴與與滑滑軌之間的的摩摩擦系數(shù)為0.15~0.2，偏安全考考慮取摩擦擦系系數(shù)為0.2。故滑行過程中所所受受的摩擦力F=151121×00..2×1..22=362299kN其中：1.2為為不不均勻分布布系系數(shù)。在本次工程中，我我們共設(shè)置了了6個頂推器，所所以單個頂推推器所受到的的力為3629//6=9077.3kN。結(jié)合以往往的工程經(jīng)驗驗，選用6個150T的頂推器可可以滿足施工工的需要，并并可以保證結(jié)結(jié)構(gòu)的安全。.3頂推器與與滑滑靴連接構(gòu)構(gòu)造造頂推器工作時需需要要一定的作作業(yè)業(yè)空間。故故頂頂推器與滑滑鞋鞋的點離軌軌道道面需保持持一一定的高度度，并并且為了不不妨妨礙頂推器器的的工作將縱縱向向設(shè)置系桿桿設(shè)設(shè)置在滑靴靴的的頂部，頂頂推推器頂推力力通通過滑靴傳傳遞遞到頂推桿桿上上再通過系系桿桿均勻的分分散散到整個結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)上。設(shè)定定頂頂推器與滑滑軌軌以及頂推推點點的凈空關(guān)關(guān)系系如下：為滿足頂推器的的工工作凈空需需要要，避免設(shè)設(shè)置置轉(zhuǎn)換梁，并并并能將柱的的對對接焊縫與與格格構(gòu)柱自身身的的相貫焊縫縫錯錯開，保證證焊焊接的質(zhì)量量。頂頂推器與滑滑靴靴、柱的對對接接處等的相相互互關(guān)系如下下圖圖所示：一單元滑移加加固措措施對于第一榀滑移移單單元，由于于其其未能和其其他他滑移單元元相相連在縱向向形形成穩(wěn)固的的受受力體系，故故故對第一榀榀滑滑移單元需需采采取必要的的措措施保證結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)的穩(wěn)定。擬擬擬在格構(gòu)柱柱兩兩側(cè)設(shè)置支支撐撐胎架與格格構(gòu)構(gòu)柱可靠連連接接，滑移時時連連帶支撐架架一一起滑移，如如如下圖所示示：：如圖中，剛性連連桿桿采用H400XX300XX112X16的H型鋼，斜撐撐采用φ168X88的圓管。滑滑靴兩端布布置置二道。第一榀滑移單元元最最長剛性支支撐撐的長度約約55m，斜撐長長度約位7mm。H400XX300XX112X16的H型鋼的imin=711.7mmm，=50000/71..77=70,φ168X88的圓管斜撐的imin=566.6mmm，=70000/56..66=1255。均均小于《鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范范》對柱間間鋼鋼性支撐的的最最大長細比比規(guī)規(guī)定[]=150。3.6.6滑滑移移過程中的的加加強措施為增加整體剛度度，有有效地將頂頂推推器的頂推推力力及底部的的滑滑動摩擦力力分分散到整個個結(jié)結(jié)構(gòu)中，防防止止局部的受受力力集中，在在縱縱向設(shè)置縱縱向向系桿和支支撐撐。AF軸處的的剛剛性連桿和和支支撐如圖中中，剛剛性連桿采采用用H400XX300XX112X16的H型鋼，斜撐撐采用φ168X88的圓管。滑靴靴兩端布置置二二道。第一榀滑移單元元最最長剛性支支撐撐的長度約6m，斜撐撐長度約位7.2mm。H400XX300XX112X16的H型鋼的imin=711.7mmm，=60000/71..77=83..77,φ168X88的圓管斜撐撐的imin=566.6mmm，=72000/56..66=100。均小于《鋼鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)規(guī)范》對柱柱間間鋼性支撐撐的的最大長細細比比規(guī)定[]=150。具體強度應(yīng)力計計算算詳見滑移移施施工過程仿仿真真分析。AP軸處的剛性性連桿和支支撐如圖中中，剛剛性連桿采采用用H400XX300XX112X16的H型鋼，斜撐撐采用φ168X88的圓管。滑靴靴兩端布置置二二道。第一榀滑移單元元最最長剛性支支撐撐的長度約約77.5m，斜斜撐長度約約位位7.2mm。H400XX300XX112X16的H型鋼的iminn=71..77mm，=75000/71..77=1055,φ168X88的圓管斜撐撐的imin=566.6mmm，=72000/71..66=100。均小于《鋼鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)規(guī)范》對柱柱間間鋼性支撐撐的的最大長細細比比規(guī)定[]=150。具體強度應(yīng)力計計算算詳見滑移移施施工過程仿仿真真分析。3.6.7AAFF、AP軸之間滑移移過程的加加強強措施由于屋蓋跨度有有669.0m，在滑移過程程中結(jié)構(gòu)往往下下癱扒，從從而而使結(jié)構(gòu)邊邊部部產(chǎn)生側(cè)向向位位移，如下下圖圖所示：側(cè)向位移方向側(cè)向位移方向滑移過程中具體體的的側(cè)向位移移詳詳見滑移施施工工過程分析析計計算。為控制滑移過程程中中的側(cè)向位位移移，保證結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)滑移過程程中中的精度，在在在結(jié)構(gòu)整體體滑滑移過程中中采采取如下三三個個措施：1）、在滑靴底底部鋼鋼軌兩側(cè)增增加加限位裝置置，具具體構(gòu)造詳詳見見限位裝置置圖圖。2）、在拼裝支支撐架架范圍內(nèi)，在在在AF、AP軸格構(gòu)柱的的外側(cè)用預(yù)預(yù)先先設(shè)置好的的側(cè)側(cè)向位移限限值值措施限制制側(cè)側(cè)向位移。3）、滑移過程程中每每個單元劃劃出出拼裝支持持架架位置后，在在在AF、AP軸格構(gòu)柱之之間拉一道道鋼鋼絲繩，通通過過導(dǎo)鏈可以以自自由調(diào)整鋼鋼絲絲繩的長度度，調(diào)調(diào)節(jié)AF、AP軸格構(gòu)柱的的側(cè)向位移移值值。具體設(shè)設(shè)置置如下圖所所示示：滑移過程仿真計計算算分析4.1滑移方方案案概述按照現(xiàn)場的場地地條條件在會展展大大廳鋼屋蓋蓋分分若干個吊吊裝裝單元進行行地地面流水拼拼裝裝，拼裝場場地地設(shè)置在會會展展大廳的東東側(cè)側(cè)，采用4臺25噸汽車吊，在在在拼裝場地地拼拼裝成平面面桁桁架，倒運運至至總裝場地地進進行總體拼拼裝裝?？傃b完畢，搭設(shè)設(shè)滑滑移平臺，采采采用一臺500噸履帶吊，在在在兩條地下下室室入口坡道道之之間站位，將將將格構(gòu)柱及及桁桁架分段吊吊至至滑移平臺臺進進行高空對對接接拼裝，安安裝裝前索和背索并預(yù)預(yù)緊，形成成滑滑移單元?；剖┕t在AAFF、AP軸首層樓面面梁上設(shè)置置兩兩條滑軌，先先先后采用2～6臺液壓滑移移機器人，頂頂頂推設(shè)置在在格格構(gòu)柱底部部的的滑靴。每每拼拼裝完一個個滑滑移單元，頂頂頂推出下一一個個滑移單元元的的空間繼續(xù)續(xù)拼拼裝作業(yè)，共共共分7次將結(jié)構(gòu)累累積滑移就就位位。4.2滑移過過程程的計算模模擬擬計算內(nèi)容分析析屋蓋滑移過程結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)受力與設(shè)設(shè)計計狀態(tài)完全全不不一樣，整整個個結(jié)構(gòu)體系系是是個逐步建建立立的過程，存存存在結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換換，部分桿桿件件受力特性性可可能發(fā)生改改變變，因此對對施施工過程中中的的若干關(guān)鍵鍵工工況需要進進行行計算，對對可可能發(fā)生的的不不利因素進進行行提前預(yù)警警，以以保證結(jié)構(gòu)構(gòu)施施工的安全全。滑移過程中需要要計計算分析的的內(nèi)內(nèi)容：（1）滑移過程程豎向變變形計算分分析析（2）滑移過程程側(cè)向位位移計算分分析析（3）滑移過程程桿件受受力計算分分析析計算軟件分析選選用用結(jié)構(gòu)滑移計算選選用用了美國CompuutersAnndSttrructuurres公司研制開開發(fā)的大型型有有限元程序SAP20000（版）。模型分析計算模型采用空空間間三維實尺模型；網(wǎng)格的的鋼構(gòu)件選用用兩個節(jié)點點，六六個自由度度的的framee單元，該單單元可以考考慮慮拉（壓）、彎彎彎、剪、扭四種內(nèi)力的共同作作用。拉索采采用索單元(僅受拉，不不受壓和不不受受彎)模擬。拉索索采用拉壓壓二二力桿單元元。為為了更能準(zhǔn)準(zhǔn)確確模擬拉索索張張拉，考慮慮了了結(jié)構(gòu)的大大變變形和應(yīng)力力剛剛化的影響響。計計算表明，這這這樣模擬具具有有很高的精精度度。由于網(wǎng)格節(jié)點主主要要采用相貫貫節(jié)節(jié)點，因此此，網(wǎng)網(wǎng)格的鋼構(gòu)構(gòu)件件采用梁單單元元模擬，節(jié)節(jié)點點剛接。拉拉索索采用索單單元元(僅受拉，不不受壓和不不受受彎)模擬。鋼構(gòu)件的彈性模模量量按2.06×1005N/mm2計算，拉索索的彈性模模量量按1.9×1005N/mm2計算，兩者者的膨脹系系數(shù)數(shù)均為1.2×100-5。模擬仿真過程程計算算第一步：滑移第第一一單元桁架架1－1、吊裝第第一單元桁桁架1－2、柱間剛剛性連桿、撐撐撐竿安裝到到位位并滑移第第一一單元桁架架第二步：滑移第第一一～二單元元桁桁架2－1、吊裝第第二單元桁桁架2－2、吊裝第第一、二單單元桁架之之間間的腹桿，柱柱柱間剛性連連桿桿及撐桿等等并并滑移到位位第三步：滑移第第一一～三單元元桁桁架3－1、吊裝第第三單元桁桁架3－2、吊裝第第二、三單單元桁架之之間間的腹桿，柱柱柱間剛性連連桿桿及撐桿等等并并滑移到位位第四步：滑移第第一一～四單元元桁桁架4－1、吊裝第第四單元桁桁架4－2、吊裝第第三、四單單元桁架之之間間的腹桿，柱柱柱間剛性連連桿桿及撐桿等等并并滑移到位位以此類推第七步（滑移最最后后一步）：：滑滑移第一～～七七單元桁架架7－1、吊裝第第七單元桁桁架7－2、吊裝第第六、七單單元桁架之之間間的聯(lián)系腹腹桿桿后滑移到到位位按照滑移方案的的總總體思路，采采采用有限元程程序SAP20000（版）對滑移移過過程作了上上述述的實時模模擬擬，以便監(jiān)監(jiān)控控滑移過程程中中結(jié)構(gòu)的變變形形情況、應(yīng)應(yīng)力力變化以及及滑滑移過程中中結(jié)結(jié)構(gòu)對滑移移軌軌道的影響響。4.3滑移過程程中中結(jié)構(gòu)變形形分分析滑移過程中豎豎向變變形變化本工程中采用滑滑移移施工方案案，通通過格構(gòu)柱柱滑滑移，滑移移過過程中結(jié)構(gòu)構(gòu)的的豎向變形形為為：第一步：滑移第第一一單元桁架架桿桿件變形第一單元桁架滑滑移移施工過程程桿桿件變形云云圖圖（結(jié)構(gòu)跨中最大大豎豎向位移最最大大值為－400.5mm，懸懸挑兩端的的最最大變形為為118.0mmmm）第二步：滑移第第一一～二單元元桁桁架桿件變變形形第一～二單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件變變形形云圖（結(jié)構(gòu)跨中最大大豎豎向位移最最大大值為－588.5mm，懸懸挑兩端的的最最大變形為為226.0mmmm）第三步：滑移第第一一～三單元元桁桁架桿件變變形形第一～三單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件變變形形云圖（結(jié)構(gòu)跨中最大大豎豎向位移最最大大值為－633.0mm，懸懸挑兩端的的最最大變形為為228.0mmmm）第四步：滑移第第一一～四單元元桁桁架桿件變變形形第一～四單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件變變形形云圖（結(jié)構(gòu)跨中最大大豎豎向位移最最大大值為－700.0mm，懸懸挑兩端的的最最大變形為為221.0mmmm）第五步：滑移第第一一～五單元元桁桁架桿件變變形形第一～五單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件變變形形云圖（結(jié)構(gòu)跨中最大大豎豎向位移最最大大值為－700.0mm，懸懸挑兩端的的最最大變形為為221.0mmmm）第六步：滑移第第一一～六單元元桁桁架桿件變變形形第一～六單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件變變形形云圖（結(jié)構(gòu)跨中最大大豎豎向位移最最大大值為－700.0mm，懸懸挑兩端的的最最大變形為為221.0mmmm）第七步：滑移第第一一～七單元元桁桁架桿件變變形形第一～七單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件變變形形云圖（結(jié)構(gòu)跨中最大大豎豎向位移最最大大值為－700.0mm，懸懸挑兩端的的最最大變形為為221.0mmmm）桁架結(jié)構(gòu)整體滑滑移移施工過程程中中結(jié)構(gòu)豎向向位位移的隨滑滑移移施工步驟驟變變化如下圖圖所所示：結(jié)構(gòu)桁架整體豎豎向向位移從結(jié)構(gòu)變形圖可可以以看出：滑滑移移過程中結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)處于累積積受受力狀態(tài)，其其其變形是逐逐步步增加的，但但但同時隨著著累累積滑移的的進進行，結(jié)構(gòu)構(gòu)剛剛度也隨之之增增大，最終終變變形趨于平平緩緩；滑移過過程程中結(jié)構(gòu)變變形形最大值發(fā)發(fā)生生在滑移步步驟驟的第四步步，其其最大豎向向變變形為-700.0mm。懸懸挑部分的的最最大豎向變變形形為28.00mm。側(cè)向位移控制制由于在滑移過程程中中結(jié)構(gòu)往下下癱癱扒，從而而使使結(jié)構(gòu)邊部部產(chǎn)產(chǎn)生側(cè)向位位移移，如下圖圖所所示：側(cè)向位移方向側(cè)向位移方向根據(jù)上一章中描描述述的為控制制滑滑移施工過過程程中的結(jié)構(gòu)構(gòu)側(cè)側(cè)向位移，在在在AF、AP軸之間每個個格構(gòu)柱位位置置通過拉鋼鋼絲絲繩的方式式，使使得格構(gòu)柱柱柱柱底的側(cè)向向位位移在±10mm以內(nèi)內(nèi)。如下圖圖所所示：桁架格構(gòu)柱間限值側(cè)向位移的鋼絲繩桁架格構(gòu)柱間限值側(cè)向位移的鋼絲繩根據(jù)滑移施工過過程程，在控制制結(jié)結(jié)構(gòu)格構(gòu)柱柱柱柱底側(cè)向位位移移在±10mm以內(nèi)內(nèi)，鋼絲在在滑滑移施工過過程程中的拉力力變變化如下表表所所示：根據(jù)上圖可知：：由由于滑移施施工工過程的變變形形逐步累積積成成形的過程程，格格構(gòu)柱間限限值值側(cè)向位移移的的鋼絲繩內(nèi)內(nèi)的的拉力是隨隨著著滑移施工工過過程逐步增增加加的。所以以在在累積滑移移施施工過程中中，格格構(gòu)柱柱間間的的鋼絲繩的的拉拉力應(yīng)隨滑滑移移施工過程程逐逐步調(diào)整。4.4結(jié)構(gòu)受受力力分析整體屋蓋桁架架結(jié)構(gòu)構(gòu)受力分析析本工程中采用滑滑移移施工方案案，通通過格構(gòu)柱柱滑滑移，根據(jù)據(jù)滑滑移施工過過程程仿真分析析結(jié)結(jié)果，滑移移過過程中屋蓋蓋桁桁架結(jié)構(gòu)的的桿桿件應(yīng)力水水平平為：第一步：滑移第第一一單元桁架架桿桿件應(yīng)力比比水水平第一單元桁架滑滑移移施工過程程桿桿件應(yīng)力比比第一單元桁架滑滑移移施工過程程桿桿件應(yīng)力比比分分布圖第二步：滑移第第一一～二單元元桁桁架桿件應(yīng)應(yīng)力力比水平第一～二單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件應(yīng)應(yīng)力力比第一～二單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件應(yīng)應(yīng)力力比分布圖圖第三步：滑移第第一一～三單元元桁桁架桿件應(yīng)應(yīng)力力比水平第一～三單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件應(yīng)應(yīng)力力比第一～三單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件應(yīng)應(yīng)力力比分布圖圖第四步：滑移第第一一～四單元元桁桁架桿件應(yīng)應(yīng)力力比水平第一～四單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件應(yīng)應(yīng)力力比第一～四單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件應(yīng)應(yīng)力力比分布圖圖以此類推第七步：滑移第第一一～七單元元桁桁架桿件應(yīng)應(yīng)力力比水平第一～七單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件應(yīng)應(yīng)力力比第一～七單元桁桁架架滑移施工工過過程桿件應(yīng)應(yīng)力力比分布圖圖根據(jù)累積滑移施施工工過程的有有限限元仿真分分析析，當(dāng)結(jié)構(gòu)構(gòu)累累積滑移到到最最后步過程程中中，各個滑滑移移施工過程程中中的結(jié)構(gòu)的的桿桿件應(yīng)力比比均均小于1.0，絕大多數(shù)數(shù)的桿件應(yīng)應(yīng)力力比小于0.5，只有少數(shù)數(shù)的桿件應(yīng)應(yīng)力力在0.5～0.8之間。根據(jù)計算結(jié)果，結(jié)結(jié)構(gòu)在分步累累積滑移施工工過程桿件強強度滿足規(guī)范范要求，整體體結(jié)構(gòu)安全可可靠。格構(gòu)柱柱間剛剛性連連桿及支撐撐受受力分析本工程中采用滑滑移移施工方案案，通通過格構(gòu)柱柱滑滑移，滑移移過過程中格構(gòu)構(gòu)柱柱柱間剛性性連連桿及系桿桿的的應(yīng)力比水水平平為：AF軸柱間剛性性連桿和和支撐滑移移施施工過程中中桿桿件的應(yīng)力力比比AP軸柱間剛性性連桿和和支撐滑移移施施工過程中中桿桿件的應(yīng)力力比比由上圖可知，AAFF、AP軸柱間剛性性連桿和支支撐撐滑移施工工過過程中桿件件的的應(yīng)力比均均小小于1.0，其中桿件件應(yīng)力比最最大大的為0.785。滿足強度度要求。4.5結(jié)論屋蓋在滑移過程程中中存在結(jié)構(gòu)構(gòu)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換，因此此對對施工過程程中中的若干關(guān)關(guān)鍵鍵工況進行行了了承載力驗驗算算和撓度驗驗算算。對可能能發(fā)發(fā)生的不利利因因素提前進進行行處理，使使鋼鋼結(jié)構(gòu)桿件件的的綜合應(yīng)力力比比控制在設(shè)設(shè)計計允許的范范圍圍內(nèi)，保證證了了施工過程程中中結(jié)構(gòu)的安安全全。屋蓋滑移同步控控制制5.1同步控制制原原理滑移同步控制原原理理框圖詳見見下下圖：5.2同步滑滑移移控制策略略液壓滑移同步控控制制應(yīng)滿足以以下下要求：A、盡量保證各各臺液液壓牽引器器均均勻受載；；B、保證各個滑滑移點點保持同步步。根據(jù)以上要求，制制定如下的控控制策略：控制系統(tǒng)根據(jù)一一定定的控制策策略略和算法實實現(xiàn)現(xiàn)對設(shè)備滑滑移移的姿態(tài)控控制制和荷載控控制制。在液壓壓爬爬行過程中中，從從保證安全全角角度來看，應(yīng)應(yīng)應(yīng)滿足以下下要要求：A、保證各個頂頂推點點均勻受載載；；B、保證頂推結(jié)結(jié)構(gòu)的的姿態(tài)穩(wěn)定定，使使在滑移過過程程中能夠保保持持同步。根據(jù)以上要求制制定定控制策略略為為：將最內(nèi)內(nèi)側(cè)側(cè)軸線上的的液液壓頂推器1號設(shè)定為主主令點A，其余液壓壓頂推器設(shè)設(shè)為為從令點，在在在計算機控控制制下從令點點以以位移差跟跟蹤蹤主令點，保保保證每個牽牽引引點在滑移移過過程中始終終保保持同步（同同同步精度為±5mm），保保證鋼桁架架在在整個滑移移過過程中的穩(wěn)穩(wěn)定定和平衡。本工程中兩兩條條滑移軌道道的的長度和半半徑徑雖然不一一樣樣，但它們們分分別位于同同心心圓弧上，在在在鋼結(jié)構(gòu)屋屋蓋蓋累積旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)滑滑移過程中中，采采用轉(zhuǎn)角來來進進行描述滑滑移移距離，各各條條軌道上是是一一致的。利用各條滑移軌軌道道的這個平平面面幾何特點點，通通過控制各各條條軌道上液液壓壓頂推器的的推推進角速度度的的同步性，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換成控制制滑滑移胎架旋旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)滑移線速速度度的同步性性。將主令點A的液液壓壓頂推器滑滑移移速度設(shè)定定為為標(biāo)準(zhǔn)值，作作作為同步控控制制策略中速速度度和位移的的基基準(zhǔn)。在計計算算機的控制制下下從令點以以角角速度和行行程程來跟蹤比比對對主令點A，分別進行行動態(tài)調(diào)整整，保保證各臺液液壓壓頂推器在在滑滑移過程中中始始終保持同同步步。而跟隨隨點點的兩臺液液壓壓頂推器分分別別以行程同同步步分別跟蹤蹤從從令點。通過兩點確定一一條條直線的幾幾何何基本原理理，保保證各支點點處處滑移胎架架及及其上的鋼鋼結(jié)結(jié)構(gòu)屋蓋在在整整個滑移過過程程中的平穩(wěn)穩(wěn)。5.3同步測測控控桁架在液壓同步步滑滑移過程中中，若若滑移點的的不不同步推進進會會引起桁架架桿桿件內(nèi)力發(fā)發(fā)生生變化，當(dāng)當(dāng)超超過一定限限度度時會對整整個個桁架產(chǎn)生生破破壞作用。因因因此對兩端端頭頭牽引狀態(tài)態(tài)進進行動態(tài)監(jiān)監(jiān)測測，并隨時時加加以控制對對施施工安全有有著著重要意義義。在滑板上設(shè)置容容柵柵旋轉(zhuǎn)位移移傳傳感器，將將磁磁鐵吸附在在滑滑道上，保保持持純滾動，形形形成位移反反饋饋、速度控控制制的計算機機閉閉環(huán)系統(tǒng)，隨隨隨時進行滑滑移移過程的測測控控。牽引器同步采用用液液壓牽引系系統(tǒng)統(tǒng)本身的計計算算機系統(tǒng)控控制制，同步精精度度可控制在在110mm以內(nèi)內(nèi)。5.4計算機機同同步控制系系統(tǒng)統(tǒng)液壓同步滑移施施工工技術(shù)采用用計計算機控制制，通通過數(shù)據(jù)反反饋饋和控制指指令令傳遞，可可全全自動實現(xiàn)現(xiàn)同同步動作、負負負載均衡、姿姿姿態(tài)矯正、應(yīng)應(yīng)應(yīng)力控制、操操操作閉鎖、過過過程顯示和和故故障報警等等多多種功能。液壓同步控制系系統(tǒng)統(tǒng)組態(tài)人機機界界面首層樓面梁支護護方方案6.1方案概述述會展大廳的滑移移施施工在AF、AP軸首層樓面面梁上設(shè)置置兩兩條滑軌，采采采用液壓滑滑移移機器人頂頂推推設(shè)置在格格構(gòu)構(gòu)柱腳部的的滑滑靴，連同同上上部桁架一一起起分五次將將結(jié)結(jié)構(gòu)累積滑滑移移就位?；壊贾萌鐖D：：施工過程中，格格構(gòu)構(gòu)柱與滑軌軌點點式接觸，通通通過滑軌將將上上部荷載傳傳至至下部結(jié)構(gòu)構(gòu)，且且荷載隨施施工工進度推進進而而不斷變化化，有有可能使下下部部首梁樓面面梁梁受到大于于設(shè)設(shè)計狀態(tài)（包包包括承載能能力力與正常使使用用）的施工工階階段非線性性豎豎向分布荷荷載載，需進行行驗驗算，以確確定定是否需要要采采取支護措措施施。6.2施工階段段荷荷載分析進行計算機施工工階階段仿真分分析析，提取展展廳廳鋼結(jié)構(gòu)在在滑滑移施工各各階階段對下部部結(jié)結(jié)構(gòu)的作用用力力，為后續(xù)續(xù)驗驗算提供數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)。6．2.1計算軟軟件Sap200006．2.2荷載結(jié)構(gòu)自重，考考考慮到風(fēng)載載等等影響，取1.2倍的安全系系數(shù)6．2.3計算模模型圖：第一施工步步計計算模型圖：第二施工步步計計算模型圖：第三施工步步計計算模型圖：第四施工步步計計算模型圖：第五施工步步計計算模型圖：滑移支座節(jié)節(jié)點點編號6．2.4施工階階段荷載列列表表節(jié)點編號施工步F3（KN）224811071.33344224821098.97777224831133.51199224841161.58899224851172.49955224911269.75522224921206.16677224931155.06655224941116.13322224951076.89944225011228.77744225021109.09988225031097.75533225041094.61133225051095.03366225111038.39900225121199.96622225131198.65599225141200.66622225151202.3116622521-225221413.57777225231287.94499225241265.60099225251254.8994422531-22532854.4788225331016.98844225341022.63388225351032.9440022541-22542-225431418.60000225441296.00077225451280.7112222551-22552-22553847.7377225541007.87788225551029.7883322561-22562-22563-225641417.68800225651160.9779922571-22572-22573-22574847.466622575769.652222581-22582-22583-22584-225851917.7333322591-22592-22593-22594-225951453.32266由以上分析可知知，施施工過程荷荷載載對AF軸首層樓面面梁影響較較大大，且該部部分分結(jié)構(gòu)截面面及及配筋均小小于于AP軸結(jié)構(gòu)，故故選取AF軸作為施工工驗算部位位。6.3內(nèi)力計算算6．3.1計算假假定為方便計算，假假定定展廳鋼結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)通過格構(gòu)構(gòu)柱柱以集中荷荷載載的形式傳傳至至下部結(jié)構(gòu)構(gòu)，忽忽略滑軌散散力力的有利作作用用。6．3.2計算模模型圖：第一施工步步圖：第二施工步步圖：第三施工步步圖：第四施工步步圖：第五施工步步6．3.3內(nèi)力圖：第一施工步步首首層樓面梁梁彎彎矩圖圖：第二施工步步首首層樓面梁梁彎彎矩圖圖：第三施工步步首首層樓面梁梁彎彎矩圖圖：第四施工步步首首層樓面梁梁彎彎矩圖圖：第五施工步步首首層樓面梁梁彎彎矩圖單元號滑移施工階段M3TextTextKN-m61D1117.29881161D2119.62667761D3124.94442261D4141.83221161D51737.81166165D1114.89778865D2120.03667765D3136.96443365D41800.49977165D51785.55599269D1117.48446669D2134.604469D31855.4773369D41782.46669D52025.27766974D1130.40009974D21926.07722774D31782.46674D42036.75511674D52061.21166478D12004.17788978D21781.32200778D32052.20000878D42068.59955878D51868.877779由表可知最大內(nèi)內(nèi)力力發(fā)生在滑滑移移施工第4階段梁跨中中，內(nèi)力值值為為2068..6KN·mm6.4混凝土梁梁承承載力驗算算結(jié)構(gòu)構(gòu)件的重要要性性系數(shù)γo=1.1混凝土強度等級級：：C45fc=21.115N/mmmmfft=1.8NN/mm鋼筋強度設(shè)計值值fy=360NN/mmEEs=2000000N//mmm由配筋面積AAss求彎矩設(shè)設(shè)計值M，配筋面面積As=6873mmm截面尺寸b××hh=900**12000mmmho=h-as=12000-40==1160mmm相對界限受壓區(qū)區(qū)高高度ξbξb=β1//[1++fy/(EEs*εcu)]=0.8//[1+33660/(220000000**0.000333)]==0.5118受壓區(qū)高度xx=As*fy/(α1*fc*b))=68733*3600//(1*2211.15**9900)==130mmm相對受壓區(qū)高度度ξξ=x/ho=130//11600=0.1112≤ξb=0.5118彎矩設(shè)計值MM=α1*fc*b*x**(ho-x/2))/γo=1*21..155*9000**130**((1160--130//22)/1..11=2462..8999kN·m>20668.6kNN·m，滿足要求求經(jīng)計算算，不不加支護措措施施，原結(jié)構(gòu)構(gòu)能能滿足施工工階階段的承載載力力要求，考考慮慮到施工過過程程存在眾多多不不可預(yù)料因因素素，我司仍仍擬擬設(shè)計一些些弱弱支護措施施，以以保證施工工過過程結(jié)構(gòu)安安全全。6.5支護構(gòu)造造擬在梁跨中設(shè)鋼鋼管管式支撐，使使使梁的跨度度減減小一半，以以以達到減小小內(nèi)內(nèi)力的效果果。圖：支護軸測示示意意圖：支護立面示示意意6.6支撐驗算算計算模型圖：第一施工步步圖：第二施工步步圖：第三施工步步圖：第四施工步步圖：第五施工步步內(nèi)力圖：最不利支撐撐編編號支撐編號施工步軸力（KN）51D1-313.2662251D2-288.4116651D3-319.9111151D4-320.2778851D5-301.5660053D1-34.539953D2-300.4881153D3-287.7331153D4-316.6992253D5-320.4333355D1-33.331155D2-35.099955D3-299.4996655D4-287.6334455D5-314.8664457D1-33.081157D2-33.692257D3-35.454457D4-291.0223357D5-288.1772259D1-33.510059D2-33.793359D3-34.451159D4-36.283359D5-281.33355最大內(nèi)力發(fā)生在在第第5施工步53號桿件，內(nèi)內(nèi)力值320.4433KNN支撐構(gòu)件規(guī)規(guī)格選取取及驗算選用100x2200xx6x6的方鋼管，支支支撐受壓主主要要由穩(wěn)定起起控控制作用，驗驗驗算如下：：A=345566mm2，，，，屬b類截面按yy軸長細細比計算查查得得，則，滿足要求6.7加支護后后首首層樓面梁梁驗驗算內(nèi)力圖：第一施工步步首首層樓面梁梁彎彎矩圖圖：第二施工步步首首層樓面梁梁彎彎矩圖圖：第三施工步步首首層樓面梁梁彎彎矩圖圖：第四施工步步首首層樓面梁梁彎彎矩圖圖：第五施工步步首首層樓面梁梁彎彎矩圖單元號施工步彎矩（KN-m）61D5929.60667765D4960.92997765D5943.96444469D3993.01449969D4943.45442269D51076.34455574D21035.18877574D3945.91222274D41085.08855874D51097.60044878D11087.14466978D2954.48554478D31102.79911778D41109.58811978D5997.720077最大內(nèi)力110099.6KKNN·m加支護后混混凝土梁梁承載力及及裂裂縫驗算6.7.2.11混凝土梁承承載力驗算算：：結(jié)構(gòu)構(gòu)件的重要要性性系數(shù)γo=1.1混凝土強度等級級：：C45fc=21.115N/mmmmfft=1.8NN/mm鋼筋強度設(shè)計值值fy=360NN/mmEEs=2000000N//mmm由配筋面積AAss求彎矩設(shè)設(shè)計值M，配筋面面積As=6873mmm截面尺寸b××hh=900**12000mmmho=h-as=12000-40==1160mmm相對界限受壓區(qū)區(qū)高高度ξbξb=β1//[1++fy/(EEs*εcu)]=0.8//[1+33660/(220000000**0.000333)]==0.5118受壓區(qū)高度xx=As*fy/(α1*fc*b))=68733*3600//(1*2211.15**9900)==130mmm相對受壓區(qū)高度度ξξ=x/ho=130//11600=0.1112≤ξb=0.5118彎矩設(shè)計值MM=α1*fc*b*x**(ho-x/2))/γo=1*21..155*9000**130**((1160--130//22)/1..11=2462..8999kN·m>11109kNN·m，滿足要求求.2混凝土土梁梁裂縫寬度度驗驗算：構(gòu)件受力特征系系數(shù)數(shù)αcr=2.1截面尺寸b××hh=900×1200mm縱筋根數(shù)、直徑徑：：14Φ25受拉區(qū)縱向鋼筋筋的的等效直徑徑deq=∑(ni*di2)/∑(ni*υ*di)=25mm帶肋鋼筋的相對對粘粘結(jié)特性系系數(shù)