天津高層商業(yè)樓高大模板專(zhuān)項(xiàng)施工方案高.m

XXX金融區(qū)起步區(qū)03-22地塊工程高大模板施工方方案中國(guó)建筑XX工工程局有限公公司二0一一年二月月目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc289378927"1.工程概況：：-3--HYPERLINK\l"_Toc289378928"2.方案編制依依據(jù)：-33-HYPERLINK\l"_Toc289378929"3．模板工程使使用材料-4-HYPERLINK\l"_Toc289378930"4．模板計(jì)算條條件與搭設(shè)方方法-5-HYPERLINK\l"_Toc289378931"5．模板驗(yàn)算--10--HYPERLINK\l"_Toc289378932"5.1H==9.55mm板厚200模板支支架的強(qiáng)度、剛剛度及穩(wěn)定性性驗(yàn)算-110-HYPERLINK\l"_Toc289378933"5.2H==9.55mm梁高500××2250模模板支架的強(qiáng)強(qiáng)度、剛度及及穩(wěn)定性驗(yàn)算算-16-HYPERLINK\l"_Toc289378934"5.3H==9.55mm梁高400××900模板板支架的強(qiáng)度度、剛度及穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)算--29--HYPERLINK\l"_Toc289378935"5.4H==8.00mm板厚250模板支支架的強(qiáng)度、剛剛度及穩(wěn)定性性驗(yàn)算-441-HYPERLINK\l"_Toc289378936"5.5H==8.00mm梁高500××700模板板支架的強(qiáng)度度、剛度及穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)算--41--HYPERLINK\l"_Toc289378937"5.6H==4.3m板板厚400mmm模板支架架的強(qiáng)度、剛剛度及穩(wěn)定性性驗(yàn)算-441-HYPERLINK\l"_Toc289378938"5.7H==16.8mm板厚110模板支支架的強(qiáng)度、剛剛度及穩(wěn)定性性驗(yàn)算-442-HYPERLINK\l"_Toc289378939"6.地面處理--47--HYPERLINK\l"_Toc289378940"7.碗扣式鋼管管架支撐體系系搭設(shè)-447-HYPERLINK\l"_Toc289378941"7.1支撐架搭搭設(shè)工藝流程程：-477-HYPERLINK\l"_Toc289378942"7.2支撐架搭搭設(shè)技術(shù)措施施：-477-HYPERLINK\l"_Toc289378943"8.模板安裝與與拆除-448-HYPERLINK\l"_Toc289378944"8.1一般要求求-48-HYPERLINK\l"_Toc289378945"8.2模板的安安裝-488-HYPERLINK\l"_Toc289378946"8.3模板的拆拆除-499-HYPERLINK\l"_Toc289378947"9.模板分項(xiàng)工工程質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)及驗(yàn)收-50-HYPERLINK\l"_Toc289378948"9.1模板分項(xiàng)項(xiàng)工程驗(yàn)收--50--HYPERLINK\l"_Toc289378949"9.2質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)-50-HYPERLINK\l"_Toc289378950"10.成品保護(hù)護(hù)-51-HYPERLINK\l"_Toc289378951"11.環(huán)境、職職業(yè)健康安全全控制措施--52--HYPERLINK\l"_Toc289378952"12.模板工程程危險(xiǎn)源、環(huán)環(huán)境因素辯識(shí)識(shí)及評(píng)價(jià)表--52--HYPERLINK\l"_Toc289378953"13.安全注意意事項(xiàng)-554-HYPERLINK\l"_Toc289378954"14．環(huán)保措施施-55-HYPERLINK\l"_Toc289378955"15.產(chǎn)品保護(hù)護(hù)措施-555-1.工程概況：：XXX金融區(qū)起起步區(qū)03--22地塊項(xiàng)目位于于天津市XXX新區(qū)XXX金融區(qū)區(qū)，由天津XX融投資有有限責(zé)任公司司負(fù)責(zé)實(shí)施。本工程為XXXX金融區(qū)起起步區(qū)03--22地塊工工程，項(xiàng)目北北臨XX北道，南南臨XX道，西臨臨XX路，東臨臨XX路，北側(cè)側(cè)，西側(cè)，南南側(cè)分別與03-16地塊，03-21地塊，03-26地塊相鄰。總建筑面積共1889500mm2，其中地上上約1561185m2；地下約322765m2總建筑高度225.9mm層數(shù)層高工程部位層數(shù)層高地下室3層4.80m/33..90m//5.65mmm裙樓7層首層6.00mm；；2、3層5.4m；4層5.1m；5~7層4.2m主樓52層首層6.00mm；；2、3層5.4m；4~50層4.2m，51層5.4m；52層6.15mm搭設(shè)高度8m及及以以上；施工工總總荷載15kN//m2及以上；集集中線荷載20kN//m及以上的工程程部位一、eq\oo\\ac(○,A)~eq\oo\ac((○○,B)軸交eq\\o\acc((○,1)~eq\oo\ac((○○,12)軸地地下室負(fù)二二層層層高8m和9.55mm；8m層高處板厚厚2250mm，梁梁截面尺寸500×7700、400×7750；9.55m層高高處處板厚200，局部板厚250，梁截面尺尺寸500×22250，300×22250，300×11850，400×9900，500×7750，400×9900，400×8850，800×11000二、eq\oo\\ac(○,1)~eq\oo\ac((○○,2)軸交eq\\o\acc((○,A)~eq\oo\ac((○○,G)軸，eq\\o\acc((○,A)~eq\oo\ac((○○,B)軸交eq\\o\acc((○,1)~eq\oo\ac((○○,5)軸主樓樓五十層層層高高9.5m，板板厚110三、eq\oo\\ac(○,11)~eq\oo\ac((○○,12)軸交交eq\oo\ac((○○,A)~eq\oo\ac((○○,N)軸、eq\\o\acc((○,M)~eq\oo\ac((○○,N)軸交eq\\o\acc((○,3)~eq\oo\ac((○○,12)軸地地下負(fù)二層層層層高4.3mm，頂板板厚400四、eq\oo\\ac(○,B)~eq\oo\ac((○○,F)軸交eq\\o\acc((○,4)~eq\oo\ac((○○,5)軸主樓地上二二層頂板板板厚厚110，層高11..4m2.方案編制依依據(jù)：2.1北京市建建筑設(shè)計(jì)研究究院設(shè)計(jì)的“XXX金融區(qū)區(qū)起步區(qū)03-22地塊”施工圖紙2.2相關(guān)技術(shù)術(shù)規(guī)范、規(guī)程程、及法律法法規(guī)：《混凝土結(jié)構(gòu)工工程施工質(zhì)量量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2002）《混凝土結(jié)構(gòu)工工程施工工藝藝標(biāo)準(zhǔn)》（ZJQ000-SG-0002-20003）《高層建筑混凝凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)術(shù)規(guī)程》（JGJ3--2002）《建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》(JGJ1330-20001)《建筑施工碗扣扣式腳手架安安全技術(shù)規(guī)范范》(JGJ1666-20008)《建筑施工模板板安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》(JGJ1662-20008)《建筑施工高處處作業(yè)安全技技術(shù)規(guī)程》(JGJ800-91)《建筑施工手冊(cè)冊(cè)》（第四版版）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500010-20002）《建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-22001)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)《鋼管腳手架扣扣件》（GB158831-19995）、《直縫電焊鋼管管》（GB/T113793）《建筑工程模板板支撐系統(tǒng)安安全技術(shù)規(guī)程程》（天津市市地方標(biāo)準(zhǔn)DB29--203-22010）中華人民共和國(guó)國(guó)住房和城鄉(xiāng)鄉(xiāng)建設(shè)部印發(fā)發(fā)的《建設(shè)工工程高大模板板支撐系統(tǒng)施施工安全監(jiān)督督管理導(dǎo)則》和《危險(xiǎn)性性較大的分部部分項(xiàng)管理辦辦法》等。2.3支撐體系系采用的主要要材料以及混混凝土澆筑方方案。2.4本工程特特點(diǎn)、施工現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)勘察實(shí)際際情況、施工工環(huán)境、施工工條件和場(chǎng)地地的交通運(yùn)輸輸條件以及我公司現(xiàn)現(xiàn)有施工隊(duì)伍伍的施工經(jīng)驗(yàn)等。3．模板工程使使用材料3.1碗扣式鋼鋼管腳手架用用鋼管應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《直直縫電焊鋼管管》（GB/T113793）或《低壓壓流體輸送用用焊接鋼管》（GB/T3091）中的Q235A級(jí)普通鋼管的要求，其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《炭素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700）中的規(guī)定。每批鋼管進(jìn)場(chǎng)時(shí)，應(yīng)有材質(zhì)檢驗(yàn)合格證。3.2鋼管選用用外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管管，考慮到本地地區(qū)目前建筑筑市場(chǎng)鋼管壁壁厚普遍不足足，設(shè)計(jì)計(jì)算算中壁厚取值值3.25mm。3.3上碗口、可可調(diào)底座及可可調(diào)撐螺母應(yīng)應(yīng)采用可鍛鑄鑄鐵或鑄鋼制制造，其材質(zhì)質(zhì)機(jī)械性能應(yīng)符符合現(xiàn)行國(guó)家家標(biāo)準(zhǔn)《可鍛鍛鑄鐵件》（GB94440中KTH3330-08及《一般工工程用鑄造碳碳鋼件》GB113352中ZG2700-500DD的規(guī)定。3.4下碗口、橫橫桿接頭、斜斜桿接頭應(yīng)采采用碳素鑄鋼鋼制造，其材材料機(jī)械性能能應(yīng)符合現(xiàn)行行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《一一般工程用鑄鑄造碳鋼件》GB113352中ZG2300-450的規(guī)定。3.5采用鋼板板熱沖壓整體體成型的下碗碗口，鋼板應(yīng)應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《碳碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T7700中Q235A級(jí)鋼的要求求，板材厚度度不得小于6mm，并應(yīng)經(jīng)600~6650。C的時(shí)效處理。嚴(yán)嚴(yán)禁利用廢舊舊銹鋼板改制制。3.6模板為11830mmm×915mmm×18mmm的膠合板，木龍骨尺寸為50mm×100mm的松木。4．模板計(jì)算條條件與搭設(shè)方法4.1本工程模模板的支撐系系統(tǒng)采用碗扣扣式鋼管腳手手架結(jié)構(gòu)，立立桿步距模數(shù)數(shù)有600、1200等，橫桿長(zhǎng)長(zhǎng)度600、900、1200。4.2取本工程程高支模搭設(shè)設(shè)高度有H=9.55m、H=8m及H=11..4m其中H=9.555m情況板厚按照200mm進(jìn)行計(jì)算算，局部250mm板厚另加加立桿進(jìn)行加加強(qiáng)；梁截面面尺寸按照400×9900和500×22250兩種種情況分別進(jìn)進(jìn)行計(jì)算。HH=8.000m情況板厚按照200mm計(jì)算；梁截面尺寸寸按照500××700進(jìn)行行計(jì)算。4.3針對(duì)搭設(shè)設(shè)高度和結(jié)構(gòu)構(gòu)梁高不同情情況搭設(shè)方法分別為：⑴H=9.555m板厚200立桿步距0.66m，立桿縱縱距0.9mm，立桿橫距0.9mm。立桿伸出出頂層橫向水水平桿中心線線至模板支撐撐點(diǎn)的自由長(zhǎng)長(zhǎng)度0.1mm。托梁材料料采用單根A48鋼管，托梁上上架設(shè)50×1000間距300次楞木。板底木楞采采用50×1000方木，間距300mm。⑵H=9.555m梁高500×22250沿梁跨度方向立立桿間距0.6m，梁兩側(cè)立立桿間距1..1m，立桿步距0.6m，立桿上端端伸出至模板板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度度0.10m，梁底增設(shè)2根承重立桿桿，方木支撐撐沿梁跨度方方向,扣件連接方方式為雙扣件件連接，梁底底縱向木楞6根，梁側(cè)內(nèi)內(nèi)楞8根，外楞采用用雙鋼管，間間距600。穿梁螺栓豎豎向距板底的的距離為依次次是300mmm、600mm、600mmm、650mm，穿梁螺螺栓直徑M116。⑶H=9.555m梁高400×9900沿梁跨度方向立立桿間距0.9m，梁兩側(cè)立立桿間距1.0m，立桿步距0.6m，立桿上端端伸出至模板板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度度0.10m，梁底增設(shè)設(shè)1根承重立桿桿，方木支撐撐沿梁跨度方方向,扣件連接方方式為雙扣件件連接，梁底底縱向木楞6根，梁側(cè)內(nèi)內(nèi)楞8根，外楞采采用雙鋼管，間間距600。穿梁螺栓栓豎向距板底底的距離為依依次是3000mm、600mm、600mmm、650mm，穿梁螺螺栓直徑M116。⑷H=8.000m板厚250立桿步距距0.6m，立立桿縱距0..9m，橫距距0.9m。立立桿伸出頂層層橫向水平桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的自由長(zhǎng)度00.1m。托托梁材料采用用兩根A48鋼管。板底木木楞采用50×1000方木，間距300mm。通過(guò)計(jì)算可知88.00米層高250板厚與9.55米層高200板厚模板支支撐架架體搭搭設(shè)方法基本本相同，2550板厚只需將將托梁材料設(shè)設(shè)定為2跟A48鋼管即可。文文中對(duì)此種情情況不再另行行計(jì)算。⑸H=8.000m梁高500×77008米層高5000×700梁支撐架及及側(cè)模模板安安裝方法同9.55米層高情況況下400×9900梁模板支撐撐架及側(cè)模安安裝方法⑹H=4.33m板厚400mmm立桿步距距1.2m，立桿縱距距0.9m，橫橫距0.9mm。立桿伸出出頂層橫向水水平桿中心線線至模板支撐撐點(diǎn)的自由長(zhǎng)長(zhǎng)度0.1mm。托梁材料料采用兩根A48鋼管。板底木木楞采用50×1000方木，間距250mm。⑺H=16..8m板厚110立桿步距0.66m，立桿縱距距0.9m，橫橫距0.9mm。立桿伸出出頂層橫向水水平桿中心線線至模板支撐撐點(diǎn)的自由長(zhǎng)長(zhǎng)度0.1mm。托梁材料料采用單根A48鋼管。板底底木楞采用50×1000方木，間距距300mm。沿架體通高高設(shè)置剪刀撐撐，每道剪刀刀撐間距不大大于4.5m。在在二層、三層層結(jié)構(gòu)平面位位置設(shè)置拉桿桿與結(jié)構(gòu)柱相相連接。⑻梁板模板支支撐架體搭設(shè)設(shè)示意圖4.4縱橫拉拉桿和立桿是是傳遞垂直荷荷載的主要構(gòu)構(gòu)件，剪刀撐主要要保證腳手架架整體剛度和和穩(wěn)定性的。并并且加強(qiáng)抵抗抗垂直和水平平作用的能力力，屬于構(gòu)造造措施。9..55m以下層高豎直直方向沿架體體四周，水平平方向沿架體體底部與架體體頂部架設(shè)剪剪刀撐。16.8m層高豎直方向向不大于4.5m設(shè)置通高剪剪刀撐，水平平方向沿架體體不大于4.5m高設(shè)置通長(zhǎng)長(zhǎng)剪刀撐。4.5鑒于以下下三點(diǎn)原因，本本工程模板支支撐體系設(shè)計(jì)計(jì)中對(duì)于風(fēng)荷荷載可不予計(jì)計(jì)算：=1\*GB3①搭設(shè)高度未未超過(guò)20m，參考有關(guān)關(guān)文獻(xiàn)資料可可不予計(jì)算；；=2\*GB3②風(fēng)荷載組合合系數(shù)為0.85，若計(jì)入風(fēng)風(fēng)荷載，實(shí)際際計(jì)算結(jié)果將將比不計(jì)入風(fēng)風(fēng)荷載值更低低；=3\*GB3③本支撐體系系與外腳手架架無(wú)任何聯(lián)系系，受風(fēng)面積積小，風(fēng)荷載載的影響可以以不予考慮。4.6搭設(shè)要求求：地面必須須保持平整、干干燥，并做好好排水措施，嚴(yán)嚴(yán)禁施工斷面面有積水。必必須待下層結(jié)結(jié)構(gòu)板砼強(qiáng)度度達(dá)到80%后方可可上人搭設(shè)支支撐架，主梁梁鋼管與砼接接觸處應(yīng)采用用100*500*30000mm通長(zhǎng)墊板墊墊底，其余鋼鋼管與砼接觸觸處采用2層膠合板墊墊底。具體安安裝工藝必須須符合有關(guān)規(guī)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)的的要求。5．模板驗(yàn)算5.1H==9.55mm板厚200模板支支架的強(qiáng)度、剛剛度及穩(wěn)定性性驗(yàn)算荷載首先作用在在板底模板上上，按照"底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼鋼管→可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)"的傳力順序序，分別進(jìn)行行強(qiáng)度、剛度度和穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算。其中，取取與底模方木木平行的方向向?yàn)榭v向。板底模板的強(qiáng)度度和剛度驗(yàn)算算模板按三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，如如圖所示:（1）荷載計(jì)算算模板的截面抵抗抗矩為：W＝900×1182/6=4..86×1004mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值值：x1＝0.3×00.9=00.27kNN/m；新澆混凝土自重重標(biāo)準(zhǔn)值：xx2＝0.2×224×0.99=4.332kN/mm；板中鋼筋自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：x3＝0.2×11.1×0..9=0..198kNN/m；施工人員及設(shè)備備活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：x4＝1×0.99=0.99kN/m；；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：x5＝2×0.99=1.8kkN/m。以上1、2、33項(xiàng)為恒載，取取分項(xiàng)系數(shù)11.35，4、5項(xiàng)為活載，取取分項(xiàng)系數(shù)11.4，則底底模的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值為：g1=(x1+x2+x3)×1.335=(0..27+4..32+0..198)××1.35==6.4644kN/m；；q1=(x4+x5)×1.44=(0.99+1.8))×1.4=3.788kN/m；；對(duì)荷載分布進(jìn)行行最不利布置置，最大彎矩矩取跨中彎矩矩和支座彎矩矩的較大值。跨中最大彎矩計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖跨中最大彎矩計(jì)計(jì)算公式如下下:M1max==0.088g1lc2+0.1qq1lc2=0..08×6..464×00.32+0.1××3.78××0.32=0.0881kN·mm支座最大彎矩計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖支座最大彎矩計(jì)計(jì)算公式如下下：M2max=-0.1gg1lc2-0.1117q1lc2=-0..1×6.4464×0..32-0.1117×3.778×0.332=-0..098kNN·m；經(jīng)比較可知，荷荷載按照?qǐng)D22進(jìn)行組合，產(chǎn)產(chǎn)生的支座彎彎矩最大。MMmax=0..098kNN·m；（2）底模抗彎彎強(qiáng)度驗(yàn)算取Max(M11max，M2max)進(jìn)行底模抗抗彎驗(yàn)算，即即σ=M/W<<fσ=0.0998×1066/(4..86×1004)=2.0016N/mmm2底模面板的受彎彎強(qiáng)度計(jì)算值值σ=2.0016N/mmm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=15NN/mm2，滿(mǎn)足要求求。（3）底模抗剪剪強(qiáng)度計(jì)算荷載對(duì)模板產(chǎn)生生的剪力為QQ=0.6gg1lc+0.6117q1lc=0.6××6.4644×0.3++0.6177×3.788×0.3==1.8633kN；按照下面的公式式對(duì)底模進(jìn)行行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：τ=3Q//(2bh))≤fvτ=3×18863.1662/(2××900×118)=0..173N//mm2；所以，底模的抗抗剪強(qiáng)度τ=0.1173N/mmm2小于抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffv=1.44N/mm22滿(mǎn)足要求。（4）底模撓度度驗(yàn)算模板彈性模量EE=60000N/mmm2；模板慣性矩I=9000×183/12=44.374××105mm4；根據(jù)JGJ1330－2001，剛剛度驗(yàn)算時(shí)采采用荷載短期期效應(yīng)組合，取取荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算，不乘乘分項(xiàng)系數(shù)，因因此，底模的的總的變形按按照下面的公公式計(jì)算：νmax=0..677(xx1+x2+x3)lc4/(1000EI)+00.990((x14+x5)lc4/(1000EI)<mmin(lcc/150,,10)νmax=0..183mmm；底模面板的撓度度計(jì)算值νmax=0..183mmm小于撓度設(shè)設(shè)計(jì)值[ν]=miin(3000/150，10)mmm，滿(mǎn)足要要求。底模方木的強(qiáng)度度和剛度驗(yàn)算算按三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算（1）荷載計(jì)算算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值值：x1=0.3××0.3=00.09kNN/m；新澆混凝土自重重標(biāo)準(zhǔn)值：xx2=0.2××24×0..3=1.444kN/mm；板中鋼筋自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：x3=0.2××1.1×00.3=0..066kNN/m；施工人員及設(shè)備備活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：x4=1×0..3=0.33kN/m；；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：x5=2×0..3=0.66kN/m；；以上1、2、33項(xiàng)為恒載，取取分項(xiàng)系數(shù)11.35，4、5項(xiàng)為活載，取取分項(xiàng)系數(shù)11.4，則底底模的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值為：g2=(x11+x2+x3)×1.335=(0..09+1..44+0..066)××1.35==2.1555kN/m；；q2=(x44+x5)×1.44=(0.33+0.6))×1.4==1.26kkN/m；支座最大彎矩計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖支座最大彎矩計(jì)計(jì)算公式如下下:Mmax=--0.1×gg2×la2-0.1117×q2×la2=-0..1×2.1155×0..92-0.1117×1.226×0.992=-0.2294kN··m；（2）方木抗彎彎強(qiáng)度驗(yàn)算方木截面抵抗矩矩W=bhh2/6=500×10022/6=8..333×1104mm3；σ=M/W<<fσ=0.2994×1066/(8.3333×1004)=3.5527N/mmm2；底模方木的受彎彎強(qiáng)度計(jì)算值值σ=3.5527N/mmm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffm=13NN/mm2，滿(mǎn)足要求求。（3）底模方木木抗剪強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算荷載對(duì)方木產(chǎn)生生的的剪力為Q==0.6gg2la+0.6117q2la=0.6××2.15555×0.99++0.61177×1.2266×0.99==1.86633kN；按照下面的公式式對(duì)對(duì)底模方木木進(jìn)進(jìn)行抗剪強(qiáng)強(qiáng)度度驗(yàn)算：τ=3Q//(22bh)≤fvτ=3×188633.1622//(2×5500×1000))=0.55559N/mmmm2；所以，底模方木木的的抗剪強(qiáng)度度ττ=0.5559N//mmm2小于抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值ffv=1.3NN/mm2滿(mǎn)足要求。（4）底模方木木撓度驗(yàn)驗(yàn)算方木彈性模量EE=900000N/mmmm2；方木慣性矩II=50××11003/12=44.1677××106mm4；根據(jù)JGJ13300－2001，剛剛度驗(yàn)算時(shí)時(shí)采采用荷載短短期期效應(yīng)組合合，取取荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值計(jì)算，不不乘乘分項(xiàng)系數(shù)數(shù)，因因此，方木木的的總的變形形按按照下面的的公公式計(jì)算：：νmax=0..5221×(xx11+x2+x3)×la4/(1000×E×II))+0.11992×(xx44+x5)×la4/(1000×E×II))=0.11776mmm；；底模方木的撓度度計(jì)計(jì)算值νmax=0..1766mm小于撓撓度設(shè)計(jì)值值[[ν]=miin(90000/1500，10)mmm，滿(mǎn)足要要求。托梁材料計(jì)算根據(jù)JGJ13300－2001，板板底水平鋼鋼管管按三跨連連續(xù)續(xù)梁驗(yàn)算，承承承受本身自自重重及上部方方木木小楞傳來(lái)來(lái)的的雙重荷載載，如如圖所示。（1）荷載計(jì)算算材料自重：0..0033kNN//m；方木所傳集中荷荷載載：取（二二）中中方木內(nèi)力力計(jì)計(jì)算的中間間支支座反力值值，即即p=1.1g22lla+1.2qq2la=1.1××2.15555×0.99++1.2××11.26××00.9=33..494kkNN；按疊加原理簡(jiǎn)化化計(jì)計(jì)算，托梁梁的的內(nèi)力和撓撓度度為上述兩兩荷荷載分別作作用用之和。（2）強(qiáng)度與剛剛度驗(yàn)算算托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖、內(nèi)內(nèi)力圖、變形形圖如下：托梁采用：鋼管管((單鋼管)::Ф48×3..225；W=4.49××103mm3；I=10.788×104mm4；托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁計(jì)算彎矩圖圖((kN·m))托梁計(jì)算變形圖圖((mm)托梁計(jì)算剪力圖圖((kN)中間支座的最大大支支座力Rmax=11.44446kNN；托梁的最大應(yīng)力力計(jì)計(jì)算值σ=0..841××1106/4.499×103=187..401NN/mm2；托梁的最大撓度度νmax=2.20011mm；托梁的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值fm=205NN/mm2；托梁的最大應(yīng)力力計(jì)計(jì)算值σ=1877.4011N/mmm22小于鋼管抗抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值fm=205N/mmm22,滿(mǎn)足要求!托梁的最大撓度度計(jì)計(jì)算值νmax=2..201小于于最大允許許撓撓度[ν]=minn(9000//400,,110)mmmm,滿(mǎn)足要求求!立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算算立桿計(jì)算簡(jiǎn)圖不組合風(fēng)荷載時(shí)時(shí)，立立桿穩(wěn)定性性計(jì)計(jì)算（1）立桿荷載載作用于模板支架架的的荷載包括括靜靜荷載和活活荷荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值包括以下下內(nèi)內(nèi)容(1)支架的自自重((kN)：NG1＝3.559××9.2＝33.0228kN；(2)模板的自自重((kN)：NG2＝0.009××0.9××00.9＝0.0733kN；NG3＝24××0..2×0..99×0.99＝＝3.8888kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NNGG＝NG1＋NG2＋NG3＝36.9889kN；2.活荷載為施施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值與振倒混混凝凝土?xí)r產(chǎn)生生的的荷載(1)活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值：NQ＝（0.33＋0..6）×0.9××0.9＝0.7299kN3.立桿的軸向向壓壓力設(shè)計(jì)值值計(jì)計(jì)算公式N＝1.2NGG＋1..4NQ＝1.2×336.98899＋1.4×00.7299＝＝45.4007kN（2）立桿穩(wěn)定定性驗(yàn)算算。按下式式驗(yàn)驗(yàn)算σ=N/(φφAKKH)≤fφ--軸心受受壓立桿的的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，根根根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比比λλ按《規(guī)程》附附附錄C采用；A--立桿的的截面面積積，取取4.57××102mm2；KHH--高度調(diào)調(diào)整系數(shù)，建建建筑物層高高超超過(guò)4m時(shí)，按《規(guī)規(guī)程》采用用；；計(jì)算長(zhǎng)度l0按按下下式計(jì)算的的結(jié)結(jié)果取大值值：：l0=h+2aa=0..6+2××00.1=00..8m；l0=kμh==1.2243×11..845××00.6=11..376mm；；式中：h-支架架立立桿的步距距，取0.6m；a--模板支支架架立桿伸出出頂頂層橫向水水平平桿中心線線至至模板支撐撐點(diǎn)點(diǎn)的長(zhǎng)度，取取取0.1m；μ模模板支架等等效效計(jì)算長(zhǎng)度度系系數(shù)，參照照《規(guī)規(guī)程》附表表DD－1,取1.8455；k計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，按按按《規(guī)程》附附附表D－2取值為1.2243；故l0取1.3376m；λ=l0/i==1..376××1103/15..9=877；；查《規(guī)程》附錄錄CC得φ=0.668；KH=1/[11+0..005((HH-4)]]KH=1/[11+0..005××((9.2-44)]=00..975；σ=N/(φφAKKH)=45..407××1103/(0..68×44..57×11002×0.9775)=11449.91166N/mmm22；立桿的受壓強(qiáng)度度計(jì)計(jì)算值σ=1499.9166NN/mm2小于立桿的的抗壓強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值f=2055N/mmm22，滿(mǎn)足要求求。5.2H=99..55m梁高500×22250模板板支架的強(qiáng)強(qiáng)度度、剛度及及穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)算算梁側(cè)模板面板的的計(jì)計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度度和和剛度。強(qiáng)強(qiáng)度度驗(yàn)算要考考慮慮新澆混凝凝土土側(cè)壓力和和傾傾倒混凝土土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷荷載載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算算只考慮新新澆澆混凝土側(cè)側(cè)壓壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的的根數(shù)為8根。面板按按照均布荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖((單單位：mm))（1）強(qiáng)度計(jì)算算跨中彎矩計(jì)算公公式式如下:其中，σ面板的彎彎曲應(yīng)力計(jì)計(jì)算算值(N/mm2)；M面板的的最大彎距距((N.mm))；W面板的的凈截面抵抵抗抗矩，W==45×1.8×1.8/66=24..33cm3；[ff]]--面面板的抗彎彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值((N/mm2)；按以下公式計(jì)算算面面板跨中彎彎矩矩：其中，q作用在模板板上的側(cè)壓壓力力，包括:新澆混凝土側(cè)壓壓力力設(shè)計(jì)值:q1=1.22×0.45×18×0.9=88.75kkNN/m；傾倒混凝土側(cè)壓壓力力設(shè)計(jì)值:q2=1.44×0.45×2×0.9=11.13kkNN/m；q=q1++qq2=8..748++11.1344=9..8882kkNN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞楞間間距):ll=22992.866mmm；面板的最大彎距距M=00..1×9.8822×292.88572=8..48×104N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面面板板的受彎應(yīng)應(yīng)力力計(jì)算值:σ=8..48×11004/2..43×11004=3.4888N/mmmm2；面板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]==13N//mmm2；面板的受彎應(yīng)力力計(jì)計(jì)算值σ=3.4488N//mmm2小于面板的的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=133NN/mm2，滿(mǎn)足要求求?。?）撓度驗(yàn)算算qq作用在模模板上的側(cè)側(cè)壓壓力線荷載載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:qq=1188×0.45=8..11N/mmm；；ll計(jì)算跨度度(內(nèi)楞間距)::l==292..886mm；EE面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模模量量:E==950000N/mmm22；II面板的截截面慣性矩矩::I==45×1.8×1.8×1.8/112=211..87cmm44；面板的最大撓度度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677××88.1×22992.86644/(1000×950000×2.1199×105)=00..194mmm；面板的最大容許許撓撓度值:[ω]=ll/2500=2922..857//2250==1.17711mm；面板的最大撓度度計(jì)計(jì)算值ω=0.11994mm小于于面板的最最大大容許撓度度值值[ω]=1.11771mm，滿(mǎn)滿(mǎn)足要求??！梁側(cè)模板內(nèi)外楞楞的的計(jì)算（1）內(nèi)楞計(jì)算算內(nèi)楞(木或鋼))直直接承受模模板板傳遞的荷荷載載，按照均均布布荷載作用用下下的三跨連連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨骨采采用1根木楞，截截面寬度500mm，截面面高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50××11002×1/6==83..333cm3；I=50××11003×1/12=41166.67ccmm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖a.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公公式式如下:其中，σ內(nèi)楞彎曲曲應(yīng)力計(jì)算算值值(N/mm2)；M內(nèi)楞的的最大彎距距((N.mm))；W內(nèi)楞的的凈截面抵抵抗抗矩；[f]]--內(nèi)楞楞的強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎彎矩矩：其中，作用在內(nèi)內(nèi)楞楞的荷載，qqq=((11.2×18×0.9+11.4×2×0.9)×0.2933=6.4433kN/mm；；內(nèi)楞計(jì)算跨度((外外楞間距)::l==450mmmm；內(nèi)楞的最大彎距距::M=00..1×6.43×450.0002=1.330×105N.mm；最大支座力:RR==1.1×6.4311×0.45==3.18833kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)內(nèi)楞楞的最大受受彎彎應(yīng)力計(jì)算算值值σ=1..30×11005/8.333×104=1..563NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]==17N//mmm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)應(yīng)力力計(jì)算值σ=1..563NN/mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=177NN/mm2，滿(mǎn)足要求求！b.內(nèi)楞的撓度度驗(yàn)算其中E面板材質(zhì)的的彈性模量量：：100000N/mmmm2；q作用在模板板上的側(cè)壓壓力力線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：q=18..000×0.29==5.2277N/mmmm；l計(jì)算跨度(外楞間距)：l=44550mm；I面板的截面面慣性矩：：II=88..33×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677××55.27××44504/(1000×1000000×8..333×10066)=00..018mmm；內(nèi)楞的最大容許許撓撓度值:[[ω]=4450/22550=1..88mm；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)計(jì)算值ω=0.01188mm小于內(nèi)內(nèi)楞的最大大容容許撓度值值[ω]=1.88mmm，滿(mǎn)足要要求?。?）外楞計(jì)算算外楞(木或鋼))承承受內(nèi)楞傳傳遞遞的集中力力，取取內(nèi)楞的最最大大支座力3..183kkNN,按照集中中荷載作用用下下的連續(xù)梁梁計(jì)計(jì)算。本工程中，外龍龍骨骨采用鋼楞楞，截截面慣性矩矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類(lèi)型為圓鋼鋼管管48×3.5；外鋼楞截面抵抗抗矩矩W=10.1166cm3；外鋼楞截面慣性性矩矩I=24.3388cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖(kkNN.m)外楞變形圖(mmmm)a.外楞抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算其中σ外楞受彎彎應(yīng)力計(jì)算算值值(N/mm2)M外楞的的最大彎距距((N.mm))；W外楞的的凈截面抵抵抗抗矩；[f]]--外楞的的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序序求求得最大的的彎彎矩為M=0.97788kN..mm外楞最大計(jì)算跨跨度度:l==6000mmm；經(jīng)計(jì)算得到，外外楞楞的受彎應(yīng)應(yīng)力力計(jì)算值:σ=9..78×11005/1.022×104=966.2377N/mmm22；外楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]==205NN//mm2；外楞的受彎應(yīng)力力計(jì)計(jì)算值σ=96..237NN//mm2小于外楞的的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=20055N/mmm22，滿(mǎn)足要求求！b.外楞的撓度度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算算得得到外楞的的最最大撓度為為11.3322mm外楞的最大容許許撓撓度值:[[ω]=6600/44000=1..55mm；外楞的最大撓度度計(jì)計(jì)算值ω=1.33332mm小于于外楞的最最大大容許撓度度值值[ω]=1.55mmm，滿(mǎn)足要要求！穿梁螺栓的計(jì)算算驗(yàn)算公式如下::其中N穿梁螺栓所所受的拉力力；；A穿梁螺螺栓有效面面積積(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑徑::166mm；穿梁螺栓有效直直徑徑:133..55mmmm；穿梁螺栓有效面面積積:A=144mmm2；穿梁螺栓所受的的最最大拉力:N==118×0.45×0.6==4.866kN。穿梁螺栓最大容容許許拉力值:[N]==1700××144/11000==24..448kNN；；穿梁螺栓所受的的最最大拉力NN=4.8866kN小于于穿梁螺栓栓最最大容許拉拉力力值[N]]=24..448kN，滿(mǎn)滿(mǎn)足要求！！梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度度和和撓度。計(jì)計(jì)算算的原則是是按按照模板底底支支撐的間距距和和模板面的的大大小,按支撐在底底撐上的三三跨跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮模模板結(jié)構(gòu)自自重重荷載、新新澆澆混凝土自自重重荷載、鋼鋼筋筋自重荷載載和和振搗混凝凝土土?xí)r產(chǎn)生的的荷荷載；撓度度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮慮模模板結(jié)構(gòu)自自重重、新澆混混凝凝土自重、鋼鋼鋼筋自重荷荷載載。本算例中，面板板的的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60000×18×18/6=3..224×104mm3；I=60000×18×18×18/122=22..92×105mm4；（1）抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行行面面板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，σ梁底模板的的彎曲應(yīng)力力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)；M計(jì)算的的最大彎矩矩(kN..mm)；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=10000.00mmmm；q作用在在梁底模板板的的均布荷載載設(shè)設(shè)計(jì)值(kN/m))；新澆混凝土及鋼鋼筋筋荷載設(shè)計(jì)計(jì)值值：q1:1.22×（224.000++1.500）×0.60×2.25×0.90==37.1188kN/mm；；模板結(jié)構(gòu)自重荷荷載載：q2:1.2××0.335×0.60×0.90==0.233kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值：q3:1.44×2..00×0.60×0.90==1.511kkN/m；q=q1++q2++q3==337.188++0.233++1.511==38.9922kN/mm；；跨中彎矩計(jì)算公公式式如下:Mmax=0..10×38.9118×0.12；σ=0.0339××106/3.244×104=1.2001N/mmmm2；梁底模面板計(jì)算算應(yīng)應(yīng)力σ=1.2201NN//mm2小于梁底模模面板的抗抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值值[f]==13N//mmm2，滿(mǎn)足要求求?。?）撓度驗(yàn)算算根據(jù)《建筑施工工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》剛剛剛度驗(yàn)算采采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載載，同同時(shí)不考慮慮振振動(dòng)荷載作作用用。最大撓度計(jì)算公公式式如下:其中，q--作作用用在模板上上的的壓力線荷荷載載:q==（(24.0++1.500))×2.2500+0.3355）×0.60==34..664KN//mm；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=10000.00mmmm；E面板的彈性性模量:EE=995500.00NN/mm2；面板的最大允許許撓撓度值:[ω]=1000.000//250==0.44000mm；面板的最大撓度度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677××334.63355×100044/(1000×950000×2.9922×105)=0.00008mm；面板的最大撓度度計(jì)計(jì)算值:ω=0.00008mm小于于面板的最最大大允許撓度度值值:[ω]=100//2500=0..44mm，滿(mǎn)足足要求！梁底支撐的計(jì)算算本工程梁底支撐撐采采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算算要要考慮模板板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷荷載載、新澆混混凝凝土自重荷荷載載、鋼筋自自重重荷載和振振搗搗混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)產(chǎn)生的荷載載；；撓度驗(yàn)算算只只考慮模板板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新新澆混凝土土自自重、鋼筋筋自自重荷載。（1）荷載的計(jì)計(jì)算：(1)鋼筋混凝凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(224+11.5)×2.25×0.1=55.7388kN/mm；；(2)模板的自自重線線荷載(kN/m))：q2=0..35××0.1×(2×2.25++0.5))//0.55==0.355kN/mm；；(3)活荷載為為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值與振倒混混凝凝土?xí)r產(chǎn)生生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計(jì)算得到，活活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值P1=(2..5+2))××0.1=00.45kkN/m；（2）方木的支支撐力驗(yàn)算算靜荷載設(shè)計(jì)值qq=11..2×5.7388+1.22××0.35==7.30055kN//mm；活荷載設(shè)計(jì)值PP=11..4×0.45==0.633kN/mm；；方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木木的的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×10××110/6==83..333cmm33；I=55××10×10×10/122=44116.677cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算::最大彎矩考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的設(shè)計(jì)計(jì)值值最不利分分配配的彎矩和和，計(jì)計(jì)算公式如如下下:線荷載設(shè)計(jì)值q==7.30055+0.6633=7.99335kNN//m；最大彎距MM=0..11ql2=0.11×7.9355×0.6×0.6=0.28866kN..mm；最大應(yīng)力σ=MM/WW=0..2286×11006/833333.3==3.44228N//mmm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]]==13NN//mm2；方木的最大應(yīng)力力計(jì)計(jì)算值3..428NN/mm2小于方木抗抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值13N/mmm22,滿(mǎn)足要求!方木抗剪驗(yàn)算：：最大剪力的計(jì)算算公公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必必須須滿(mǎn)足:其中最大剪力::V=00.6×7.9355×0.6==2.88557kNN；；方木受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算算值τ=3××28566..6/(22××50×11000)==0.85577N/mmmm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值[τ]=11.7NN//mm2；方木的受剪應(yīng)力力計(jì)計(jì)算值0..857NN/mm2小于方木抗抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值1.77N/mmmm2,滿(mǎn)足要求!方木撓度驗(yàn)算::最大撓度考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的計(jì)算算值值最不利分分配配的撓度和和，計(jì)計(jì)算公式如如下下:q=5.77338+00.3500=6..0088kkNN/m；方木最大撓度計(jì)計(jì)算算值ω=0.6677×66..088××66004/(1000×1000000×44116.66677×104)=0.11228mm；方木的最大允許許撓撓度[ω]=0.6600×110000/22550=2..4400mmmm；方木的最大撓度度計(jì)計(jì)算值ω=0.11228mmm小小于方木的的最最大允許撓撓度度[ω]=2.44mm，滿(mǎn)足足要求?。?）支撐鋼管管的強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)簡(jiǎn)支支梁的計(jì)算算如如下荷載計(jì)算公式如如下下：(1)鋼筋混凝凝土梁梁自重(kN/m2)：q1=(2244.0000++1.50000)×2.2500=577..375kkN/m2；(2)模板的自自重((kN/m2)：q2=0..3350kkNN/m2；(3)活荷載為為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值與振倒混混凝凝土?xí)r產(chǎn)生生的的荷載(kN/m2)：q3=(2..5500+22..000))==4.50000kN//mm2；q=1.22××(57.3775+00.3500)+11..4×4.5000=775.57700kN//mm2；梁底支撐根數(shù)為為n，立桿梁梁跨度方向向間間距為a，梁寬為b，梁高為h,,梁底支撐傳傳遞給鋼管管的的集中力為為PP，梁側(cè)模板板傳給鋼管管的的集中力為為NN。當(dāng)n=2時(shí)：當(dāng)n＞2時(shí)：計(jì)算簡(jiǎn)圖(kNN))支撐鋼管變形圖圖((mm)支撐鋼管彎矩圖圖((kN.m))經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)算算得到：支座反力RAA=RB=0.8886kNN，中中間支座最最大大反力Rmaax=111..017；最大彎矩Mmmaax=0.3361kkNN.m；最大撓度計(jì)算值值Vmax=0..1877mm；支撐鋼管的最大大應(yīng)應(yīng)力σ=0.3661×10066/47900=75..442N//mmm2；支撐鋼管的抗壓壓設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度[[f]=22005.0NN/mm2；支撐鋼管的最大大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值值75.4422N/mmmm2小于支撐鋼鋼管的抗壓壓設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度2205.00N/mm2,滿(mǎn)足要求!梁底縱向鋼管計(jì)計(jì)算算縱向鋼管只起構(gòu)構(gòu)造造作用，通通過(guò)過(guò)扣件連接接到到立桿?？奂够频挠?jì)計(jì)算算:按照《建筑施工工扣扣件式鋼管管腳腳手架安全全技技術(shù)規(guī)范培培訓(xùn)訓(xùn)講座》劉劉群群主編，P996頁(yè)，雙扣扣件承載力力設(shè)設(shè)計(jì)值取166.00kkNN，按照扣件件抗滑承載載力力系數(shù)0.880，該工程程實(shí)際的旋旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)雙扣件承承載載力取值為為112.800kkN。縱向或橫向水平平桿桿與立桿連連接接時(shí)，扣件件的的抗滑承載載力力按照下式式計(jì)計(jì)算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承載力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值,取12.800kN；R--縱縱向向或橫向水水平平桿傳給立立桿桿的豎向作作用用力設(shè)計(jì)值值；；計(jì)算中R取最大大支支座反力，根根根據(jù)前面計(jì)計(jì)算算結(jié)果得到到R=111..017kkN；R<12..880kNN,,所以雙扣件件抗滑承載載力力的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算算滿(mǎn)足要求求!!立桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算算公式1.梁兩側(cè)立桿桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)算算::其中N立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)計(jì)值值，它包括括：：橫桿的最大支座座反反力：N1=0.8886kkNN；腳手架鋼管的自自重重：N2=1..2×0.1499×9.2=11.6444kN；樓板的混凝土模模板板的自重：：N3=1.2×(0.90//2+(11..10-00..50)//22)×0.60×0.35==0.18899kN；樓板鋼筋混凝土土自自重荷載:N4=1.2××((0.90//2+(11..10-00..50)//22)×0.60×0.2000×(1.50++24.0000)=2..7754kkNN；N=00..886++11.6444++0.18899+2.77554=5..4473kkNN；φ--軸心受受壓立立桿的穩(wěn)定定系系數(shù)，由長(zhǎng)長(zhǎng)細(xì)細(xì)比lo/i查表得得到；i計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.577；；W立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.79；σ--鋼管管立桿桿軸心受壓壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值值(N//mmm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值：：[[f]==2205NN//mm2；lo--計(jì)算算長(zhǎng)度(mm)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計(jì)算lo=k1uh((1)k11--計(jì)算算長(zhǎng)度附加加系系數(shù)，取值值為為：1.1555；u計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度系數(shù)，參參參照《扣件件式式規(guī)范》表表，u=11..7；上式的計(jì)算結(jié)果果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.15555×1.7×0.6==1.11778m；Lo/i=11778.1//15..99=7744；由長(zhǎng)細(xì)比loo//i的結(jié)結(jié)果查表得得到到軸心受壓壓立立桿的穩(wěn)定定系系數(shù)φ=0.7755；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力力計(jì)算值；；σσ=54722.6466//(0.77555×45577)=115.86611N/mmmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)計(jì)算σ=155.8611N/mmm22小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值值[f]==2055N/mmm22，滿(mǎn)足要求求！如果考慮到高支支撐撐架的安全全因因素，適宜宜由由下式計(jì)算算lo=k11k2((h+2a))(22))k1--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)數(shù)按按照表1取值1.2443；k2--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)數(shù)，h+2aa=0..8按照表表2取值1.0334；上式的計(jì)算結(jié)果果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1k2(h+2a))=1.24433×1.0344×(0.6+00.1×2)=1.02288m；Lo/i=10228.211/155..9=665；由長(zhǎng)細(xì)比loo//i的結(jié)結(jié)果查表得得到到軸心受壓壓立立桿的穩(wěn)定定系系數(shù)φ=0.7797；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力力計(jì)算值；；σσ=54722.6466//(0.77997×45577)=115.02255N/mmmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)計(jì)算σ=155.0255N/mmm22小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值值[f]==2055N/mmm22，滿(mǎn)足要求求！2.梁底受力最最大大的支撐立立桿桿穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算算:其中N立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)計(jì)值值，它包括括：：梁底支撐最大支支座座反力：NN1=11..017kkN；腳手架鋼管的自自重重：N2=1..2×0.1499×(9.2-22.25))==1.64444kN；N=1111.0177++1.64444=12..2259kkNN；φ--軸心受受壓立立桿的穩(wěn)定定系系數(shù)，由長(zhǎng)長(zhǎng)細(xì)細(xì)比lo/i查表得得到；i計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.577；；W立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.79；σ--鋼管管立桿桿軸心受壓壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值值(N//mmm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值：：[[f]==2205NN//mm2；lo--計(jì)算算長(zhǎng)度(mm)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計(jì)算lo=k1uh((1)k11--計(jì)算算長(zhǎng)度附加加系系數(shù)，取值值為為：1.2443；u計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度系數(shù)，參參參照《扣件件式式規(guī)范》表表，u=11..7；上式的計(jì)算結(jié)果果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.24433×1.7×0.6==1.22668m；Lo/i=12667.866/155..9=880；由長(zhǎng)細(xì)比loo//i的結(jié)結(jié)果查表得得到到軸心受壓壓立立桿的穩(wěn)定定系系數(shù)φ=0.7722；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力力計(jì)算值；；σσ=122558.53366/(0..7722×44557)==37.11552N//mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)計(jì)算σ=377.1522N/mmm22小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值值[f]==2055N/mmm22，滿(mǎn)足要求求！如果考慮到高支支撐撐架的安全全因因素，適宜宜由由下式計(jì)算算lo=k11k2((h+2a))(22))k1--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)數(shù)按按照表1取值1.2443；k2--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)數(shù)，h+2aa=0..8按照表表2取值1.0334；上式的計(jì)算結(jié)果果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1k2(h+2a))=1.24433×1.0344×(0.6+00.1×2)=1.02288m；Lo/i=10228.211/155..9=665；由長(zhǎng)細(xì)比loo//i的結(jié)結(jié)果查表得得到到軸心受壓壓立立桿的穩(wěn)定定系系數(shù)φ=0.7797；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力力計(jì)算值；；σσ=122558.53366/(0..7797×44557)==33.66556N//mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)計(jì)算σ=333.6566N/mmm22小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值值[f]==2055N/mmm22，滿(mǎn)足要求求！模板承重架應(yīng)盡盡量量利用剪力力墻墻或柱作為為連連接連墻件件，否否則存在安安全全隱患。5.3H=9..555m梁高400×9900模板支支架的強(qiáng)度度、剛剛度及穩(wěn)定定性性驗(yàn)算梁側(cè)模板面板的的計(jì)計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度度和和剛度。強(qiáng)強(qiáng)度度驗(yàn)算要考考慮慮新澆混凝凝土土側(cè)壓力和和傾傾倒混凝土土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷荷載載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算算只考慮新新澆澆混凝土側(cè)側(cè)壓壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的的根數(shù)為5根。面板按按照均布荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖((單單位：mm))（1）強(qiáng)度計(jì)算算跨中彎矩計(jì)算公公式式如下:其中，σ面板的彎彎曲應(yīng)力計(jì)計(jì)算算值(N/mm2)；M面板的的最大彎距距((N.mm))；W面板的的凈截面抵抵抗抗矩，W==60×1.8×1.8/66=32..44cm3；[ff]]--面面板的抗彎彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值((N/mm2)；按以下公式計(jì)算算面面板跨中彎彎矩矩：其中，q作用在模板板上的側(cè)壓壓力力，包括:新澆混凝土側(cè)壓壓力力設(shè)計(jì)值:q1=1.22×0.6×18×0.9=111.666kkN/m；傾倒混凝土側(cè)壓壓力力設(shè)計(jì)值:q2=1.44×0.6×2×0.9=11.51kkNN/m；q=q1++qq2=111.6644++1.51122=1133.1766kN/mm；；計(jì)算跨度(內(nèi)楞楞間間距):ll=11775mm；面板的最大彎距距M=00..1×13.1776×1752=4..04×104N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面面板板的受彎應(yīng)應(yīng)力力計(jì)算值:σ=4..04×11004/3..24×11004=1.2445N/mmmm2；面板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]==13N//mmm2；面板的受彎應(yīng)力力計(jì)計(jì)算值σ=1.2245N//mmm2小于面板的的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=133NN/mm2，滿(mǎn)足要求求?。?）撓度驗(yàn)算算qq作用在模模板上的側(cè)側(cè)壓壓力線荷載載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:qq=1188×0.6==10..88N/mmm；；ll計(jì)算跨度度(內(nèi)楞間距)::l==175mmmm；EE面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模模量量:E==950000N/mmm22；II面板的截截面慣性矩矩::I==60×1.8×1.8×1.8/112=299..16cmm44；面板的最大撓度度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677××110.8××11754/(1000×950000×2.9922×105)=00..025mmm；面板的最大容許許撓撓度值:[ω]=ll/2500=1755//250==0.77mmm；面板的最大撓度度計(jì)計(jì)算值ω=0.00225mm小于于面板的最最大大容許撓度度值值[ω]=0.77mmm，滿(mǎn)足要要求！梁側(cè)模板內(nèi)外楞楞的的計(jì)算（1）內(nèi)楞計(jì)算算內(nèi)楞(木或鋼))直直接承受模模板板傳遞的荷荷載載，按照均均布布荷載作用用下下的三跨連連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨骨采采用1根木楞，截截面寬度500mm，截面面高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50××11002×1/6==83..333cm3；I=50××11003×1/12=41166.67ccmm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖a.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公公式式如下:其中，σ內(nèi)楞彎曲曲應(yīng)力計(jì)算算值值(N/mm2)；M內(nèi)楞的的最大彎距距((N.mm))；W內(nèi)楞的的凈截面抵抵抗抗矩；[f]]--內(nèi)楞楞的強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎彎矩矩：其中，作用在內(nèi)內(nèi)楞楞的荷載，qqq=((11.2×18×0.9+11.4×2×0.9)×0.1755=3.8844kN/mm；；內(nèi)楞計(jì)算跨度((外外楞間距)::l==600mmmm；內(nèi)楞的最大彎距距::M=00..1×3.84×600.0002=1.338×105N.mm；最大支座力:RR==1.1×3.8433×0.6=22.5366kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)內(nèi)楞楞的最大受受彎彎應(yīng)力計(jì)算算值值σ=1..38×11005/8.333×104=1..66NN//mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]==17N//mmm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)應(yīng)力力計(jì)算值σ=1..66NN//mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=177NN/mm2，滿(mǎn)足要求求！b.內(nèi)楞的撓度度驗(yàn)算其中E面板材質(zhì)的的彈性模量量：：100000N/mmmm2；q作用在模板板上的側(cè)壓壓力力線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：q=18..000×0.18==3.1155N/mmmm；l計(jì)算跨度(外楞間距)：l=66000mm；I面板的截面面慣性矩：：II=88..33×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677××33.15××66004/(1000×1000000×8..333×10066)=00..033mmm；內(nèi)楞的最大容許許撓撓度值:[[ω]=6600/22550=2..44mm；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)計(jì)算值ω=0.03333mm小于內(nèi)內(nèi)楞的最大大容容許撓度值值[ω]=2.44mmm，滿(mǎn)足要要求?。?）外楞計(jì)算算外楞(木或鋼))承承受內(nèi)楞傳傳遞遞的集中力力，取取內(nèi)楞的最最大大支座力2..536kkNN,按照集中中荷載作用用下下的連續(xù)梁梁計(jì)計(jì)算。本工程中，外龍龍骨骨采用鋼楞楞，截截面慣性矩矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類(lèi)型為圓鋼鋼管管48×3.5；外鋼楞截面抵抗抗矩矩W=10.1166cm3；外鋼楞截面慣性性矩矩I=24.3388cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖(kkNN.m)外楞變形圖(mmmm)a.外楞抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算其中σ外楞受彎彎應(yīng)力計(jì)算算值值(N/mm2)M外楞的的最大彎距距((N.mm))；W外楞的的凈截面抵抵抗抗矩；[f]]--外楞的的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序序求求得最大的的彎彎矩為M=0.57711kN..mm外楞最大計(jì)算跨跨度度:l==2000mmm；經(jīng)計(jì)算得到，外外楞楞的受彎應(yīng)應(yīng)力力計(jì)算值:σ=5..71×11005/1.022×104=566.17NN/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]==205NN//mm2；外楞的受彎應(yīng)力力計(jì)計(jì)算值σ=56..17N//mmm2小于外楞的的抗彎強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=20055N/mmm22，滿(mǎn)足要求求！b.外楞的撓度度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算算得得到外楞的的最最大撓度為為00.2577mm外楞的最大容許許撓撓度值:[[ω]=2200/44000=0..55mm；外楞的最大撓度度計(jì)計(jì)算值ω=0.22557mm小于于外楞的最最大大容許撓度度值值[ω]=0.55mmm，滿(mǎn)足要要求！穿梁螺栓的計(jì)算算驗(yàn)算公式如下::其中N穿梁螺栓所所受的拉力力；；A穿梁螺螺栓有效面面積積(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑徑::166mm；穿梁螺栓有效直直徑徑:133..55mmmm；穿梁螺栓有效面面積積:A=144mmm2；穿梁螺栓所受的的最最大拉力:N==118×0.6×0.3==3.244kN。穿梁螺栓最大容容許許拉力值:[N]==1700××144/11000==24..448kNN；；穿梁螺栓所受的的最最大拉力NN=3.2244kN小于于穿梁螺栓栓最最大容許拉拉力力值[N]]=24..448kN，滿(mǎn)滿(mǎn)足要求?。×旱啄０逵?jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度度和和撓度。計(jì)計(jì)算算的原則是是按按照模板底底支支撐的間距距和和模板面的的大大小,按支撐在底底撐上的三三跨跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮模模板結(jié)構(gòu)自自重重荷載、新新澆澆混凝土自自重重荷載、鋼鋼筋筋自重荷載載和和振搗混凝凝土土?xí)r產(chǎn)生的的荷荷載；撓度度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮慮模模板結(jié)構(gòu)自自重重、新澆混混凝凝土自重、鋼鋼鋼筋自重荷荷載載。本算例中，面板板的的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=90000×18×18/6=4..886×104mm3；I==9000××18×18×18/122=44..37×105mm4；（1）抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行行面面板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，σ梁底模板的的彎曲應(yīng)力力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)；M計(jì)算的的最大彎矩矩(kN..mm)；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=10000.00mmmm；q作用在在梁底模板板的的均布荷載載設(shè)設(shè)計(jì)值(kN/m))；新澆混凝土及鋼鋼筋筋荷載設(shè)計(jì)計(jì)值值：q1:1.22×（224.000++1.500）×0.90×0.90×0.90==22.3311kN/mm；；模板結(jié)構(gòu)自重荷荷載載：q2:1.2××0.335×0.90×0.90==0.344kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值：q3:1.44×2..00×0.90×0.90==2.277kkN/m；q=q1++q2++q3==222.311++0.344++2.277==24.9922kN/mm；；跨中彎矩計(jì)算公公式式如下:Mmax=0..10×24.9116×0.12；σ=0.0225××106/4.866×104=0.5113N/mmmm2；梁底模面板計(jì)算算應(yīng)應(yīng)力σ=0.5513NN//mm2小于梁底模模面板的抗抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值值[f]==13N//mmm2，滿(mǎn)足要求求?。?）撓度驗(yàn)算算根據(jù)《建筑施工工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》剛剛剛度驗(yàn)算采采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載載，同同時(shí)不考慮慮振振動(dòng)荷載作作用用。最大撓度計(jì)算公公式式如下:其中，q--作作用用在模板上上的的壓力線荷荷載載:q==（(24.0++1.500))×0.9000+0.3355）×0.90==20..997KN//mm；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=10000.00mmmm；E面板的彈性性模量:EE=995500.00NN/mm2；面板的最大允許許撓撓度值:[ω]=1000.000//250==0.44000mm；面板的最大撓度度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677××220.977××1004/(1000×950000×4.3377×105)=0.00003mm；面板的最大撓度度計(jì)計(jì)算值:ω=0.00003mm小于于面板的最最大大允許撓度度值值:[ω]=100//2500=0..44mm，滿(mǎn)足足要求！梁底支撐的計(jì)算算本工程梁底支撐撐采采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算算要要考慮模板板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷荷載載、新澆混混凝凝土自重荷荷載載、鋼筋自自重重荷載和振振搗搗混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)產(chǎn)生的荷載載；；撓度驗(yàn)算算只只考慮模板板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新新澆混凝土土自自重、鋼筋筋自自重荷載。（1）荷載的計(jì)計(jì)算：(1)鋼筋混凝凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(224+11.5)×0.9×0.1=22.2955kN/mm；；(2)模板的自自重線線荷載(kN/m))：q2=0..35××0.1×(2×0.9+00.4)//0.4==00.1922kN/mm；；(3)活荷載為為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值與振倒混混凝凝土?xí)r產(chǎn)生生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計(jì)算得到，活活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值P1=(2..5+2))××0.1=00.45kkN/m；（2）方木的支支撐力驗(yàn)算算靜荷載設(shè)計(jì)值qq=11..2×2.2955+1.22××0.1922=2.99885kNN//m；活荷載設(shè)計(jì)值PP=11..4×0.45==0.633kN/mm；；方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木木的的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×10××110/6==83..333cmm33；I=55××10×10×10/122=44116.677cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算::最大彎矩考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的設(shè)計(jì)計(jì)值值最不利分分配配的彎矩和和，計(jì)計(jì)算公式如如下下:線荷載設(shè)計(jì)值q==2.98855+0.6633=3.66115kNN//m；最大彎距MM=0..11ql2=0.11×3.6155×0.9×0.9=0.29933kN..mm；最大應(yīng)力σ=MM/WW=0..2293×11006/833333.3==3.55114N//mmm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]]==13NN//mm2；方木的最大應(yīng)力力計(jì)計(jì)算