廣東超高層電視塔鋼結(jié)構(gòu)施工控制技術(shù)

第六章結(jié)構(gòu)施工控制技術(shù)§1施工控制制的路線和總總體流程§1.1xx施施工控制的特特點和難點近幾十年特別是是近十幾年間間，超高層建建筑從高度和和形式上都取取得了很大的的突破，目前前在建的xx塔高度已經(jīng)經(jīng)超過670m，為目前世世界第一高樓樓，這個記錄錄在未來仍舊舊會被不斷地地突破。xx式會社提出出了建造800米高的xx塔的設(shè)想，并并圍繞xx塔的建設(shè)進進行科技開發(fā)發(fā)；早在1989年xx會社就宣布1000米高的空中中城市的規(guī)劃劃，而近期xx宣布將建造造高度超過1000m的超高建筑筑，這些都引引起全球工程程技術(shù)人員的的關(guān)注。ABCDA：xx大廈，580米；B：xx之地大廈，702米；C：xx塔，800米；D：xx空中城市，1000米。目前在建與規(guī)劃劃中的高層建建筑在建筑高度不斷斷被突破的同同時，結(jié)構(gòu)形形式也同樣呈呈現(xiàn)出百花齊齊放，百家爭爭鳴的形式，610m高的xx則是其中的的典型代表，它它具有超高、纖纖細、扭轉(zhuǎn)、偏偏心、鏤空等等結(jié)構(gòu)特點，這這些結(jié)構(gòu)上的的特點，使得得施工控制控控制的問題變變得非常突出出：（1）結(jié)構(gòu)變形形控制難度高高由于結(jié)構(gòu)超高、纖纖細、偏心、扭扭轉(zhuǎn)，因此在在自重作用下下將產(chǎn)生較大大的變形。同同時在施工過過程中，由于于受到樁基不不均勻沉降、內(nèi)內(nèi)外框筒差異異壓縮變形以以及混凝土收收縮徐變等影影響，特別是是溫度荷載的的影響，結(jié)構(gòu)構(gòu)將產(chǎn)生復(fù)雜雜且不可忽略略的變形。此此外，施工變變形與所采用用的施工方法法也是息息相相關(guān)的，施工工方法對結(jié)構(gòu)構(gòu)施工工程的的控制難度和和精度將會有有決定性的影影響。正是由由于這種施工工過程變化復(fù)復(fù)雜且數(shù)量較較大的結(jié)構(gòu)變變形，使得結(jié)結(jié)構(gòu)變形的控控制難度極高高。（2）施工工況況復(fù)雜多變由于xx的結(jié)構(gòu)構(gòu)組成完全相相異于一般的的高層建筑結(jié)結(jié)構(gòu)和高聳結(jié)結(jié)構(gòu)，因此無無論采用何種種施工方法，結(jié)結(jié)構(gòu)的施工過過程都不能采采用單一的方方式完成，施施工工況必然然復(fù)雜多變，且且會對結(jié)構(gòu)的的最終成型產(chǎn)產(chǎn)生不同的影影響，給結(jié)構(gòu)構(gòu)施工控制帶帶來了很大的的困難。（3）施工精度度控制要求高高在結(jié)構(gòu)施工變形形控制大前提提下，施工精精度控制，特特別是鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)外框筒和核核芯筒的施工工精度控制是是重要的施工工技術(shù)環(huán)節(jié)。更更為重要的是是，如果結(jié)構(gòu)構(gòu)施工過程中中出現(xiàn)較大位位移偏差，由由于結(jié)構(gòu)剛度度太大，可能能沒有有效的的措施可以事事后糾偏，所所以精度控制制是至關(guān)重要要的。（4）施工狀態(tài)態(tài)監(jiān)測要求高高xx超高、扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)、偏心的特特點也使得測測量工作非常常困難，特別別是外框筒的的測量，為空空間全三維測測量，難度很很大。由于外外框筒露于結(jié)結(jié)構(gòu)的外側(cè)，使使得溫度、應(yīng)應(yīng)力等測點和和線路的布置置都會非常困困難。如何克服這些困困難，進行有有效地施工控控制，才能達達到結(jié)構(gòu)施工工最終設(shè)計要要求的目標，并并保證結(jié)構(gòu)施施工過程中的的安全性，是是本工程實施施的重要問題題，它的解決決，也會為即即將或者未來來要建設(shè)的建建筑工程的施施工控制提供供理論和實踐踐上的雙重準準備?！?.2施工工控制技術(shù)路路線結(jié)構(gòu)自開工到竣竣工的整個過過程中，會受受到許多確定定性的或者非非確定性因素素的影響，包包括設(shè)計計算算、材料性能能、施工方法法、施工荷載載、溫度荷載載等。這些因因素都或多或或少導(dǎo)致結(jié)構(gòu)構(gòu)實際狀態(tài)和和理想狀態(tài)之之間的差異。施施工中如何全全面評價這些些因素的影響響，對施工狀狀態(tài)進行實時時的識別（監(jiān)監(jiān)測）、調(diào)整整（糾偏）、預(yù)預(yù)測，對實現(xiàn)現(xiàn)設(shè)計目標是是至關(guān)重要的的。采用現(xiàn)代代控制理論處處理和解決上上述問題，就就稱為施工控控制。結(jié)構(gòu)分析模型和和計算參數(shù)的的準確性、結(jié)結(jié)構(gòu)分析方法法、施工方法法、施工流程程、施工控制制技術(shù)和結(jié)構(gòu)構(gòu)狀態(tài)監(jiān)測方方法等都會對對結(jié)構(gòu)最終狀狀態(tài)產(chǎn)生影響響。因此必須須采用先進的的工程控制方方法和系統(tǒng)才才能確?？傮w體控制目標的的順利實現(xiàn)。目目前工程控制制方法與系統(tǒng)統(tǒng)主要有三大大類：開環(huán)控控制、閉環(huán)控控制和自適應(yīng)應(yīng)控制。其中中開環(huán)控制屬屬經(jīng)典工程控控制方法，非非常成熟，在在建筑結(jié)構(gòu)工工程施工控制制中有成功應(yīng)應(yīng)用經(jīng)驗（如如梁結(jié)構(gòu)起拱拱法、后澆帶帶法等）。由由于不存在反反饋系統(tǒng)，開開環(huán)控制不能能根據(jù)施工過過程情況調(diào)整整控制措施，因因此僅適合結(jié)結(jié)構(gòu)簡單的工工程，控制精精度比較低。閉閉環(huán)控制屬現(xiàn)現(xiàn)代工程控制制方法，在橋橋梁工程施工工控制中應(yīng)用用廣泛，理論論研究和工程程經(jīng)驗都比較較豐富。由于于包含反饋系系統(tǒng)，能夠根根據(jù)結(jié)構(gòu)狀態(tài)態(tài)監(jiān)測結(jié)果不不斷調(diào)整控制制措施，因此此適合結(jié)構(gòu)復(fù)復(fù)雜的工程，控控制精度比較較高。自適應(yīng)應(yīng)控制屬最新新的工程控制制方法，理論論研究和工程程實踐都取得得一定成果，但但總體上還處處于探索階段段。監(jiān)測系統(tǒng)監(jiān)測系統(tǒng)施工控制系統(tǒng)調(diào)整系統(tǒng)預(yù)報分析系統(tǒng)數(shù)據(jù)確認計算結(jié)果方案反饋數(shù)據(jù)采集實施調(diào)整施工控制系統(tǒng)（閉閉環(huán)控制）構(gòu)構(gòu)成施工控制必須采采用成熟的方方法，因此應(yīng)應(yīng)以閉環(huán)控制制方法為主進進行結(jié)構(gòu)施工工控制，同時時積極探索采采用自適應(yīng)控控制方法。施施工控制系統(tǒng)統(tǒng)包括預(yù)報分分析系統(tǒng)、調(diào)調(diào)整系統(tǒng)和監(jiān)監(jiān)測系統(tǒng)。這這三個系統(tǒng)相相互作用，組組成了一個有有機的系統(tǒng)，共共同作用，完完成施工控制制的階段目標標和最終目標標。§1.3控制制目標結(jié)構(gòu)施工控制的的目的在于確確保結(jié)構(gòu)施工工過程中和完完成后結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力在設(shè)計許許可的范圍內(nèi)內(nèi)，確保施工工過程中結(jié)構(gòu)構(gòu)的幾何形態(tài)態(tài)，為后續(xù)工工種施工創(chuàng)造造良好條件，確確保建筑完成成并承擔(dān)設(shè)計計荷載后，其其幾何形態(tài)符符合設(shè)計要求求，建筑功能能能夠正常發(fā)發(fā)揮。因此結(jié)結(jié)構(gòu)施工目標標主要包括以以下幾個方面面：幾何（變形）控控制；（2）應(yīng)力控制制；（3）穩(wěn)定控制制；（4）安全控制制其中幾何控制和和應(yīng)力控制是是最基本的兩兩個方面，穩(wěn)穩(wěn)定控制可以以通過調(diào)整應(yīng)應(yīng)力幅值的大大小來進行控控制。從技術(shù)術(shù)層面來說，如如在幾何控制制、應(yīng)力控制制和穩(wěn)定控制制都得到保證證的前提下，安安全控制自然然可以得到保保證。結(jié)構(gòu)施工完成并并承受設(shè)計荷荷載以后，其其實際狀態(tài)與與理想狀態(tài)的的差異性限度度，就是施工工控制的總體體控制目標。結(jié)結(jié)構(gòu)施工控制制總體目標的的確定是一項項系統(tǒng)工程，涉涉及到建筑功功能的發(fā)揮和和社會經(jīng)濟技技術(shù)發(fā)展水平平。施工最終控制目目標及階段目目標如下：（1）最終控制制目標由設(shè)計方和咨詢詢方依照國家家相關(guān)規(guī)范及及結(jié)構(gòu)實際情情況，制定適適宜的變形及及內(nèi)力控制限限值和范圍。xx的目標是：：位移不超差差（允許誤差差），內(nèi)力不不超限（限值值）。實際控制水準形形成了《xx鋼結(jié)構(gòu)質(zhì)量量驗收規(guī)程》中中如下規(guī)定：：主體結(jié)構(gòu)和天天線總高度的的允許偏差，應(yīng)應(yīng)符合表10.3..9的規(guī)定。表鋼結(jié)構(gòu)主體體結(jié)構(gòu)總高度度的允許偏差差(mm))項目目允許偏差圖例用相對標高控制制安裝±(h+z+ww)用設(shè)計標高控制制安裝H/1000，且且不應(yīng)大于30.0-H/10000，且不應(yīng)小小于-30.00注：①h為每節(jié)節(jié)柱或天線長長度的制造允允許偏差。②z為每節(jié)柱或或天線長度受受荷載后的壓壓縮值。③w為每節(jié)柱或或天線接頭焊焊縫的收縮值值。④主體結(jié)構(gòu)高高度和天線高高度都是指相相對基礎(chǔ)-10m處的高度。鋼結(jié)構(gòu)安裝過過程的各功能能層和安裝至至454m時，其水平平面上的長軸軸、短軸長度度允許偏差以以核芯筒中心心變形為標準準驗收，如下下：一、在塔頂（4454m標高）的核核心筒中心的的水平變形：：1.不大于HH/25000+10（mm）（H=塔身高度）2.且變形量量Y軸-1700mm≤△y≤0XX軸0≤△y≤100mmm二、天線桅桿頂頂點（610m標高）相對對于塔頂（454m標高）的整整體垂直度偏偏差（雙向偏偏差矢量和）應(yīng)應(yīng)滿足以下要要求：1.桅桿高度HH≤750000mm時，水平位位移不得大于于H/150002.桅桿高度HH＞750000mm時，水平位位移不得大于于50+（H-750000）/40000（mm）三、驗收測量時時的環(huán)境條件件應(yīng)滿足以下下要求：1.大氣溫度應(yīng)應(yīng)在20℃~25℃之間，2.盡量選擇在在連續(xù)的陰雨雨天氣后測量量（消除結(jié)構(gòu)構(gòu)溫差）；3.風(fēng)速不大于于2級（2）階段控制制目標施工階段可以分分成不同階段段，每個階段段又可以進行行細分為小的的階段，因此此通過對最為為基礎(chǔ)層次的的階段對施工工過程進行精精確的控制，可可以很好的保保證結(jié)構(gòu)最終終目標的實現(xiàn)現(xiàn)。通過上述有限元元仿真手段，按按照施工工序序要求，對xx結(jié)構(gòu)的32個施工階段段結(jié)構(gòu)的變形形和內(nèi)力情況況進行了詳細細分析（見§3節(jié)），從而而據(jù)此提出了了階段的控制制目標，主要要仍舊是位移移指標和內(nèi)力力指標。并施施工過程中，通通過監(jiān)測關(guān)鍵鍵點的位移及及關(guān)鍵構(gòu)件的的內(nèi)力變化情情況，保證了了結(jié)構(gòu)施工過過程的安全及及最終目標的的實現(xiàn)?！?.4控制流流程施工控制的總體體目標可以通通過下述流程程來實現(xiàn)。K工況施工過程分析K工況施工過程分析階段控制目標總體控制目標施工控制技術(shù)階段編號

K=m修正施工流程修正施工方法修正計算參數(shù)修正計算模型工程結(jié)束Yes劃分為m個工況幾何形態(tài)控制內(nèi)力與穩(wěn)定控制記錄數(shù)據(jù)K=K+1結(jié)構(gòu)監(jiān)測結(jié)構(gòu)監(jiān)測No施工控制流程§2結(jié)構(gòu)施工工過程仿真分分析技術(shù)§2.1施工仿仿真分析的內(nèi)內(nèi)容和要求§2.1.1施施工階段荷載載結(jié)構(gòu)安裝過程中中，進行內(nèi)力力和穩(wěn)定分析析的時候，需需考慮的荷載載主要有：（1）結(jié)構(gòu)自重重，（2）施工活荷荷載，（3）溫度荷載載，（4）風(fēng)荷載，（5）雪荷載，（6）地震荷載載通常不需要考慮慮地震荷載及及雪荷載的影影響（只有當當結(jié)構(gòu)安裝周周期較長，受受地震荷載影影響較大時，才才對安裝期地地震荷載予以以考慮，對于于地震重現(xiàn)周周期的考慮也也應(yīng)根據(jù)情況況具體確定）。xx工程由于是是高聳結(jié)構(gòu)，地地處xx，因此上述述荷載中（1）（2）（3）（4）是需要考考慮的主要荷荷載，（6）可以做一一定考慮?！?.1.2施施工階段計算算的基本要求求為了保證結(jié)構(gòu)安安全施工，需需要按照不同同階段下施工工荷載的具體體情況對結(jié)構(gòu)構(gòu)的位移、內(nèi)內(nèi)力和穩(wěn)定進進行驗算。對結(jié)構(gòu)施工狀態(tài)態(tài)內(nèi)力和位移移的計算，需需考慮前一階階段結(jié)構(gòu)內(nèi)力力和位移對后后一階段內(nèi)力力和位移的影影響，以準確確評價結(jié)構(gòu)安安裝時期的內(nèi)內(nèi)力和穩(wěn)定狀狀態(tài)。過程中中必須控制結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的應(yīng)應(yīng)力小于構(gòu)件件材料的屈服服應(yīng)力，確保保構(gòu)件在彈性性范圍內(nèi)工作作。對安裝期的各個個階段進行穩(wěn)穩(wěn)定計算及控控制：剛性結(jié)結(jié)構(gòu)的部分結(jié)結(jié)構(gòu)體系和結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件必須須滿足結(jié)構(gòu)穩(wěn)穩(wěn)定要求，結(jié)結(jié)構(gòu)施工狀態(tài)態(tài)穩(wěn)定性通過過有限元方法法求解，并按按規(guī)范公式核核算?！?.1.3施施工階段計算算的內(nèi)容和方方法結(jié)構(gòu)的施工是一一個連續(xù)化的的過程，在這這個過程中，每每一個階段的的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件件內(nèi)力和位移移都在不斷的的發(fā)生變化。需需要對每個階階段的內(nèi)力和和位移進行跟跟蹤計算，找找到施工過程程最危險的階階段進行準確確控制，才能能確保結(jié)構(gòu)施施工的安全。因因此，過程中中的位移和內(nèi)內(nèi)力變化是計計算的主要內(nèi)內(nèi)容。在進行施工力學(xué)學(xué)數(shù)值分析時時，雖然結(jié)構(gòu)構(gòu)的外形、區(qū)區(qū)域、邊界條條件不斷變化化，但是由于于結(jié)構(gòu)在施工工過程中可以以處理為慢速速時變過程，因因此可以采用用時間凍結(jié)法法進行分析。按按照一般的有有限元分析步步驟需要不斷斷重新進行網(wǎng)網(wǎng)格劃分與數(shù)數(shù)據(jù)輸入，并并應(yīng)用前次迭迭代后的結(jié)果果作為下次迭迭代開始的輸輸入數(shù)據(jù)，用用以修正剛度度矩陣，極大大地增加了工工作量。如何何提高計算效效率，這是施施工力學(xué)需要要解決的問題題之一。在橋梁工程中，施施工過程的模模擬分為正裝裝計算法和倒倒裝計算法。正正裝計算法是是指按照施工工階段的前后后次序進行的的結(jié)構(gòu)分析方方法稱為正裝裝計算法；按按照結(jié)構(gòu)施工工次序的逆過過程對結(jié)構(gòu)進進行分析，稱稱為倒裝分析析法。同樣在在建筑結(jié)構(gòu)的的施工過程分分析中，也可可以采用上述述兩種方法。由由于兩種方法法各有局限性性，通常要結(jié)結(jié)合在一起才才能進行準確確的分析。采用上述兩個過過程進行計算算時，施工力力學(xué)中提出了了如下幾種數(shù)數(shù)值方法：時時變單元法、拓拓撲變化法及及一般單元法法。時變單元元法是指離散散網(wǎng)格不變，而而通過單元大大小的變化來來實現(xiàn)求解區(qū)區(qū)域的變化，但但是存在數(shù)值值積分穩(wěn)定性性問題。拓撲撲變化法應(yīng)用用拓撲學(xué)原理理用數(shù)值手段段實現(xiàn)求解區(qū)區(qū)域隨時間的的變化，但是是要求時變次次數(shù)不能太多多，否則計算算效率不高。并并且以上兩種種方法都需要要重新編寫程程序。一般單單元法是利用用單元的增減減實現(xiàn)求解區(qū)區(qū)域的變化，存存在運算矩陣陣奇異和網(wǎng)格格不斷重新剖剖分的缺點。隨著有限元的發(fā)發(fā)展，對于梁梁、桿、索剛剛度矩陣及及及其計算分析析都已經(jīng)比較較成熟。同時時大型的商業(yè)業(yè)有限元軟件件，如MSC、ABAQUUS、ANSYS等能夠?qū)τ捎筛鞣N不同單單元組成的結(jié)結(jié)構(gòu)形式進行行準確的混合合運算。這樣樣就建立了一一個強大的運運算平臺?？煽梢栽谶@個平平臺開發(fā)繼而而對結(jié)構(gòu)的施施工過程進行行準確的跟蹤蹤計算。對于于結(jié)構(gòu)的安裝裝過程而言，可可以將結(jié)構(gòu)的的安裝狀態(tài)改改變分為四種種基本的情況況之內(nèi)：邊界界約束條件的的變化、荷載載變化、拆除除構(gòu)件及增加加構(gòu)件。因此此，綜合采用用一般大型有有限元程序的的死活單元功功能，并通過過人工干預(yù)的的方式，可以以準確模擬這這些變化，并并能夠大大節(jié)節(jié)省時間，提提高效率。利利用這種方式式，對xx的施工全階階段進行了跟跟蹤分析，得得到了位移和和內(nèi)力的變化化規(guī)律?！?.1.4施施工階段的結(jié)結(jié)構(gòu)跟蹤分析析xx施工階段的的結(jié)構(gòu)跟蹤分分析的內(nèi)容包包括：1)在恒載條件件下不同施工工工況時的結(jié)結(jié)構(gòu)分析,確定結(jié)構(gòu)變變形及內(nèi)應(yīng)力力的理論值和和累積變化規(guī)規(guī)律，作為制制定合理的施施工工藝的依依據(jù)之一；2）在正常施工工狀態(tài)（≤6級風(fēng)）下的的結(jié)構(gòu)驗算，用用于正常施工工條件下結(jié)構(gòu)構(gòu)穩(wěn)定、設(shè)施施和操作安全全的分析；3）在非工作狀狀態(tài)（取30年一遇的風(fēng)風(fēng)荷載，基本本風(fēng)壓為0.35KKN/m2，相當于10~11級風(fēng)）下的的結(jié)構(gòu)分析，用用于判斷結(jié)構(gòu)構(gòu)在施工過程程中可能發(fā)生生的惡劣氣候候條件下的結(jié)結(jié)構(gòu)安全性；；4）在不同溫度度荷載（季節(jié)節(jié)溫差和日照照溫差）下的的結(jié)構(gòu)分析，用用于指導(dǎo)施工工過程中的測測量和結(jié)構(gòu)變變形控制。（詳詳見第4節(jié)）5)在施工荷荷載作用下的的結(jié)構(gòu)整體或或局部驗算，如如塔吊、臨時時支撐作用在在核心筒及樓樓層上的荷載載等，用于確確保施工安全全和結(jié)構(gòu)安全全?！?.2結(jié)構(gòu)變變形影響因素素及規(guī)律的分分析為了分析塔體結(jié)結(jié)構(gòu)在各種外外界因素影響響下的結(jié)構(gòu)變變形情況，在在分析中采取取重力與分因因素（風(fēng)、溫溫度等）獨立立分析的方式式，即單獨分分析重力作用用的結(jié)構(gòu)變形形，再和各分分項計算結(jié)果果進行線性組組合，最終得得出綜合分析析結(jié)果。這種種方法符合結(jié)結(jié)構(gòu)施工過程程中彈性變形形的情況，也也能很好的觀觀察到各種外外界因素對結(jié)結(jié)構(gòu)的影響，以以便在施工過過程針對不同同問題采取不不同措施，使使施工工藝更更加合理和科科學(xué)。施工過程結(jié)構(gòu)分分析中，主要要對施工過程程塔體的三個個關(guān)鍵階段進進行綜合考慮慮研究，即結(jié)結(jié)構(gòu)施工到“細腰段”、結(jié)構(gòu)“細腰段”施工完畢、塔塔體結(jié)構(gòu)施工工封頂（不包包括頂部桅桿桿部分）。其其中“細腰段”暫時定義為為標高+168..0米～+334..4米之間的結(jié)結(jié)構(gòu)，如右圖圖“細腰段定義義示意圖”所示。此階階段外鋼框筒筒和內(nèi)混凝土土核芯筒除沿沿高度設(shè)置了了四道水平支支撐外，其他他空間沒有設(shè)設(shè)置樓層結(jié)構(gòu)構(gòu)。因此，“細腰段”結(jié)構(gòu)相對于于塔體其他結(jié)結(jié)構(gòu)部分而言言，無論結(jié)構(gòu)構(gòu)的幾何尺寸寸還是測向剛剛度都較小較較弱，是塔體體結(jié)構(gòu)施工過過程中需要重重點考慮的施施工難點之一一。主體結(jié)構(gòu)立面塔體的施工過程程分析，按照照施工流程，以以每一環(huán)量為為基準，分析析了四十六種種工況，為了了避免累述，在在本次標書中中以階段形式式表述。為后后文表述清楚楚方便，特作作如下規(guī)定：：主體結(jié)構(gòu)立面塔體施工到“細細腰段”結(jié)構(gòu)部分的的分析，稱之之為“第一階段分分行”；塔體“細腰段”結(jié)構(gòu)施工完完畢后的分析析，稱之為“第二階段分分析”；塔體結(jié)構(gòu)封頂（不不包括頂部桅桅桿）的分析析，稱之為“第三階段分分析”。第一階段分析模模型第二階段分分析模型第三階段分分析模型階段模型圖§2.2.1結(jié)結(jié)構(gòu)在恒載作作用下的變形形結(jié)構(gòu)恒載主要包包括：外框筒筒結(jié)構(gòu)自重、中中間混凝土核核芯筒結(jié)構(gòu)自自重、水平結(jié)結(jié)構(gòu)自重。施工跟蹤模擬工工況劃分原則則：每施工一一道臨時支撐撐，作為一個個施工工況。每每個工況中結(jié)結(jié)構(gòu)主要包括括：外框筒、混混凝土核芯筒筒和臨時支撐撐，其中混凝凝土核芯筒快快于外框筒約約30～60m高度。施工工跟蹤模擬分分析采用“時間凍結(jié)”法。各工況況模型如下頁頁表：施工跟蹤模擬工工況列表（工工況號即為相相應(yīng)的安裝環(huán)環(huán)梁號）工況圖工況名工況01工況02工況03工況04工況圖工況名工況05工況06工況07工況08工況圖工況名工況09工況10工況11工況12工況圖工況名工況13工況14工況15工況16工況圖工況名工況17工況18工況19工況20工況圖工況名工況21工況22工況23工況24工況圖工況名工況25工況26工況27工況28工況圖工況名工況29工況30工況31工況32工況圖工況名工況33工況34工況35工況36工況圖工況名工況37工況38工況39工況40工況圖工況名工況41工況42工況43工況44工況圖工況名工況45工況46計算分兩種情況況：第一種情況：每每段鋼柱都按按理論位置安安裝，逐步消消除前面誤差差影響第二種情況：每每段鋼柱都跟跟隨前段鋼柱柱直線安裝，無無法消除前面面累積誤差第一種情況下：：（1）各控制點點的變形累積積值隨施工工工況的變化規(guī)規(guī)律下圖所表示的變變形為該控制制點所在的鋼鋼柱安裝到理理論位置后，該該控制點變形形隨控制點以以上結(jié)構(gòu)安裝裝的進行而產(chǎn)產(chǎn)生的累積值值。橫坐標代代表各個施工工工況（即安安裝的環(huán)梁號號），縱坐標標代表各個方方向的變形的的累積值（X方向、Y方向、Z方向）。底底部橢圓柱子子標記如下：：控制點標記圖各控制點的變形形累積值隨施施工工況的變變化規(guī)律X方向（mm）Y方向（mm）Z方向（mm）環(huán)編號11020304045（2）整根柱子子在結(jié)構(gòu)安裝裝結(jié)束后的變變形規(guī)律下圖所表示的變變形為整個結(jié)結(jié)構(gòu)安裝結(jié)束束后，單根鋼鋼柱的最終變變形值。恒坐坐標為變形值值，縱坐標為為環(huán)所在標高高。位于橢圓長軸處處鋼柱最終變變形位于橢短軸軸處鋼柱最終終變形鋼柱最終變形值值上述計算中，假假定鋼柱的每每一分段均以以設(shè)計理論坐坐標定位，以以消除前道工工序的累積誤誤差。但在后后道工序的影影響下，鋼柱柱節(jié)點的最大大豎向壓縮累累積變形仍達達30mm左右，不符符合安裝精度度要求。而水水平矢量位移移也接近50mm左右，考慮慮到安裝誤差差及溫差的影影響，不采取取措施，亦難難以符合結(jié)構(gòu)構(gòu)安裝精度要要求。第二種情況下：：最終成形后的結(jié)結(jié)構(gòu)變形如下下圖所示：X方向向變形圖（最最大-155mmm）Y方向變形圖圖（最大88mm）水平變形圖圖（最大179mm）豎向變形圖圖（最大-78.66mm）結(jié)構(gòu)最終變形圖圖以上圖例所示，結(jié)結(jié)構(gòu)整體水平平方向（△X，△Y合成的）位位移在180mm左右，豎向向變形在79mm左右（主體體結(jié)構(gòu)為73mm左右）。典型工況下的結(jié)結(jié)果如下圖所所示：工況1最大水平平變形0.46mmm工況10最大水水平變形2.4mmm工況20最大水水平變形7.5mmm工況30最大水水平變形30mm工況46最大大水平變形72mm工況47最大水水平變形179mmm工況1最大豎向向變形0.31mmm工況10最大豎豎向變形8.75mmm工況20最大豎豎向變形22.7mmm工況30最大大豎向變形36mm工況46最大大豎向變形64.mmm工況47最大豎豎向變形73mm工況1最大豎向向變形-0.2mmm工況10最大豎豎向變形-8.7mmm工況20最大豎豎向變形-22mmm工況30最大豎豎向變形-35mmm工況40最大豎豎向變形-64mmm工況47最大大豎向變形-77mmm核心筒豎向變形形圖上述結(jié)果表明，兩兩種情況下的的結(jié)構(gòu)變形都都不能滿足結(jié)結(jié)構(gòu)安裝精度度的要求，必必須進行過程程控制?！?.2.2結(jié)結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載載作用下的變變形風(fēng)荷載引起的結(jié)結(jié)構(gòu)變形不但但是高聳結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計考慮的的重要因素，而而且也是施工工過程中需要要引起重視的的因素。風(fēng)荷載結(jié)構(gòu)分析析過程中，分分為施工狀態(tài)態(tài)和非施工狀狀態(tài)。其中，施施工狀態(tài)結(jié)構(gòu)構(gòu)受6級風(fēng)荷載作作用，非施工工狀態(tài)結(jié)構(gòu)受受30年一遇的風(fēng)風(fēng)荷載。在分分階段玻璃幕幕墻安裝時，在在計算分析中中同步加入玻玻璃幕墻的風(fēng)風(fēng)荷載。分析結(jié)果如下下：1)施工狀態(tài)X向變形等值線線圖YY向變形等值值線圖Z向變形等值值線圖最大值-16mmm最大值-3.4mmm最大值-0.7mmmX向變形等值線線圖Y向變形等值值線圖Z向變形等值值線圖最大值-1455.4mm最大值-42.66mm最大值-5.2mmmX向變形等值線線圖Y向變形等值值線圖Z向變形等值值線圖最大值-3900mm最大值-118mmm最大值-31mmm2)非工作狀態(tài)態(tài)X向變形等值線線圖Y向變形等值值線圖Z向變形等值值線圖最大值-4300mm最大值-213mmm最大值-38mmm結(jié)構(gòu)在整個施工工過程中，在在正常施工狀狀態(tài)下主體結(jié)結(jié)構(gòu)的最大水水平位移為405mm。在非正常常施工狀態(tài)下下（30年一遇）主主體結(jié)構(gòu)的最最大水平位移移為478mm。因此在結(jié)結(jié)構(gòu)測量過程程中，必須規(guī)規(guī)避風(fēng)的影響響，確保測量量結(jié)果的正確確性?！?.2.3鋼鋼管柱內(nèi)混凝凝土澆灌對結(jié)結(jié)構(gòu)變形的影影響每節(jié)鋼管柱內(nèi)澆澆灌的混凝土土重近80t。由于鋼管管柱雙向傾斜斜，在鋼管內(nèi)內(nèi)進行砼澆灌灌時對外筒鋼鋼柱的偏心力力較大。受此此影響鋼管柱柱會發(fā)生一定定的變形。考慮最不利的單單個懸臂鋼管管柱澆注時對對其進行模擬擬施工分析：：計算模型選擇直直徑2m，懸臂長度度為12m的鋼管柱進進行混凝土澆澆注變形計算算，底部為剛剛接，鋼管柱柱傾斜角度為為7度，計算模模型參見下圖圖：鋼管混凝土柱計計算模型圖澆注混凝土作用用在鋼管柱上上的荷載為78.5KKN/m。在該荷載載作用下，鋼鋼管柱的水平平位移為0.76mmm，鋼管混凝土柱變變形圖（最大大值-0.766mm）因此，按照一環(huán)環(huán)的高度進行行懸臂狀態(tài)的的混凝土澆灌灌是可以滿足足結(jié)構(gòu)精度的的要求的，不不會對結(jié)構(gòu)變變形產(chǎn)生很大大的影響?！?結(jié)構(gòu)施工工過程變形控控制技術(shù)§3.1變形控控制方法§3.1.1結(jié)構(gòu)平面位位置控制結(jié)構(gòu)安裝過程中中，會由于自自重作用而產(chǎn)產(chǎn)生變位。完完成狀態(tài)與安安裝狀態(tài)的平平面位置會發(fā)發(fā)生一定偏差差，當結(jié)構(gòu)傾傾斜或者自重重作用影響較較大時，這種種偏差會比較較大，必須采采取措施使結(jié)結(jié)構(gòu)的完成狀狀態(tài)與設(shè)計理理想狀態(tài)的平平面位置基本本吻合，確保保后續(xù)施工能能夠順利進行行，建筑功能能不受影響。結(jié)結(jié)構(gòu)平面位置置控制主要有有三種方法：：預(yù)偏置法、加加勁法和預(yù)應(yīng)應(yīng)力法。a．無變形控制制b．實施預(yù)偏偏置控制預(yù)偏置位置控制制示意圖預(yù)偏置法（起拱拱法）：借鑒鑒梁或懸臂梁梁幾何線形控控制的經(jīng)驗，在在結(jié)構(gòu)安裝的的工程中，有有意識的將構(gòu)構(gòu)件向變形相相反的方向偏偏置，偏置量量等于結(jié)構(gòu)受受載后的平面面位置變化量量，這樣就可可以保證結(jié)構(gòu)構(gòu)的完成狀態(tài)態(tài)與設(shè)計理想想狀態(tài)吻合，從從而達到平面面位置控制的的目的。該方方法屬經(jīng)典方方法，簡單易易行，效率高高、成本低，因因此應(yīng)用非常常廣泛。該方方法的缺點是是結(jié)構(gòu)一旦成成形，就難以以修正幾何線線形，因此確確定合適的預(yù)預(yù)調(diào)整量極為為關(guān)鍵。加勁法：斜塔結(jié)結(jié)構(gòu)平面位置置變化受多種種因素影響，其其中結(jié)構(gòu)抗側(cè)側(cè)向荷載的剛剛度是非常重重要的因素，因因此可以通過過提高結(jié)構(gòu)抗抗側(cè)向荷載剛剛度來控制結(jié)結(jié)構(gòu)在重力作作用下的平面面位置偏移量量（撓度）。該該方法屬經(jīng)典典方法，簡單單易行，因此此是結(jié)構(gòu)設(shè)計計中普遍采用用的施工控制制方法。但是是該方法單獨獨運用效果比比較差，效率率低、成本高高，必須與其其它施工控制制方法結(jié)合使使用，效果才才顯著。預(yù)應(yīng)力法：預(yù)應(yīng)應(yīng)力法常用于于控制梁和懸懸臂梁的撓度度，是一種成成熟的施工控控制方法。應(yīng)應(yīng)用到斜塔結(jié)結(jié)構(gòu)的施工控控制中已有先先例。美國LesliieE.Roberrtson設(shè)計事務(wù)所所在西班牙馬馬德里的PuerttadeEuroppa雙斜塔的結(jié)結(jié)構(gòu)施工控制制中，就成功功應(yīng)用了預(yù)應(yīng)應(yīng)力法。PuerttadeEuroppa雙斜塔地上25層，高115米，相向傾傾斜15度。采用預(yù)應(yīng)力施工工控制的xx塔§3.1.2結(jié)構(gòu)標高控控制對于超高層建筑筑，施工中需需要考慮材料料的壓縮變形形。建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)中的基本傳傳力路徑是樓樓板→梁→柱→基礎(chǔ)，結(jié)構(gòu)構(gòu)柱承擔(dān)了上上部結(jié)構(gòu)所有有的重量，在在豎直方向會會發(fā)生一定的的壓縮變形。對對于超高建筑筑，由于豎向向荷載十分巨巨大，這種壓壓縮變形相對對較大，通常常可以達到數(shù)數(shù)十毫米，因因此施工中必必須考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)豎向變形，控控制結(jié)構(gòu)標高高。通常采用預(yù)補償償法，即計算算結(jié)構(gòu)封頂后后各層的豎向向位移，確定定各層標高差差異和補償值值。這種方法法簡單易行，在在超高層建筑筑中得到普遍遍應(yīng)用。目前前的超高層建建筑中常常采采用鋼－砼組組合體系，必必須考慮不同同材料的壓縮縮剛度的不同同，保證施工工中的變形協(xié)協(xié)調(diào)。在xx中即采用預(yù)預(yù)補償法來完完成結(jié)構(gòu)的標標高控制。xx在施工過程程中，結(jié)構(gòu)拔拔地而起，直直至610米。在此過過程中結(jié)構(gòu)因因施工（焊接接、施工荷載載等）和自重重作用影響下下，不斷發(fā)生生變形，同時時結(jié)構(gòu)在環(huán)境境條件（風(fēng)、溫度、日照等）的影響下，亦將發(fā)生一系列的變形。而設(shè)計所要求的理論坐標及安裝驗收標準所確定的結(jié)構(gòu)是處在自重條件下的最終結(jié)構(gòu)形態(tài)。而本工程由于其特殊的結(jié)構(gòu)形式，在自重條件下的變形已經(jīng)超出驗收標準所確定的范圍，因此需對該工程進行變形控制?！?.2xxx變形控制按照前述方法，為為對其變形進進行控制，可可以采用預(yù)變變形（預(yù)偏置置）的方法。§3.2.1預(yù)預(yù)變形原則確定預(yù)變形方案案的原則是：：a)滿足結(jié)構(gòu)安安裝驗收標準準；b)混凝土核心心筒和鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)外筒的變形形必須協(xié)調(diào)；；c)技術(shù)路線簡簡明，便于操操作?！?.2.2預(yù)預(yù)變形技術(shù)路路線深化設(shè)計和制作作構(gòu)件時原則則上以結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計提供的理理論坐標為依依據(jù)，除鋼骨骨勁性柱和外外筒鋼管柱在在特定節(jié)段留留調(diào)整余量外外，其余構(gòu)件件均不作預(yù)變變形；安裝階階段以階段調(diào)調(diào)整來補償豎豎向變形，以以逐環(huán)復(fù)位（鋼鋼外筒安裝時時每一環(huán)鋼立立柱的平面位位置均以理論論坐標進行定定位）來逐步步逼近設(shè)計位位形?！?.2.2預(yù)預(yù)變形方案根據(jù)施工階段結(jié)結(jié)構(gòu)在恒載條條件下的結(jié)構(gòu)構(gòu)變形跟蹤分分析，制定的的預(yù)變形方案案具體如下：：1）鋼外筒豎向向預(yù)變形各環(huán)之間的柱子子加工時在理理論值的基礎(chǔ)礎(chǔ)上留（+0，-3mm）公差進行行加工制作?？紤]到施工中各各個環(huán)節(jié)的誤誤差，以及理理論分析模型型同實際結(jié)構(gòu)構(gòu)的差異性，應(yīng)應(yīng)在適當?shù)牟坎课桓鶕?jù)現(xiàn)場場實測的數(shù)據(jù)據(jù)來調(diào)整結(jié)構(gòu)構(gòu)的豎向坐標標。使結(jié)構(gòu)豎豎向坐標能夠夠得到有效的的控制。安裝裝時的豎向坐坐標調(diào)整如下下：5~6環(huán)柱子ZZ向坐標＝理理論Z向坐標＋8mm－5環(huán)以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮；11～12環(huán)柱柱子Z向坐標＝理理論Z向坐標＋16mm－11環(huán)以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；17～18環(huán)柱柱子Z向坐標＝理理論Z向坐標＋24mm－17環(huán)以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；24～25環(huán)柱柱子Z向坐標＝理理論Z向坐標＋32mm－24環(huán)以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；30～31環(huán)柱柱子Z向坐標＝理理論Z向坐標＋40mm－30環(huán)以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；38～39環(huán)柱柱子Z向坐標＝理理論Z向坐標＋48mm－38環(huán)以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值。階段調(diào)整后，各各環(huán)鋼管立柱柱相對于理論論坐標的豎向向偏差見下表表：豎向最終變形與與理論位置偏偏差最大偏〈300mm，滿足要求求。2）鋼外筒水平平方向的預(yù)變變形施工過程中，安安裝鋼外筒立立柱時每一節(jié)節(jié)均安裝到理理論坐標點位位置。這種水水平方向的預(yù)預(yù)變形方案可可以對已安裝裝的下部鋼結(jié)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的變變形進行補償償。例如：在安裝裝第N＋1層時，第N＋1層的所有結(jié)結(jié)構(gòu)都安裝到到理論位置。這這樣第1至N層由于結(jié)構(gòu)構(gòu)自重產(chǎn)生的的變形能夠進進行補償。采用該方案后，X方向最大預(yù)預(yù)變形值為15mm，出現(xiàn)在第第三十八環(huán)，Y方向最大預(yù)預(yù)變形值為5.4mm，出現(xiàn)在第第二十七環(huán)。整體水平方向形態(tài)偏差圖最終變形完成后后，X方向與理論論最大差值為為33.9mmm，出現(xiàn)在第第四十一環(huán)，Y方向與理論論最大差值為為35.3mmm，出現(xiàn)在第整體水平方向形態(tài)偏差圖最終成形結(jié)構(gòu)形形態(tài)和理論坐坐標值的比較較見下左圖：：圖中：紅色：δδ≤10mm；黃色：10mm＜δ≤20mm;;綠色：20mmm＜δ≤30mm;淺藍色：30mm＜δ≤40mm;;深藍色：40mmm＜δ≤50mmm;粉紅色：50mm＜δ.其中單方向變形形值均在50mm以內(nèi)，滿足足要求。3）、核心筒勁勁性柱預(yù)變形形方案為保證內(nèi)外筒變變形的協(xié)調(diào)，外外筒鋼結(jié)構(gòu)進進行豎向階段段調(diào)整的柱子子相對應(yīng)的核核心筒勁性柱柱也進行分階階段預(yù)變形（階階段調(diào)整）處處理，分為6個階段，在64m，126.44m，184m，240.88m，292.88m，376m,標高樓層每每個階段z方向預(yù)變形8mm，總預(yù)變形形量為48mm。具體位置和數(shù)值值（具體數(shù)值值可根據(jù)實測測值調(diào)整）如如下：58.8m～664m鋼骨柱Z向坐標＝理理論坐標＋8mm－58.8m以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；121.2m～～126.44m鋼骨柱Z向坐標＝理理論坐標＋16mm－121.22m以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；178.8m～～184m鋼骨柱Z向坐標＝理理論坐標＋24mm－178.88m以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；235.6m～～240.88m鋼骨柱Z向坐標＝理理論坐標＋32mm－235.66m以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；287.6m～～292.88m鋼骨柱Z向坐標＝理理論坐標＋40mm－287.66m以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；370.8m～～376m鋼骨柱Z向坐標＝理理論坐標＋48mm－370.88m以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值。以上數(shù)據(jù)僅考慮慮核心筒在自自重作用下的的變形，未考考慮混凝土的的收縮徐變。核心筒鋼骨柱預(yù)預(yù)變形后在恒恒載作用下的的最終坐標值值與理論坐標標的差值(見下表)：核心筒鋼骨柱最最終坐標值與與理論坐標的的差值標高（m)差值(mm)標高（m)差值(mm)64-12.9220-27.2116-20.9272-25.5168-25.5376-25.6在本工程中，根根據(jù)結(jié)構(gòu)在自自重條件下的的結(jié)構(gòu)變形情情況，把三維維變形特點區(qū)區(qū)分開來，采采取了不同的的預(yù)變形方案案。在豎向采采用了分階段段預(yù)變形，在在水平方向采采用了現(xiàn)場安安裝部分預(yù)變變形方案，方方案得到了順順利的實施?！?溫度變化化引起的結(jié)構(gòu)構(gòu)變形監(jiān)測和和控制外框筒鋼結(jié)構(gòu)在在吊裝過程中中，構(gòu)件的精精確定位是保保證安裝精度度的前提條件件。但是外鋼鋼框筒的定位位，受到外界界環(huán)境的影響響很大，尤其其是溫度效應(yīng)應(yīng)的影響很大大。同日溫差差、季節(jié)溫差差、不同部位位的溫差等都都會對結(jié)構(gòu)的的定位，甚至至安全施工產(chǎn)產(chǎn)生很大的影影響。§4.1溫度效效應(yīng)及溫度監(jiān)監(jiān)測依據(jù)設(shè)計文件提提供的數(shù)據(jù)，對xx的溫度效應(yīng)進行了初步分析。假定結(jié)構(gòu)的安裝標準溫度為22℃（為xx近年年平均氣溫），并以此為基礎(chǔ)計算溫度荷載對結(jié)構(gòu)變形的影響。計算中主要考慮兩種溫度工況的效應(yīng)：（1）最高氣溫與標準狀態(tài)下的溫差，（2）不均勻日照產(chǎn)生的溫差。并對結(jié)構(gòu)施工過程的各個階段進行了計算分析，以結(jié)構(gòu)施工454m的狀態(tài)為例，得到如下結(jié)果。X向變形等值值線圖Y向變形等值值線圖Z向變形等值值線圖最高氣溫與標準準狀態(tài)下的溫溫差效應(yīng)X向變形等值線線圖Y向變形等值值線圖Z向變形等值值線圖不均勻日照產(chǎn)生生的溫差效應(yīng)應(yīng)不難發(fā)現(xiàn)，溫度度效應(yīng)對結(jié)構(gòu)變變形的影響很很大，必須加加以重視和控控制。鑒于此此，需要采用用施工控制的的手段，加強強施工過程中中的溫度監(jiān)測測，反饋分析析，定位控制制，才能達到到設(shè)計要求的的目標。選取取外框筒為主要要溫度監(jiān)測對對象，在施工期內(nèi)持續(xù)續(xù)監(jiān)測，測溫溫布點隨施工工進程逐步增增加。溫度監(jiān)測采用JJMWT溫度自動采采集系統(tǒng)，該該系統(tǒng)是一種種功能強大的的分布式全自自動靜態(tài)網(wǎng)絡(luò)絡(luò)數(shù)據(jù)采集系系統(tǒng)，采用有有線和無線數(shù)數(shù)據(jù)傳輸方式式，極大的提提高了系統(tǒng)的的靈活性和實實時性。溫度監(jiān)測使用JJMT-366C溫度傳感器器，如下圖所示，它它是一種電阻阻類溫度傳感感器，具有高高精度、高穩(wěn)穩(wěn)定性，高可可靠性等優(yōu)良良性能，適用用于各種場合合的溫度監(jiān)測測，適應(yīng)長期期監(jiān)測和自動動化測量。自動化綜合測試試系統(tǒng)JMT-336C溫度傳感器器§4.2測點點布置根據(jù)結(jié)構(gòu)特點，共進行了四四個有代表性的的測試層測溫溫點的布置任任務(wù)，分別為為A功能層頂端端（32m）、B功能層底端端（84m）、第一道道永久支撐上上部（194m）、第三道道永久支撐下下部（287m）。1)根據(jù)采樣樣分析的基本本要求及各測測試層鋼管混混凝土柱的平平面位置，在在24根柱子中選選取8根作為監(jiān)測測對象，涵蓋蓋了東西南北北四個方向，且呈對稱分布。測點的位置設(shè)在柱子與環(huán)梁相交高度以上1米處，且對稱位于柱子的內(nèi)外側(cè)面，如下圖所示。鋼管混凝土立柱柱上傳感器位位置測柱分布布示意圖2)原結(jié)構(gòu)中中，柱子為扭扭轉(zhuǎn)上升，因因此監(jiān)測點同同樣為扭轉(zhuǎn)上上升。3)考慮到日日照的影響，在在測柱兩側(cè)對對稱設(shè)置測點點，以充分考考慮同日同根根鋼柱朝陽面面和背陰面的的溫度變化影影響?！?.3測試結(jié)結(jié)果限于篇幅，以第第一測試層測測柱2（04號柱）和測測柱7（20號柱）為分分析對象，以以07年第三、四四季度為代表表性的一天24h內(nèi)溫度為研研究對象進行行分析。（1）07年年第三季度測測試結(jié)果07年9月255日32m04號柱內(nèi)外溫溫度變化對比比圖07年9月255日32m20號柱間內(nèi)外外溫度變化對對比圖07年9月255日32m陽面柱與陰陰面柱外側(cè)溫溫度變化對比比圖07年9月255日32m陽面柱與陰陰面柱內(nèi)側(cè)溫溫度變化對比比圖（2）07年第第四季度測溫溫結(jié)果07年11月115日32m04號柱內(nèi)外溫溫度對比圖07年11月115日32m20號柱內(nèi)外溫溫度對比圖07年11月115日32m陽面柱與陰陰面柱外側(cè)溫溫度對比圖07年11月115日32m陽面柱與陰陰面柱內(nèi)側(cè)溫溫度對比圖§4.4溫度度變化規(guī)律由第一測溫層的的兩個測柱測溫溫結(jié)果可以得得知，鋼管混混凝土柱溫度度有如下變化化規(guī)律：1）32m測溫溫層陽面柱內(nèi)內(nèi)外側(cè)溫度峰峰值出現(xiàn)在13:300-15:330之間，最高溫溫度達37℃；陰面柱內(nèi)外外側(cè)溫度峰值值出現(xiàn)在13:300-14:330之間，最高溫溫度達32℃；陰陽面柱柱溫度早上7:00到下午16:300之間外側(cè)溫溫度比內(nèi)側(cè)溫溫度相對較高高，而下午16:30到次日早上7:00之間，內(nèi)外外側(cè)溫度基本本上一致，溫溫度曲線趨于于一