沈陽某綜合業(yè)務(wù)樓超高超大跨模板施工方案定型鋼模大模板

目錄TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc135714342"一.工程概況與與特點1HYPERLINK\l"_Toc135714343"二、設(shè)計的基本本情況及各部部位所需模板板統(tǒng)計1HYPERLINK\l"_Toc135714344"三.施工準備44HYPERLINK\l"_Toc135714345"四.模板的設(shè)計計及配置4HYPERLINK\l"_Toc135714346"五.模板的保存存與施工177HYPERLINK\l"_Toc135714347"六.質(zhì)量標準及及保證措施220HYPERLINK\l"_Toc135714348"七.安全文明施施工22一.工程概況與與特點**工程地下一一層，地上十十五層，建筑筑高度70.900m，地下層高4.1m，設(shè)備夾層層層高1.6m，一至三層層層高5.4m，四至十四四層層高4.0m，十五層層層高4.2m，附屬樓建建筑高度7.55m，層高3.3m。建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)形式為鋼筋筋混凝土框架架剪力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)。**工程造型新新穎，平面呈呈風車型布置置，以長方形形和三角形相相結(jié)合構(gòu)成建建筑主體。功功能上要求有有容量較大報報告廳、空間間較大的中央央大廳、平面面較開敞的活活動室和處在在主體兩端的的休息大廳，因因此本工程結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計上就就存在這些大大跨大空間的的結(jié)構(gòu)特點。本工程超大跨超超高模板施工工具有以下特特點：1.本工程門廳廳面積約為24m×16.3mm,廳內(nèi)有兩根根圓柱，圓柱柱直徑D=11000mm，柱高16.1330m，為超高結(jié)結(jié)構(gòu)柱；大廳廳內(nèi)另有兩根根矩形柱,800mmm×800mm，柱高10.8000m，為超高結(jié)結(jié)構(gòu)柱，此部部位超高柱施施工是整個結(jié)結(jié)構(gòu)施工的一一個重點。2.本工程B區(qū)區(qū)報告廳為可可容納340人同時開會會的，面積約約為487.556m2的大廳，大大廳軸線尺寸寸為27.4mm×17.4m，大廳頂部部為大跨井格格梁結(jié)構(gòu)，結(jié)結(jié)構(gòu)斷面尺寸寸為350×1200mmm，跨度大、高高度高、荷載載大成為本工工程結(jié)構(gòu)施工工的一個重點點。3.本工程C區(qū)區(qū)三層有一餐餐廳大廳，建建筑面積約為為550.997m2，大廳頂部部為型鋼梁鋼鋼結(jié)構(gòu)屋面，軸軸線尺寸為24.0×22.2m，鋼梁為H型鋼，梁高1200mmm，此部分也也是本工程結(jié)結(jié)構(gòu)施工的一一個重點。4.本工程主體體兩端自四層層起設(shè)兩層高高的休息大廳廳，大廳平面面呈直角三角角形，尺寸為為⊿10.6778×16.3000m，每個廳內(nèi)內(nèi)的三根圓柱柱高為8.0m，休息大廳廳樓板底部支支撐約8.0m，此部分也也是本工程結(jié)結(jié)構(gòu)施工的一一個重點。5.本工程eq\o\ac(○,14)/eq\o\ac(○,M)軸軸處圓柱直徑徑D=8000mm，高度16.1330m，此部分是是本工程結(jié)構(gòu)構(gòu)施工的一個個重點。本工程計劃在主主體施工階段段現(xiàn)場的東北北側(cè)設(shè)置模板板材料堆場和和模板加工場場地，四周采采用1.8m高鋼管圍擋擋密目網(wǎng)封閉閉，其中木工工要有工棚，封封閉嚴密，防防止噪音木屑屑飛空，影響響現(xiàn)場正常施施工環(huán)境。要要求均按照公公司現(xiàn)場CI標準布置，并并進行硬化。二、設(shè)計的基本本情況及各部部位所需模板板統(tǒng)計2.1門廳柱模模及門廳頂部部樓板的支撐撐系統(tǒng)門廳圓柱模門廳內(nèi)圓柱模DD=11000mm，采用定型型鋼模，面板板4mm厚；柱模設(shè)設(shè)置法蘭，法法蘭壁厚10mm，翼緣80mm；柱模設(shè)置置橫肋和豎肋肋，橫肋和豎豎肋壁厚8mm，翼緣80mm，橫肋間距300mm，豎肋間距距約690.88mm（約36°）；法蘭上上沖成Φ18×25，孔中心距距面板4mm。本工程D=11000mm的定型鋼模模只有四個半半模，每個半半模只有3.0m。制作時面面板要求平整整光潔，無銹銹蝕，劃痕，麻麻點等缺陷，平平面度不大于于1/10000mm，直線度、長長度公差為0至-1mm，對角誤差差不大于3mm。焊縫長度30mm，間距100mm，邊筋和橫橫筋要求滿焊焊，不允許有有夾渣、燒穿穿、積瘤等焊焊接缺陷。圓圓柱模板表面面噴漆，噴漆漆前要除盡焊焊渣，藥皮，噴噴漆后按圖紙紙編號。鋼模模板設(shè)計如附附圖一。圓柱采用普通鋼鋼管腳手架支支撐系統(tǒng)，圓圓柱模與圓柱柱模之間豎向向采用螺栓法法蘭連接，兩兩個半模間也也采用螺栓法法蘭連接。柱柱模與滿堂腳腳手架架體相相連接，保證證柱模有足夠夠的支撐強度度，見附圖三三。門廳方柱模門廳方柱8000×800mm，柱體模板板采用15mm竹膠板與50×80mm的木方拼接接成定型大模模板，四周模模板拼縫采用用企口式，拼拼縫時縫內(nèi)粘粘貼密封膠條條。柱模采用普通鋼鋼管支撐系統(tǒng)統(tǒng)，采用對拉拉螺栓短鋼管管加固。對拉拉螺栓排距400mm，每排雙向向各兩根，對對拉螺栓的加加固鋼管與支支撐架體相連連接，保證柱柱模的加固強強度。廳內(nèi)滿滿堂腳手架體體在框架柱位位置加設(shè)剪刀刀撐固定，見見附圖三。門廳頂板的支撐撐系統(tǒng)門廳面積約為224m×16.3mm,大部分高度16.1330m，局部高度10.8m，結(jié)構(gòu)板厚厚為150mm，板為連續(xù)續(xù)板。因此根根據(jù)此種情況況，廳內(nèi)搭設(shè)設(shè)滿堂腳手架架，腳手架雙雙向間距600mm，步距1200mmm。架體在靠靠近eq\o\ac(○,M)軸、eq\o\ac(○,11)軸、eq\o\ac(○,8)軸和eq\o\ac(○,J)軸處與相相鄰的框架柱柱連成一體，滿滿堂腳手架底底部要求設(shè)置置掃地桿；中中間設(shè)置剪刀刀撐；頂部采采用調(diào)解絲杠杠與支撐樓板板下的10mm竹膠板和50×80mm木方的雙鋼鋼管固定，組組成強有力的的支撐系統(tǒng)。詳見附圖三。2.2B區(qū)報告告廳模板支撐撐系統(tǒng)B區(qū)報告廳面積積約為487.556m2的大廳，大大廳軸線尺寸寸為27.4mm×17.4m，大廳頂部部為大跨井格格梁結(jié)構(gòu)，井井格尺寸2670×2200mmm，結(jié)構(gòu)斷面面尺寸為350×1200mmm，廳內(nèi)無單單柱。因此此此報告廳采用用滿堂腳手架架支撐系統(tǒng)，局局部井格梁下下采用鋼管加加固。詳見附附圖四。2.3C區(qū)三層層活動大廳模模板支撐系統(tǒng)統(tǒng)C區(qū)三層活動大大廳建筑面積積約為550.997m2，高度8.25m，大廳頂部部為型鋼梁鋼鋼結(jié)構(gòu)屋面，板板厚130mm，軸線尺寸寸為24.0×22.2m，C區(qū)屋面為綠綠地種植屋面面和架空鋪地地屋面，屋面面施工有可能能在屋面結(jié)構(gòu)構(gòu)板強度尚未未達到100%的情況下施施工，因此本本部分支撐系系統(tǒng)的搭設(shè)應(yīng)應(yīng)同時滿足結(jié)結(jié)構(gòu)恒載、施施工活荷載和和屋面建筑恒恒載的同時作作用。C區(qū)三層活動大大廳的模板支支撐系統(tǒng)采用用滿堂腳手架架支撐系統(tǒng)，頂頂板模板的模模板為10mm竹膠板，背背楞采用50×80mm的木方，腳腳手架縱橫向向立桿間距600mm，豎向步距1200mmm，底部設(shè)掃掃地桿，頂部部通過調(diào)節(jié)絲絲杠支撐雙鋼鋼管支撐竹膠膠板木方模板板系統(tǒng)，以獲獲得足夠的承承載力，滿堂堂架間隔6m設(shè)置剪刀撐撐。詳見附圖圖五。2.4主體兩端端自四層起設(shè)設(shè)置的兩層高高的休息大廳廳模板支撐系系統(tǒng)2.4.1休息息大廳圓柱模模休息大廳內(nèi)三根根圓柱高為8.0m，圓柱模D=8000mm，采用定型型鋼模，面板板4mm厚；柱模設(shè)設(shè)置法蘭，法法蘭壁厚10mm，翼緣80mm；柱模設(shè)置置橫肋和豎肋肋，橫肋和豎豎肋壁厚8mm，翼緣80mm，橫肋間距300mm，豎肋間距距約690.88mm（約36°）；法蘭上上沖成Φ18×25，孔中心距距面板4mm。面板要求求平整光潔，無無銹蝕，劃痕痕，麻點等缺缺陷，平面度度不大于1/10000mm，直線度、長長度公差為0至-1mm，對角誤差差不大于3mm。焊縫長度30mm，間距100mm，邊筋和橫橫筋要求滿焊焊，不允許有有夾渣、燒穿穿、積瘤等焊焊接缺陷。圓圓柱模板表面面噴漆，噴漆漆前要除盡焊焊渣，藥皮，噴噴漆后按圖紙紙編號。鋼模模板設(shè)計如附附圖二。圓柱采用普通鋼鋼管腳手架支支撐系統(tǒng)，因因工程D=8000mm的定型鋼模3.3m只有六個半半模，1.5m有六個半模模，因此此部部分獨立柱可可以一次性澆澆筑到頂，三三根圓柱流水水澆筑。圓柱柱模與圓柱模模之間豎向采采用螺栓法蘭蘭連接，兩個個半模間也采采用螺栓法蘭蘭連接。柱模模與滿堂腳手手架架體相連連接，保證柱柱模有足夠的的支撐強度，參參見附圖六。休息大廳樓板模模休息大廳平面呈呈直角三角形形，尺寸為⊿10.6778×16.3000m，休息大廳廳樓板底部支支撐高約8.0m，采用滿堂堂架支撐系統(tǒng)統(tǒng)，分別在靠靠近主樓一側(cè)側(cè)的eq\o\ac(○,4)軸、eq\o\ac(○,12)軸設(shè)置與主主樓拉接牢固固的加固措施施，滿堂架縱縱橫向立桿間間距約600mm，步距約1.2m，底部設(shè)掃掃地桿，中間間設(shè)兩道剪刀刀撐，并與加加固措施相連連，頂部采用用絲托底杠托托雙鋼管支撐撐由10mm竹膠板和50×80mm組成的模板板體系。詳見見附圖六。2.5一層eq\o\ac(○,14)/eq\o\ac(○,M)軸軸處圓柱本工程eq\o\ac(○,14)/eq\o\ac(○,M)軸處圓圓柱直徑D=8000mm，高度16.2000m，因D=8000mm的柱模3.3m長的有6個半模，1.5m的有6個半模，對對于16.2000m的高度不能能一次搭設(shè)至至頂，因此只只能澆筑兩次次，第一次模模板采用3.3+33.3+1..5=8.11m，混凝土澆澆筑至8.0m，第二次最最好在第一次次混凝土凝固固前迅速合模模，調(diào)整垂直直，固定牢固固后，接著澆澆筑至框架梁梁底150mm處標高，為為保證兩次混混凝土澆筑不不產(chǎn)生施工縫縫，可以適當當采取措施，在在澆筑的混凝凝土中摻入緩緩凝劑，還應(yīng)應(yīng)在驗收鋼筋筋時使圓柱全全高范圍內(nèi)的的鋼筋全部驗驗收完畢，以以保證在第一一次澆筑混凝凝土完成時，可可以盡快合模模。eq\o\ac(○,14)/eq\o\ac(○,M)軸圓柱處梁板板采用滿堂腳腳手架支撐，立立桿縱橫間距距600mm，步距1200mmm，設(shè)掃地桿桿，頂部采用用絲托底杠支支撐雙鋼管固固定10mm竹膠板木方方支撐系統(tǒng)。2.6工程所需需模板及附件件統(tǒng)計量如下下：序號所用模板的部位位模板規(guī)格數(shù)量1門廳門廳圓柱D=1100mmm，l=3.00m，ò=4mm定型鋼模四個半模門廳矩型柱模板15mm竹膠板板600m2木方50×80mmm×4000木方12m3腳手架Φ48mm×33.5mm約50000mm門廳梁板模板10mm竹膠板板100m2木方50×80mmm×4000木方3m3腳手架Φ48mm×33.5mm5000m2B區(qū)報告廳模板10mm竹膠板板500m2木方50×80mmm×4000木方10m3腳手架Φ48mm×33.5mm約45000mm3C區(qū)二層活動大大廳模板10mm竹膠板板750m2木方50×80mmm×4000木方15m3腳手架Φ48mm×33.5mm65000m4休息大廳圓柱模D=800mmm，l=3.33m，ò=4mm定型鋼模六個半模D=800mmm，l=1.55m，ò=4mm定型鋼模六個半模休息大廳梁板模板10mm竹膠板板280m2木方50×80mmm×4000木方103腳手架Φ48mm×33.5mm15000m5eq\o\ac(○,14)//eq\o\ac(○,M)軸處圓圓柱圓柱模D=800mmm，l=3.33m，ò=4mm定型鋼模六個半模D=800mmm，l=1.55m，ò=4mm定型鋼模六個半模三.施工準備3.1放線根據(jù)平面控制網(wǎng)網(wǎng)線，在樓板板面或墊層上上放出控制網(wǎng)網(wǎng)線，對要施施工的混凝土土構(gòu)件要做三三種控制線：：軸線、截面面邊線、模板板控制線。3.2.勞動力力安排充足的勞務(wù)人員員是全面快速速開展施工，保保證工程質(zhì)量量的重要條件件。勞務(wù)人員員的總量實行行動態(tài)管理，勞勞動力的總體體安排按照總總控計劃和施施工的需要進進行實時地調(diào)調(diào)整，如無特特殊變化，按按下表計劃執(zhí)執(zhí)行：工種、級別2006年主體體模板按工程程施工階段投投入勞動力情情況2月3月4月5月6月7月8月9月10月木工401201201201201201209090架子工81515151515151515力工4060606060100100120100總計881951951951952352352252053.3材料準備備3.3.1各類類材料、工具具、勞動力以以及防護用具具施工前到位位。3.3.2根據(jù)據(jù)施工期間的的工程量，施施工進度，確確定材料的數(shù)數(shù)量及進場時時間，由專人人負責，確保保材料按時進進場，并妥善善保管。3.3.3對于于發(fā)生變形、翹翹角、起皮及及平面不平整整的模板，及及時組織退場場。3.3.4材料料進場后，堆堆放整齊，上上部覆蓋嚴密密，下部墊起起架空，防止止日曬雨淋。3.3.5模板板材料進場計計劃，隨流水水段結(jié)構(gòu)部位位需求進場。3.4.技術(shù)準準備3.4.1要熟熟悉圖紙，了了解掌握模板板的施工工藝藝，按圖紙和和項目部的施施工進度計劃劃合理安排材材料、機具、人人員進場施工工。3.4.2按施施工方案和技技術(shù)規(guī)程對操操作者進行技技術(shù)安全交底底,并下達具有有可操作性、可可實施的技術(shù)術(shù)交底書。3.4.3認真真做好材料進進場驗收檢驗驗工作，復(fù)查查材料材質(zhì)證證明及材料進進場存儲工作作。3.4.4做好好模板施工的的技術(shù)資料和和施工過程中中的檢驗記錄錄，并及時收收集和整理上上述資料，以以保證技術(shù)資資料的及時、準準確、完整。四.模板的設(shè)計計及配置4.1荷載及荷荷載組合一、荷載計算模板及其支支架的荷載，分分為荷載標準準值和荷載設(shè)設(shè)計值，后者者應(yīng)以荷載標標準值乘以相相應(yīng)的荷載分分項系數(shù)。（1）荷載標準準值1）模板及支架架自重標準值值——應(yīng)根據(jù)設(shè)計計圖紙確定。對對肋形樓板及及無梁樓板模模板的自重標標準值，見下下表：模板及支架自重重標準值（KN/m3）模板構(gòu)件的名稱稱木模板組合鋼模板鋼框膠合板模板板平板的模板及小小楞0.300.500.40樓板模板（其中中包括梁的模模板）0.500.750.60樓板模板及其支支架（樓層高高度為4m以下）0.751.100.952）新澆混凝土土自重標準值值——對普通混凝凝土，可采用用24KN//m3；對其他混混凝土，可根根據(jù)實際重力力密度確定。3）鋼筋自重標標準值——按設(shè)計圖紙紙計算確定。一一般可按每立立方米混凝土土含量計算：：框架梁1.5KNN/m3;樓板1.11KN/m334）施工人員及及設(shè)備荷載標標準值：eq\o\ac(○,1)計算模板及及直接支承模模板的小楞時時，對均布荷荷載取2.5KNN/m2，另應(yīng)以集集中荷載2.5KN再行驗算，比比較兩者所得得的彎矩值，按按其中較大者者采用；eq\o\ac(○,2)計算直接支支承小楞結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件時，均均布活荷載取取1.5KNN/m2；eq\o\ac(○,3)計算支架立立柱及其他支支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件件時，均布活活荷載取1.0KNN/m2。說明：——對大型澆筑筑設(shè)備如上料料平臺、混凝凝土輸送泵等等，按實際情情況計算?！炷炼逊e積料高度超過過100mm以上者，按按實際高度計計算。——模板單塊寬寬度小于150mm時，集中荷荷載可分布在在相鄰的兩塊塊板上。5）振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載標準值——對水平面模模板可采用2.0KNN/m2；對垂直面面模板可采用用4.0KNN/m2（作用范圍圍在新澆筑混混凝土側(cè)壓力力的有效壓頭頭高度應(yīng)以內(nèi)內(nèi)）。6）新澆筑混凝凝土對模板側(cè)側(cè)面的壓力標標準值——采用內(nèi)部振振搗器時，可可按以下兩式式計算，并取取其較小值：：F=0.222γCt0β1β2V1/2(88-6)F=γCH((8-7)式中中F——新澆筑混凝凝土對模板的的最大側(cè)壓力力（KN/m2）;γC——混凝土土重量密度（KN/m3）；t00——新澆筑混凝凝土的初凝時時間（h），可按實實測確定。當當缺乏試驗資資料時，可采采用t0=200/（T+15）計算（T為混凝土的的溫度℃）；V——混凝土的澆澆筑速度（m/h）；H——混凝土側(cè)壓壓力計算位置置處至新澆筑筑混凝土頂面面的總高度（m）；β1——外加劑劑影響修正系系數(shù)，不摻外外加劑時取1.0；摻具有緩緩凝作用的外外加劑時取1.2；β2——混凝土土坍落度影響響修正系數(shù)，當當坍落度小于于30mm時，取0.85；50~900mm時，取1.0；110~1150mm時，取1.15?；炷羵?cè)壓力的的計算分布圖圖形，見圖8-241。圖8-241側(cè)壓力計算算分布圖（其中：h為有效壓頭頭高度h==F/γC(m)）7)傾倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標準值值——傾倒混凝土土?xí)r對垂直面面模板產(chǎn)生的的水平荷載標標準值，可按按表8-66采用。傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的水平荷荷載標準值（KN/m2）8-66向模板內(nèi)供料方方法水平荷載溜槽、串筒或?qū)?dǎo)管2容積小于0.22m3的運輸器具具2容積為0.2~~0.8m33的運輸器具具4容積為大于0..8m3的運輸器具具6注：作用范圍在在有效壓頭高高度以內(nèi)。除上述7項荷載載外，當水平平模板支撐結(jié)結(jié)構(gòu)的上部繼繼續(xù)澆筑混凝凝土?xí)r，還應(yīng)應(yīng)考慮由上部部傳遞下來的的荷載。（2）荷載設(shè)計計值計算模板及其支支架的荷載設(shè)設(shè)計值，應(yīng)為為荷載標準值值乘以相應(yīng)的的荷載分項系系數(shù)，見表8-67。模板及支架荷載載分項系數(shù)表8-67項次荷載類別γi1模板及支架自重重1.22新澆筑混凝土自自重3鋼筋自重4施工人員及施工工設(shè)備荷載1.45振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載6新澆混凝土對模模板側(cè)面的壓壓力1.27傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載1.4（3）荷載折減減（調(diào)整）系系數(shù)模板工程屬臨時時性工程。由由于我國目前前還沒有臨時時性工程設(shè)計計規(guī)范，所以以只能按正式式結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范執(zhí)行。由由于新的設(shè)計計規(guī)范以概率率理論為基礎(chǔ)礎(chǔ)的極限狀態(tài)態(tài)設(shè)計法代替替了容許應(yīng)力力設(shè)計法，又又考慮到原規(guī)規(guī)范對容許應(yīng)應(yīng)力值作了提提高，因此原原《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)工程施工工及驗收規(guī)范范》（GB502204-922）進行了套套改。1）對鋼模板及及其支架的設(shè)設(shè)計，其荷載載設(shè)計值可乘乘以0.85系數(shù)予以折折減，但其截截面塑性發(fā)展展系數(shù)取1.0。2）采用冷彎薄薄壁型鋼材，由由于原規(guī)范對對鋼材容許應(yīng)應(yīng)力值不予提提高，因此荷荷載設(shè)計值也也不予折減，系系數(shù)為1.0。3）對木模板及及其支架的設(shè)設(shè)計，當木材材含水率小于于25%時，其荷載載設(shè)計值可乘乘以0.9系數(shù)予以折折減。4）在風荷載作作用下，驗算算模板及其支支架的穩(wěn)定性性時，其基本本風壓值可乘乘以0.8系數(shù)予以折折減。二、荷載組合（1）荷載類別別及編號見下表。名稱類別編號模板結(jié)構(gòu)自重恒載eq\o\ac(○,一)新澆筑混凝土自自重恒載eq\o\ac(○,二)鋼筋自重恒載eq\o\ac(○,三)施工人員及施工工設(shè)備荷載活載eq\o\ac(○,四)振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載活載eq\o\ac(○,五)新澆筑混凝土對對模板側(cè)面的的壓力恒載eq\o\ac(○,六)傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載活載eq\o\ac(○,七)（2）荷載組合合見下表。項次項目荷載組合計算承載能力驗算剛度1平板及薄殼的模模板及支架eq\o\ac(○,一)+eq\o\ac((○,二)+eq\o\ac(○,三)+eq\o\ac(○,四)eq\o\ac(○,一)+eq\o\ac((○,二)+eq\o\ac(○,三)2梁和拱模板的底底板及支架eq\o\ac(○,一)+eq\o\ac((○,二)+eq\o\ac(○,三)+eq\o\ac(○,五)eq\o\ac(○,一)+eq\o\ac((○,二)+eq\o\ac(○,三)3梁、拱、柱（邊邊長≤300mm）、墻（厚≤100mm）的側(cè)面模模板eq\o\ac(○,五)+eq\o\ac((○,六)eq\o\ac(○,六)4大體積結(jié)構(gòu)、柱柱（邊長>300mmm）、墻（厚>100mmm）的側(cè)面模模板eq\o\ac(○,六)+eq\o\ac((○,七)eq\o\ac(○,六)8-6-2-22模板結(jié)構(gòu)的的撓度要求模板結(jié)構(gòu)除必須須保證足夠的的承載力外，還還應(yīng)保證有足足夠的剛度。因因此，應(yīng)驗算算模板及其支支架的撓度，其其最大變形值值不得超過下下列允許值：：（1）對結(jié)構(gòu)表表面外露（不不做裝修）的的模板，為模模板構(gòu)件計算算跨度的1/400。（2）對結(jié)構(gòu)表表面隱蔽（做做裝修）的模模板，為模板板構(gòu)件計算跨跨度的1/250。（3）支架的壓壓縮變形值或或彈性撓度，為為相應(yīng)的結(jié)構(gòu)構(gòu)計算跨度的的1/10000。當梁板跨度≥44m時，模板應(yīng)應(yīng)按設(shè)計要求求齊拱；如無無設(shè)計要求，起起拱高度宜為為全長跨度的的1/10000~3/11000，鋼模板取取小值（1/10000~2/11000）。（4）根據(jù)《組組合鋼模板技技術(shù)規(guī)范》（GB502214-20001）規(guī)定：1）模板結(jié)構(gòu)允允許撓度按表表8-70執(zhí)行。名稱允許撓度（mmm）鋼模板的面板1.5單塊鋼模板1.5鋼楞L/500柱箍B/500桁架L/1000支承系統(tǒng)累計4.0注：L為計算跨跨度，B為柱寬。2）當驗算模板板及支架在自自重和風荷載載作用下的抗抗傾覆穩(wěn)定性性時，其抗傾傾覆系數(shù)不小小于1.15。（5）根據(jù)《鋼鋼框膠合板模模板技術(shù)規(guī)程程》（JGJ966-95）規(guī)定：1）模板面板各各跨的撓度計計算值不宜大大于面板相應(yīng)應(yīng)跨度的1/300，且不宜大大于1mm。2）鋼楞各跨的的撓度設(shè)計值值，不宜大于于鋼楞相應(yīng)跨跨度的1/10000，且不宜大大于1mm。4.2構(gòu)件的驗驗算圓柱鋼大模板的的設(shè)計驗算大模板的構(gòu)造基基本分為單向向板和雙向板板兩種，由鋼鋼面板、小扁扁鋼橫肋和小小扁鋼縱肋等等組成。1）荷載計算本工程所用的圓圓柱模D=8000mm荷載組合參參見“柱（邊長>300mmm）”選擇荷載組組合計算承載載力為：eq\o\ac(○,六)新澆筑混凝凝土對模板側(cè)側(cè)面的壓力（恒恒載）+eq\o\ac(○,七)傾倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載（活載）。2）強度和剛度度計算eq\o\ac(○,1)板面計算大模板板面的計計算應(yīng)根據(jù)肋肋的布置不同同，計算簡圖圖也不同，當當只有橫肋而而無小縱肋時時，面板為單單向板；當即即有橫肋又有有小縱肋時，則則按雙向板計計算，計算時時，取板的任任意區(qū)格為計計算單元，雙雙向板與荷載載分布情況有有關(guān)，如一個個區(qū)格與它相相鄰的區(qū)格上上也有荷載，則則認為面板在在此處無轉(zhuǎn)角角，該邊就視視為固定邊，若若相鄰區(qū)格上上無荷載（或或很少），在在肋的抗扭剛剛度不太大時時，則認為面面板在此處有有轉(zhuǎn)角，視為為簡支邊，計計算雙向板面面板時，取板板面中的一個個區(qū)格作為計計算單元，根根據(jù)荷載情況況以三邊固定定，一邊簡支支的區(qū)格為最最不利，因此此以這種區(qū)格格滿載為計算算依據(jù)計算簡簡圖如下：計算時取10mmm寬板帶計算算：q=F?1；因圓柱形形模板的荷載載也隨模板作作用于曲面，因因此可近似等等效為直線上上的直線荷載載，且圓弧形形肋板相對于于直肋更有力力。計算簡圖：計算承載力：eq\o\ac(○,六六)新澆筑混凝凝土對模板側(cè)側(cè)面的壓力+eq\o\ac(○,七)傾倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載。eq\o\ac(○,六)新澆筑混凝凝土對模板側(cè)側(cè)面的壓力標標準值——采用內(nèi)部振振搗器時，可可按以下兩式式計算，并取取其較小值。F=0.22γγCt0β1β2V1/2;F=γCH;式中F——新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力（KN/m2）;γC——混凝土土重量密度（KN/m3）；t00——新澆筑混凝凝土的初凝時時間（h），可按實實測確定。當當缺乏試驗資資料時，可采采用t0=200/（T+15）計算（T為混凝土的的溫度℃）；V——混凝土的澆澆筑速度（m/h）；H——混凝土側(cè)壓壓力計算位置置處至新澆筑筑混凝土頂面面的總高度（m）；β1——外加劑劑影響修正系系數(shù)，不摻外外加劑時取1.0；摻具有緩緩凝作用的外外加劑時取1.2；β2——混凝土土坍落度影響響修正系數(shù)，當當坍落度小于于30mm時，取0.85；50~900mm時，取1.0；110~1150mm時，取1.15。F=0.22××24×6.67×1.0×1.15×21/2=577.27KNN/m2（其中，T取115℃，t0=200//(15+115)=60067,V==2m/h）F=24×5..5=1322KN/m22取較小值F=557.27KN/m22。eq\o\ac(○,七)傾倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載標準值——傾倒混凝土土?xí)r對垂直面面板產(chǎn)生的水水平荷載標準準值，可按《建建筑施工手冊冊》（第四版版）表8-66取用。F=66KN/mm2（容積為大大于0.8m3的運輸器具具）∴F=1.2××57.277+1.4××6=77..124KNN/m2計算時取10mmm寬板帶計算算：q=F×1.0=777.1244×1=77..124KKN/m2=0.0777N/mmm2線荷載：q==0.0777×10=0..77根據(jù)lx/lyy=300mmm/6288mm=0..48,查《建筑施施工手冊》（第第四版）“2常用結(jié)構(gòu)計計算”中“荷載與結(jié)構(gòu)構(gòu)靜力計算表表”（表2-20）得，系數(shù)=-0.00836M0x=系數(shù)××qlx2=-0.00836×0.77×3002=57933.48N?mmM0y=系數(shù)××qly2=-0.00569×0.77×3002=39433.17N?mm截面抵抗矩：WWx=Wy=b?h2/6=100×42/6=266.7(板厚4mm)σx=M0x//Wx=57933.48/226.7=2217N/mmm2<f=2225N/mmm2σy=M0y//Wy=39433.17/226.7=1147.688N/mm22<f=2225N/mmm2撓度驗算：根據(jù)lx/lyy=300mmm/6288mm=0..48,查《建筑施施工手冊》（第第四版）“2常用結(jié)構(gòu)計計算”中“荷載與結(jié)構(gòu)構(gòu)靜力計算表表”（表2-20）得，系數(shù)=0.000258ωmax=0..002588ql4/K;K==12×1106,式中——鋼的泊桑比比，=0.330，∴ωmax=00.01344mmeq\o\ac(○,2)小縱肋計算算圓柱形模板中橫橫肋的最大間間距為300mm，因小縱肋肋最長者為300mm，滿焊在橫橫肋上，故按按兩端固定梁梁計算：計算荷載為：qq=0.0777×628=448.3566N/mm強度驗算：板肋共同工作時時確定面板的的有效寬度b1;小縱肋間距距較小，與面面板共同工作作，為此，先先算出在荷載載作用下面板板與小縱肋組組合截面的應(yīng)應(yīng)力值，再根根據(jù)《建筑施施工手冊》（第第四版）表8-78確定面板的的有效寬度（面面板的全寬不不一定完全能能與小縱肋共共同工作）組合截面的形心心：1=式中面積矩S==4×628×2+80×8×（40+4）=37688+281660=33..184×103mm3截面積A=4××628+88×80=31152mm22∴1==33..184×103/31.552×102=10.55mm2=84-100.5=733.5mm截面慣性矩：II=628××43/12+6628×4×（10.5--2）2+8×803/12+88×80×（73.5--40）2=1.244×106截面彈性抵抗矩矩：W上==1.244×106/10.55=118××103mm3W下===1.244×106/73.55=16.88×103mm3彎矩按兩端固定定梁計算，查查表得：M==-1/112×48.3556×3002=-3622670N?mm組合截面的最大大應(yīng)力：σ==3626670/166.8×103=21.66N/mm22根據(jù)σ=21..6N/mmm2，b/h=3300/4==75,查表《建筑筑施工手冊》8-78得：b1/h=655即：b1=655×h=65×4=2600mm2）強度驗算b1寬的面板與與小肋組成的的組合截面的的截面形心。1=面積矩S’=44×260×2+8×80×(40+4))=30.2240×103mm3A=4×2600+8×80=166.8×102mm21==30.2240×103/16.88×102=18.00mm2=84-188=66mmmI=260×443/12+2260×4×(18-2))2+8×803/12+88×80×(66-400)2=104..16×104∴W上==577.87×103mm3W下==15..87×103mm3小縱肋的內(nèi)力按按四跨連續(xù)梁梁計算，查《建建筑施工手冊冊》（第四版版）“2常用結(jié)構(gòu)計計算”中表2-13最大的彎矩矩系數(shù)為-0.1007，最大彎矩矩：M=-0.1007×ql2=-0.1107×48.3556×3002=-4655668.228最大應(yīng)力：σ===4656668.288/15.778×103=29.551<feq\o\ac(○,3)橫肋與小縱縱肋、面板共共同工作承受受外力，計算算方法同小縱縱肋。計算簡圖：縱肋是橫肋的支支承，根據(jù)大大縱肋的布置置，橫肋的計計算簡圖為四四跨連續(xù)梁。q=0.0777×300=223.1N//mm2強度驗算：板肋共同工作時時確定面板的的有效寬度b1，S=4×3000×2+80×8×（40+4）=30.556×103A=4×3000+8×80=188.4×102mm21==30.556×103/18.44×102=16.66mm2=84-166.6=677.4mmI=300×443/12+3300×4×(16.6--2)2+8×803/12+88×80×(67.4--40)2=107..92×104mm4W上==1077.92×104/16.66=65.0012×103mm3W下==1077.92×104/67.44mm=166.012××103mm3彎矩按四跨連續(xù)續(xù)梁計算查《建建筑施工手冊冊》（第四版版）“2常用結(jié)構(gòu)計計算”中表2-14得：M=系數(shù)×qll2=-0.1105×23.1×6282=-9566578.3392N?mm組合截面的最大大應(yīng)力σ==9565578.3992/16..012×103=59.774N/mmm2根據(jù)σ=59..74N/mmm2,b/h==300/44=75,查表8-78得b1/h==64,即b1=64×hh=64×4=2566mm強度驗算：b11寬的面板與與橫肋組成的的組合截面的的截面形心，S’=4×2556×2+80×8×(40+4))=30.2208×103A=4×2566+8×80=166.64×102mm2∴1==30..208×103/16.664×102=18.115mm2=84-188.15=665.85mmmI=256×443/12+2256×4×(18.155-2)2+8×803/12+880×8×(65.855-40)22=103..74×104mm4W上==1033.74×104/18.115=57..16×103mm3W下==1033.74×104/65.885mm=115.75××103mm3彎矩按四跨連續(xù)續(xù)梁計算：M=系數(shù)×qll2=--0..107×23.1×6282=9565578.4NN?mm最大應(yīng)力：σ===9565578.4//15.755×103=60.773<f撓度驗算：根據(jù)lx/lyy=300mmm/6288mm=0..48,查《建筑施施工手冊》（第第四版）“2常用結(jié)構(gòu)計計算”中“荷載與結(jié)構(gòu)構(gòu)靜力計算表表”（表2-20）得，系數(shù)=0.000258ωmax=0..002588ql4/K;K==12×1106,式中——鋼的泊桑比比，=0.330，∴ωmax=00.01344mm此部分圓柱計算算是以A區(qū)D=8000mm為基礎(chǔ)，因因為D=8000mm的半模是四四格，而D=11000mm是五格因此此在縱肋相同同的情況下，橫橫肋更小，因因此更安全。從從計算過程來來看，在選定定單元格滿載載的情況下，D=8000mm是最不利的的。D=11000mm計算暫略。螺栓驗算：定型模板在與定定型模板間用用法蘭連接，法法蘭上沖有φ18的孔。作用用于一個橫肋肋范圍內(nèi)的所所有荷載由橫橫肋兩側(cè)的四四個螺栓承擔擔。（此部分分算為一個計計算單元）通過分析D=11100mmm的最不利情情況是A區(qū)休息大廳廳兩側(cè)一次澆澆筑高度為：：8000--1200--150=66650mmm，所以承載載力取eq\o\ac(○,六)新澆筑混凝凝土對模板側(cè)側(cè)面的壓力+eq\o\ac(○,七)傾倒混凝土土?xí)r的荷載，F(xiàn)=0.22γCt0β1β2V1/2;F=γCH取較大值。eq\o\ac(○,七)傾倒混凝土土?xí)r的荷載標標準值F=6KNN/m2,而F=γCH=24×6.65==159.66KN/m2∴F總=1.22×159.66+1.4××6=1999.92KNN/m2≈0.2N//mm2四個螺栓承受合合力為：F總=0.2×2512×300=11507200N螺栓敢采用φ114，s=1533.86mmm2σ=F總/4ss=1507720/6115.44==244.99KN/mmm2>f選用采用φ166，s=2000.96mmm2σ=F總/4ss=1507720/8003.84==187.55KN/mmm2<f因此，選用φ116螺栓，且如如附圖三加設(shè)設(shè)構(gòu)造支撐。頂板模板驗算本部分頂板計算算在施工荷載載、鋼筋自重重荷比較相近近的情況下，應(yīng)應(yīng)選擇混凝土土板本身自重重較大的頂板板進行計算，本本工程B區(qū)報告廳板板厚130mm，C區(qū)三層活動動大廳頂板板板厚130mm，而A區(qū)門廳頂板板的板厚為150mm，因此頂板板計算應(yīng)選擇擇板厚150mm的模型。頂板模板面層板板為10mm厚覆膜竹膠膠板，次龍骨骨支撐為50×80木方，間距距不大于300mm，主龍骨支支撐為φ48架管，間距600mm，支撐立桿桿為φ48×3..5鋼管，縱橫橫間距均為600mm，橫桿步距1200mmm。樓板驗算時取最最大板厚150mm。木方重力力密度5KN/mm3，fm=133N/mm22，fv=1..4N/mmm2。驗算次龍骨（550×80木方）：荷載計算（取3300mm寬單元）模板自重5×（0.0100×0.3++0.05××0.08）×1.2==0.0422KN/m新澆混凝土自重重24××0.15××0.3×11.2=1..296KNN/m鋼筋自重1.1××0.3×11.2=0..4KN//m均布活載2.5×00.3×1..4=1.005KN//m合計：2.7888KN/m乘以折減系數(shù)00.9qq1=2.511KN/m抗彎強度驗算（l=1.00m）Mmax=0..1ql2=0.2551KN·mmσm=M/Wnn=3.011N/mm22＜fm=13（可）抗剪強度驗算V=0.6qll=1.5006KN剪應(yīng)力τ=3VV/2bh==0.5655N/mm22＜fv剛度驗算荷載不包括均布布活載q2=1.466KN/mmω=0.6777ql4/1100EI==0.43mmm＜[ω]=l/4400=2..5mm（可）驗算主龍骨計算模型取三跨跨連續(xù)梁。為為計算方便將將次龍骨傳遞遞來的集中荷荷載轉(zhuǎn)化為均均布荷載計算算，同時，不不考慮活載的的最不利分布布。荷載計算模板自重5×（0.10××1+0.005×0.008×5）×1.2＝0.72KKN/m新澆混凝土自重重244×0.155×1.2==4.32KKN/m鋼筋自重1.1×11.2=1..32KNN/m均布活載1.5××1.4=22.1KNN/m合計：8.46KKN/m乘以折減系數(shù)00.9q33=7.6114KN/mm抗彎強度驗算Mmax=0..1ql2=0.76614KN··mσm=M/Wnn=4.677N/mm22＜fm（可）抗剪強度驗算V=0.6qll=4.56684KN（s=8.5515）剪應(yīng)力τ=3VV/2S=00.805NN/mm2＜fv（可）剛度驗算荷載不包括均布布活載q4=6.366KN/mmω=0.6777ql4/100EEI=0.884mm＜[ω]=l/4400=2..5mm（可）腳手架支撐計算算支撐強度驗算立桿間距縱橫6600×6000mm，橫桿步距1200mmm。φ48×3..5鋼管。對于150mmm樓板，單根根立桿受力8.46×0.36==3.05KKNσ=N/An==12.0NN/mm2＜215NN/mm2（可）支撐穩(wěn)定性驗算算計算模型取兩端端鉸接受壓桿桿，計算長度度1200mmm長細比λ=L//I=12000/32..73=366.66查表得軸心心受壓穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.8998σ=N/φA==13.322N/mmm2＜215NN/mm2（可）梁模板梁驗算選擇梁高高較高，荷載載較重的B區(qū)屋頂井格格梁為計算基基礎(chǔ)。（1）底模驗算算1）抗彎強度驗驗算按簡支梁驗算，，，式中，M——彎矩設(shè)計計值（N?mm）;Q——作用在梁梁底模上的均均布荷載（N/mm），按《建建筑施工手冊冊》表8-69組合；l——小楞的間間距（mm）（本工程程按0.6m）；σ——受彎應(yīng)力力設(shè)計值（N/mm2）；W——截面抵抗抗矩，查表8-71（mm3）fm——鋼材的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值（N/mm2），Q235fm=2055N/mm22本工程井格梁3350×1200mmm的鋼筋混凝凝土梁。荷載計算模板自重5×（0.10××0.35++0.05××0.08××2）×1.2＝0.2588KN/m新澆混凝土自重重244×0.355×1.2×11.2=122.096KKN/m鋼筋自重1.1×11.2=1..32KNN/m均布活載1.5××1.4=22.1KNN/m合計：15.7774KN/mm乘以折減系數(shù)00.9q33=14.22KN/m∴=1/8×114.2×0.62=0.6339N?mmS’=10×3350×5+80×50×(40+100)×2=4117.5×103A=10×3550+50××80×2=1155×102mm2∴1==4177.5×103/115×102=36.33mm2=90-366.3=533.7mmI=350×1103/12+3350×10×(36.3--5)2+50×803/12+880×50×(53.7--40)2=634..2×104mm4W上==6344.2×104/36.33=174..7×103mm3=0.639//174.77×103=0.0004×10-3滿足要求。2）撓度驗算因底模應(yīng)力很小小，因此撓度度計算從略。3）鋼管立柱驗驗算因為梁下小楞下下還有3排鋼管支撐撐，間距很小小，因此小楞楞可不計算，這這里對受力較較大，而又相相對薄弱的立立桿進行計算算。立桿的承載能力力按立柱的穩(wěn)穩(wěn)定性控制，可可按兩端鉸接接受壓構(gòu)件來來進行驗算。立柱穩(wěn)定性驗算算公式如下：：式中，N——每每根立柱承受受的荷載；AA——鋼管截面積積（mm2），查《建建筑施工手冊冊》（第四版版）表8-6；——軸心受壓穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，根根據(jù)鋼管系數(shù)數(shù)長細比λ求得，λ=L/i((L為橫桿步距距，即水平支支承間距mm，多道設(shè)置置時取最大值值；i為鋼管的回回轉(zhuǎn)半徑，i=，式中d為外徑，d1為內(nèi)徑)根據(jù)λ查《冷彎薄薄壁型鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（GBJ-87）附錄三得值。模板自重5×（0.10××0.35++0.05××0.08××2）×1.2＝0.2588KN/m新澆混凝土自重重244×0.355×1.2×11.2=122.096KKN/m鋼筋自重1.1×11.2=1..32KNN/m均布活載1.5××1.4=22.1KNN/m合計：15.7774KN/mm乘以折減系數(shù)00.9q33=14.22KN/m井格最大跨約22700mmm，因此有五五排立桿受力力，共計立桿桿數(shù)15根N=14.2××2.7/115=2.5556KN，i=31..56λ=1200//i=12000/31..56=388，查表=0..893=2.556//（0.8933×4.89×102）=0.588×10-2<f滿足要求。五.模板的保存存與施工5.1模板放置置定型模板在工地地加工成型后后，下面用木木方墊平，防防止變形，并并應(yīng)對模板型型號、數(shù)量進進行清點，根根據(jù)尺寸進行行編號，并相相應(yīng)編好角模模號。用油漆漆在編好號的的模板上作標標記，并用鋼鋼管搭好架子子，模板雙向向立起堆放，角角度為68度左右，堆堆放于現(xiàn)場施施工段內(nèi)，便便于吊裝。5.2模板現(xiàn)場場吊運由模板堆放負責責人進行模板板發(fā)放,用塔吊運輸輸至安裝部位位。發(fā)放前安安裝班組應(yīng)檢檢查模板的幾幾何質(zhì)量,脫膜劑涂刷刷等情況,核準其標識識與安裝的部部位是否吻合合。模板吊運運到使用部位位時,安裝班組應(yīng)應(yīng)再次按上述述方面核準后后方可安裝。5.3模板的安安裝5.3.1施工工流程總體施工流程隨隨流水段進行行，施工時模模板安裝基本本按照從下而而上，先繁后后易的施工流流程。5.3.2施工工工藝放線→鋼筋綁扎扎→安裝水、電電預(yù)埋件→隱檢→模板拼裝及及檢查→模板清理，刷刷脫模劑→模板安裝→加固校正→自檢→驗收5.3.3模板板支設(shè)5.3.3.11門廳梁板柱柱的施工A門廳圓柱圓柱采用普通鋼鋼管腳手架支支撐系統(tǒng)，因因工程D=11000mm的定型鋼模模只有四個半半模，每個半半模只有3.0m，施工時柱柱模與滿堂腳腳手架架體相相連接，保證證柱模有足夠夠的支撐強度度，此部分獨獨立柱只能分分段澆筑，每每次澆筑約5.5m（盡量少設(shè)設(shè)施工縫），兩兩根圓柱流水水澆筑。柱模模與滿堂腳手手架架體相連連接，保證柱柱模有足夠的的支撐強度。支設(shè)時先清理場場地（包括圓圓柱根部的剔剔鑿，要求剔剔出主體根部部水泥浮漿，露露出樓板混凝凝土粗骨料,以便與上部部圓柱結(jié)合密密實），搭設(shè)設(shè)堅實可靠的的施工操作架架，操作架與與樓板滿堂架架可靠固接，綁綁扎柱體鋼筋筋，安裝鋼筋筋保護層塑料料卡或墊塊，設(shè)設(shè)置梯形內(nèi)撐撐筋，吊裝鋼鋼模板，臨時時固定（鋼模模板板塊較大大，重量較重重，施工時為為避免發(fā)生危危險，必須進進行臨時固定定），臨時固固定時可采用用短鋼筋分段段不同角度與與圓柱施工外外架臨時焊接接固定，待鋼鋼筋隱檢驗收收合格后，模模板最后吊線線，調(diào)垂直，模模板接縫處須須先用海棉條條堵塞防止漏漏漿。B門廳方柱門廳方柱8000×800mm，柱體模板板采用15mm竹膠板與50×80mm的木方拼接接成定型大模模板，柱模采采用普通鋼管管支撐系統(tǒng)，采采用對拉螺栓栓短鋼管加固固。對拉螺栓栓排距400mm，每排雙向向各兩根，對對拉螺栓的加加固鋼管與支支撐架體相連連接，保證柱柱模的加固強強度。廳內(nèi)滿滿堂腳手架體體在框架柱位位置加設(shè)剪刀刀撐固定。柱模施工前必須須有專人根據(jù)據(jù)圖紙要求繪繪制好翻樣圖圖，標明各種種柱模板高度度，截面尺寸寸。及時通知知木工組并作作好詳細技術(shù)術(shù)交底。所有有側(cè)模拼縫前前必須經(jīng)過刨刨光，保證接接縫嚴密。在底部混凝土施施工完畢并能能上人后立即即請項目測量量部投好主控控制線，再由由班組彈好細細部尺寸線。柱柱模下腳為防防止柱模與底底表面接縫不不吻合，在其其下邊做30mm高砂漿帶，以以保證下口不不漏漿。模板板拼裝就位，作作好校正檢查查工作，并經(jīng)經(jīng)質(zhì)量部門確確認后方可澆澆筑。C門廳樓板梁部部分梁模板的制作梁模施工前必須須有專人根據(jù)據(jù)圖紙要求繪繪制好翻樣圖圖，標明各種種梁側(cè)板高度度，梁標高，截截面尺寸。及及時通知木工工組并作好詳詳細技術(shù)交底底。所有側(cè)模及底模模拼縫前必須須經(jīng)過刨光，保保證接縫嚴密密。模板所配數(shù)量以以滿足流水施施工要求為準準。梁模板安裝梁模板采用100mm覆膜竹膠板板，梁的支撐撐體系如前梁梁模板設(shè)計，梁梁底模及側(cè)模模要與梁柱節(jié)節(jié)點模板牢固固固定，梁模模起拱1/10000-3/11000。頂板模板的制作作模板平面尺寸必必須根據(jù)結(jié)構(gòu)構(gòu)施工圖及模模板翻樣圖在在底層加工好好后方可進入入施工部位，嚴嚴禁現(xiàn)場切割割，避免形成成木屑掉入梁梁內(nèi)無法清理理。模板在制制作時，對切切割后的模板板必須全部刨刨直，以保證證板拼縫嚴密密。頂板模板的安裝裝頂板模板采用112mm厚的覆膜竹竹膠板，主龍龍骨間距250mm，50×800mm的木方，立立放，次龍骨骨為Φ48鋼管，間距900mm，木方表面面進行處理，以以保證與板模模接合面平整整，兩板拼縫縫采用硬拼縫縫。對層高較較高的，采用用加剪刀撐方方法達到支撐撐的穩(wěn)定性，按按混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)工程施工及及驗收規(guī)范的的要求，現(xiàn)澆澆鋼筋混凝土土板當跨度大大于或等于4m時，模板應(yīng)應(yīng)起拱1/10000-3/11000。對模板的的加固做到無無一松動現(xiàn)象象。在澆筑混混凝土位置帶帶好十字網(wǎng)線線并在豎向鋼鋼支撐上做好好標志，以便便于檢查模板板變化情況。澆澆筑混凝土?xí)r時必須有專人人對模板進行行看護，觀察察模板是否有有變化，及時時檢查支撐的的穩(wěn)定。梁柱節(jié)點模板采用四塊覆膜竹竹膠板，背肋肋采用50×80木方，每個個節(jié)點16根，與面層層接觸面必須須過刨，根據(jù)據(jù)梁尺寸在模模板上留出梁梁豁，豁口周周邊加50×80木方，木方方必須雙面過過刨，梁豁以以下的長度不不應(yīng)小于200mm長。5.3.3.22B區(qū)報告廳梁梁板模板支撐撐系統(tǒng)B區(qū)報告廳軸線線尺寸為27.4mm×17.4m，大廳頂部部為大跨井格格梁結(jié)構(gòu)，井井格尺寸2670×2200mmm，結(jié)構(gòu)斷面面尺寸為350×1200mmm，廳內(nèi)無單單柱。因此此此報告廳采用用滿堂腳手架架支撐系統(tǒng)，局局部井格梁下下采用鋼管加加固。此部分樓板梁的的制作、安裝裝要求同上面面門廳樓板梁梁要求。局部部加固體系應(yīng)應(yīng)依據(jù)經(jīng)過計計算的加固體體系附圖六執(zhí)執(zhí)行。5.3.3.33C區(qū)三層活動動大廳模板支支撐系統(tǒng)C區(qū)三層活動大大廳軸線尺寸寸為24.0×22.2m，高度8.25m，活動大廳廳的模板支撐撐系統(tǒng)采用滿滿堂腳手架支支撐系統(tǒng)，腳腳手架縱橫向向立桿間距600mm，豎向步距1200mmm，底部設(shè)掃掃地桿，頂部部通過調(diào)節(jié)絲絲杠支撐雙鋼鋼管支撐竹膠膠板木方模板板系統(tǒng)，以獲獲得足夠的承承載力，滿堂堂架間隔6m設(shè)置剪刀撐撐。C區(qū)三層活動大大廳雖然屬于于大跨大空間間樓面結(jié)構(gòu)，但但此位置不無無如B區(qū)報告廳一一樣的屋面井井格梁，屋面面采用H型鋼梁與鋼鋼筋混凝土樓樓板組合體系系，鋼梁自重重并不是由底底部的模板支支撐系統(tǒng)支撐撐，而是由大大廳兩側(cè)的結(jié)結(jié)構(gòu)柱直接支支撐，且施工工順序上樓板板的支撐體系系是在鋼梁已已經(jīng)安裝就位位后再行搭設(shè)設(shè)，因此沒有有做鋼梁底部部的支撐加固固，但鋼梁的的安裝應(yīng)在活活動大廳兩側(cè)側(cè)的混凝土柱柱強度達到100%后進行。樓板模板的制作作、安裝同上上述樓板模板板施工要求。5.3.3.44主體兩端自自四層起設(shè)置置的兩層高的的休息大廳模模板支撐系統(tǒng)統(tǒng)A.休息大廳圓圓柱模圓柱模板的制作作休息大廳內(nèi)三根根圓柱高為8.0m，圓柱模D=8000mm，采用定型型鋼模，面板板4mm厚；柱模設(shè)設(shè)置法蘭，法法蘭壁厚10mm，翼緣80mm；柱模設(shè)置置橫肋和豎肋肋，橫肋和豎豎肋壁厚8mm，翼緣80mm，橫肋間距300mm，豎肋間距距約690.88mm（約36°）；法蘭上上沖成Φ18×25，孔中心距距面板4mm。面板要求求平整光潔，無無銹蝕，劃痕痕，麻點等缺缺陷，平面度度不大于1/10000mm，直線度、長長度公差為0至-1mm，對角誤差差不大于3mm。焊縫長度30mm，間距100mm，邊筋和橫橫筋要求滿焊焊，不允許有有夾渣、燒穿穿、積瘤等焊焊接缺陷。圓圓柱模板表面面噴漆，噴漆漆前要除盡焊焊渣，藥皮，噴噴漆后按圖紙紙編號。圓柱模板的安裝裝圓柱采用普通鋼鋼管腳手架支支撐系統(tǒng)，因因工程D=8000mm的定型鋼模3.3m只有六個半半模，1.5m有六個半模模，因此此部部分獨立柱可可以一次性澆澆筑到頂，三三根圓柱流水水澆筑（先澆澆兩個，再澆澆一個，用l=3.33+3.3++1.5m，因與圓柱柱相連框架梁梁的最大截面面400×700）。圓柱模模與圓柱模之之間豎向采用用螺栓法蘭連連接，兩個半半模間也采用用螺栓法蘭連連接，連接處處采用密封膠膠條密縫。柱柱模與滿堂腳腳手架架體相相連接，保證證柱模有足夠夠的支撐強度度。B.休息大廳樓樓板模休息大廳平面呈呈直角三角形形，尺寸為⊿10.6778×16.3000m，休息大廳廳樓板底部支支撐高約8.0m，采用滿堂堂架支撐系統(tǒng)統(tǒng)，分別在靠靠近主樓一側(cè)側(cè)的eq\o\ac(○,4)軸、eq\o\ac(○,12)軸設(shè)置與主主樓拉接牢固固的加固措施施，滿堂架縱縱橫向立桿間間距約900mm，步距約1.5m，底部設(shè)掃掃地桿，中間間設(shè)兩道剪刀刀撐，并與加加固措施相連連，頂部采用用絲托底杠托托雙鋼管支撐撐由12mm竹膠板和50×80mm組成的模板板體系。5.3.3.55一層eq\o\ac(○,14)/eq\o\ac(○,M)軸處圓柱圓柱模采用定型型鋼模板直徑徑D=8000mm，如附圖二。本工程eq\o\ac(○,14)/eq\o\ac(○,M)軸處圓圓柱直徑D=8000mm，高度16.2000m，因D=8000mm的柱模3.3m長的有6個半模，1.5m的有6個半模，對對于16.2000m的高度不能能一次搭設(shè)至至頂，因此只只能澆筑兩次次，第一次模模板采用3.3+33.3+1..5=8.11m，混凝土澆澆筑至8.0m，第二次最最好在第一次次混凝土凝固固前迅速合模模，調(diào)整垂直直，固定牢固固后，接著澆澆筑至框架梁梁底150mm處標高，為為保證兩次混混凝土澆筑不不產(chǎn)生施工縫縫，可以適當當采取措施，在在澆筑的混凝凝土中摻入緩緩凝劑，還應(yīng)應(yīng)在驗收鋼筋筋時使圓柱全全高范圍內(nèi)的的鋼筋全部驗驗收完畢，以以保證在第一一次澆筑混凝凝土完成時，可可以盡快合模模。5.3.4模板板拆除模板拆除前必須須填寫好拆模模申請單，經(jīng)經(jīng)工程部同意意后方可拆除除。A.梁板模板拆拆除梁板混凝土必須須達到下表強強度后，經(jīng)工工程部同意方方可拆除。結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度設(shè)計強度度標準值百分分率%梁≤8m75>8m100板≤2m50>2、≤8m75>8m100B.柱模拆除拆除前必須填寫寫好拆模申請請單，經(jīng)工程程部同意后方方可拆除。墻墻體模板必須須在混凝土強強度達到1.2Mppa即達到拆模模強度，方可可拆除。以保保證其表面及及棱角，不因因拆除模板而而受損壞。柱模拆除時，先先將柱模松動動并脫落柱面面，使模板遠遠離柱子，再再提升，以免免破壞柱面。E拆除后的模板板必須放到指指定地點并及及時清理干凈凈，以便周轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)使用，清理理時不得任意意敲打模板，避避免由于清理理引起表面凹凹凸不平，清清理必須以鏟鏟、刷為主，且且每次清理必必須