腳手架及支撐搭設專項施工方案

天邑春江花苑腳手架施工方案本工程地下一層，地上八層，架子采用Φ48*δ3.5鋼管搭設，外架采用雙排單立桿落地架，澆筑砼搭設滿堂腳手架，內裝修搭設活動架。外安全防護采用安全網。一、施工準備1.熟悉施工圖，了解建筑物的構造形式，如幾何尺寸、門窗口、陽臺位置及建筑物周圍的地基等情況。2.編制腳手架工程的施工組織設計，并經上級技術主管部門批準。3.根據施工組織設計要求，組織腳手架材料的進場，并按有關規(guī)定進行檢查驗收。驗收合格后方使用。并按品種、規(guī)格分類堆放，堆放場地應平穩(wěn)，并有一定的排水措施。4.平整場地，并對架子基礎進行處理，處理后的地基應符合腳手架搭設要求。5.在架子周圍設置暢通的排水溝。6.腳手架基礎驗收合格后，方可放線定位。7.搭設前應組織專業(yè)技術人員進行交底，并作好交底記錄。二、施工要點1．外墻腳手架搭設采用封閉型落地式雙排鋼管腳手架。其立桿的柱距為1.05，排距為1.5m，內立桿距墻300mm，大橫桿步距為1.8m，并設一道水平掃地桿，掃地桿距地面150mm，在操作面設1.2m高的護身欄桿，滿鋪腳手板并設250mm高的擋腳板，外掛安全網。在腳手架的兩端設置剪刀撐，中間每隔6根立桿再設置一道，且剪刀撐應聯(lián)系3-4根立桿，與地面間的夾角為45度,門洞口處在腳手架上架設八字撐?？紤]到肥槽土方回填滯后于結構施工，因此應先搭設挑架，待肥槽回填后在改為落地架。2．馬道搭設2.1本工程設之字形馬道，馬道的坡度為1:3(高：長)，寬度為1.2m。2.2在馬道的拐彎處設1.5m寬的休息平臺。2.3馬道兩側及平臺外圍，應設置欄桿及擋腳板，欄桿高度為1.2m，擋腳板高度為250mm。2.4腳手板順鋪時，接頭宜采用搭接，下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處應用三角木條填順；并用8#鉛絲綁扎。2.5每隔300m設置一根防滑木條，木條厚度宜采用20-30mm。2.6斜道及端部應設剪刀撐。馬道搭設詳見下圖。三．腳手架搭設工藝3.1腳手架的搭設順序：做好搭設前的準備工作(材料準備、場地清理、安全技術交底等)→根據樓層情況放出架體位置線→鋪設墊板→放置縱向掃地桿→根據立桿間距逐根樹立立桿，并與縱向掃地桿扣牢→安裝橫向掃地桿，并與立桿或縱向掃地桿扣牢安裝第一步大橫桿(與各立桿扣牢)→安裝第一步小橫桿(與各立桿或大橫桿扣牢)→第二步大橫桿→第二步小橫桿,加設臨時斜支撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊→安裝第三、四步大橫桿→安裝立桿→加設剪刀撐→鋪竹腳手板→護身欄桿和擋腳板→立掛安全網3.2搭設前必須進行安全技術交底，在操作過程中嚴格按照上述搭設順序進行，且必須對所有桿配件進行嚴格檢查，嚴禁使用規(guī)格和質量不合格的桿配件。3.3因為外架采用的封閉式雙排鋼管腳手架，因此應從一個角部開始，并向兩邊延伸交圈搭設，搭設過程中隨立隨校正后予以固定。3.4立桿下統(tǒng)一墊4000mm×300mm×30mm的通長墊板，立桿底端之上50mm處一律設縱、橫向掃地桿，并與立桿連接固定；立桿的接頭宜采用對接接頭，其對接接頭應交錯布置，兩個相鄰接頭不應設在同步同跨內，在高度方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不應大于步距的1/3；且里排立桿距墻的距離為450mm。3.5縱向水平桿必須設于橫向水平桿之下、立桿的內側，為增加架體的穩(wěn)定性，橫向水平桿必須交圈。其接頭宜采用對接，對接接頭應交錯布置，相鄰不應設在同跨內；相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在橫向水平桿的跨中，立桿和大橫桿交點處必須設置小橫桿，并兩端采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點的距離不應大于150mm，靠墻一側的外伸長度不應大于500mm，連接大橫桿的對接扣件，開口應朝向架子內側，螺栓要向上，以防雨水進入。3.6在操作層上須設1.2m高的護身欄桿，且操作層上必須滿鋪腳手板，腳手板應鋪平、綁牢、鋪穩(wěn)。腳手板應對接，接頭下方必須設雙排小橫桿，小橫桿距離為200mm，腳手板直接搭到墻面操作面，不得有空隙和探頭板、飛跳板，采用14#鉛絲綁扎，且操作層設250mm高的擋腳板。3.7工人在進行搭設作業(yè)時，作業(yè)面上需鋪設臨時腳手板并固定，工人必須戴好安全帽和佩掛安全帶，不得單人進行較重桿件和易失衡、脫手，碰板撞等不安全作業(yè)。四．腳手架的使用和拆除4.1在作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的基本構件，整體性桿件，連接緊固件，確因操作需要臨時拆除時，必須經主管責任師及安全總監(jiān)同意，采取相應彌補措施，并在作業(yè)后及時恢復。4.2人員上下必須走安全防護的進入通道（斜道），嚴禁攀援腳手架上下。4.3腳手架的拆除順序與搭設順序相反，從腳手架頂端拆除，其順序為：安全網→護身欄桿→擋腳板→腳手板→大橫桿→縱向支撐→立桿4.4在拆除過程中凡已松開連接的桿件應及時拆除，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。4.5拆除的桿配件應以安全的方式運出和卸下，必須綁扎牢固或裝入容器內才可吊下，嚴禁向下拋擲，拆除過程中應作好配合、協(xié)調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險作業(yè)。五．腳手架使用材料表序號名稱規(guī)格數量備注1Φ48×3.5鋼管L=6米9500根2Φ48×3.5鋼管L=5米1000根3Φ48×3.5鋼管L=4米2500根4Φ48×3.5鋼管L=3米1000根5Φ48×3.5鋼管L=2米9500根6Φ48×3.5鋼管L=1米2000根7扣件直角扣30000只8扣件旋轉扣5000只9扣件對接扣8000只10木跳板900平方米11密目網1.8米*6米10000平方米六．質量保證措施6.1．腳手架用鋼管：6.1.1表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。6.1.2外徑偏差不大于-0.5mm，壁厚偏差不大于-0.3mm。6.1.3端面應平整，偏差不超過1.7mm。6.1.4鋼管長度規(guī)格必須按要求統(tǒng)一，不得長短參差不齊。6.2．扣件：6.2.1所用鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷，并應將影響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。6.2.2扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。6.2.3扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。6.2.4當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。6.2.5扣件表面應進行防銹處理。6.3安全網：必須是經國家指定監(jiān)督檢驗部門監(jiān)定許可生產的廠家產品，同時具備監(jiān)督部門批量驗證和工廠檢驗合格證。安全網的力學性能符合《安全網力學性能試驗方法》（GB5726—88）的規(guī)定，進入現(xiàn)場后應對其進行模擬性《砂包沖擊試驗》。立網采用L-1.8×6密目網，水平網采用P-3×6的可密網；密目式安全網滿足以下條件：1.在100cm2面積上，不少于2000目（即2000個洞眼）。做耐貫穿試驗（即用5kg重的鋼管從距網中心3m高處垂直自由落下，碰到與地面成30°角的網眼上不穿透。6.4．腳手架使用前，應由相關部門部門按分段、部位、搭設和防護等項目進行檢查、驗收并填寫驗收單，合格后方可進行使用。腳手架搭設應符合規(guī)范要求。6.5．大風雨后，施工負責人要及時組織相關人員對架子進行檢查。6.6．腳手架各桿件相交伸出的端頭，均要大于100mm，以防桿件滑脫。七、腳手架的安全與維護1.安全網里腳手架砌外墻或用于多層、高層建筑的外腳手架，均需張設安全網，以保證施工安全。支好后的安全網應能承受160kg的沖擊力，凡霉爛、有漏孔等不得使用。架設安全網時，其伸出寬度應大于2m，外口應高于內口，搭接牢固，每隔一定距離應用拉繩將斜桿與地面錨拉牢，安全網應隨樓層施工進度上升。2.防雷電措施腳手架搭設應遠離高壓線，在使用期間，嚴禁與帶電體接觸。此外，在搭設外腳手架施工過程中，如在雷雨季節(jié)，應設置避雷措施。八、懸挑腳手架搭設計算書:（2-8層）鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）。2-8層懸挑的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為21米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.40米，立桿的橫距1.20米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距2.80米。施工均布荷載為3.0kN/meq\o(\s\up6(2),\s\do2())，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度3米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算：大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.200/3=0.060kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.060=0.118kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.118+0.10×1.680)×1.400eq\o(\s\up6(2),\s\do2())=0.348kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為：M2=-(0.10×0.118+0.117×1.680)×1.400eq\o(\s\up6(2),\s\do2())=-0.408kN.m選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.408×106/5080.0=80.394N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())大橫桿的計算強度小于205.0N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2()),滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.060=0.098kN/m活荷載標準值q2=1.200kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.098+0.990×1.200)×1400.0eq\o(\s\up6(4),\s\do2())/(100×2.06×10eq\o(\s\up6(5),\s\do2())×121900.0)=1.919mm大橫桿的最大撓度小于1400.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.400=0.054kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.200×1.400/3=0.084kN活荷載標準值Q=3.000×1.200×1.400/3=1.680kN荷載的計算值P=1.2×0.054+1.2×0.084+1.4×1.680=2.517kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算：最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.200eq\o(\s\up6(2),\s\do2())/8+2.517×1.200/3=1.015kN.m=1.015×10eq\o(\s\up6(6),\s\do2())/5080.0=199.846N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())小橫桿的計算強度小于205.0N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2()),滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×1200.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.04mm集中荷載標準值P=0.054+0.084+1.680=1.818kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1817.760×1200.0×(3×1200.0eq\o(\s\up6(2),\s\do2())-4×1200.0eq\o(\s\up6(2),\s\do2())/9)/(72×2.06×10eq\o(\s\up6(5),\s\do2())×121900.0)=4.440mm最大撓度和V=V1+V2=4.481mm小橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1、荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.200=0.046kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.200×1.400/2=0.126kN活荷載標準值Q=3.000×1.200×1.400/2=2.520kN荷載的計算值R=1.2×0.046+1.2×0.126+1.4×2.520=3.734kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1=0.125×10.800=1.348kN(2)腳手板的自重標準值(kN/meq\o(\s\up6(2),\s\do2()))；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.150×4×1.400×(1.200+0.500)/2=0.714kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150×1.400×4/2=0.420kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/meq\o(\s\up6(2),\s\do2()))；0.005NG4=0.005×1.400×10.800=0.076kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.557kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.400×1.200/2=5.040kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/meq\o(\s\up6(2),\s\do2()))，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0=0.450Uz——風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.250Us——風荷載體型系數：Us=1.200經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/meq\o(\s\up6(2),\s\do2())?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklaheq\o(\s\up6(2),\s\do2())/10其中Wk——風荷載基本風壓標準值(kN/meq\o(\s\up6(2),\s\do2()))；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩(wěn)定性計算:1、不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.13kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.18；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.22m；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.55；A——立桿凈截面面積，A=4.89cmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cmeq\o(\s\up6(3),\s\do2())；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=118.09[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2、考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=9.07kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.18；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.22m；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1.55A——立桿凈截面面積，A=4.89cmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cmeq\o(\s\up6(3),\s\do2())；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.255kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=155.95[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載基本風壓標準值，wk=0.472kN/meq\o(\s\up6(2),\s\do2())；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×2.80=10.080meq\o(\s\up6(2),\s\do2())；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=5.000經計算得到Nlw=6.668kN，連墻件軸向力計算值Nl=11.668kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l/i=50.00/1.58的結果查表得到=0.92；A=4.89cmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())；[f]=205.00N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())。經過計算得到Nf=91.702kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下其中N為連墻件的軸向拉力，N=11.668kN；lw為連墻件的周長，取3.1416×48.0=150.80mm；t為焊縫厚度，t=3.50mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())；經過焊縫抗拉強度=11667.92/(150.80×3.50)=22.11N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!連墻件對接焊縫連接示意圖七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式：支座彎矩計算公式：C點最大撓度計算公式：其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=2500mm，l=1500mm，ml=500mm，m2=1700mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1660.00cmeq\o(\s\up6(4),\s\do2())，截面模量(抵抗矩)W=185.00cmeq\o(\s\up6(3),\s\do2())。受腳手架作用集中強度計算荷載N=1.2×2.56+1.4×5.04=10.13kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mk=2.50/1.50=1.67kl=0.50/1.50=0.33k2=1.70/1.50=1.13代入公式，經過計算得到支座反力RA=35.916kN支座反力RB=-15.234kN最大彎矩MA=23.176kN.m抗彎計算強度f=23.176×10eq\o(\s\up6(6),\s\do2())/(1.05×185000.0)=119.308N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2()),滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載N=2.56+5.04=7.60kN水平鋼梁自重計算荷載q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大撓度Vmax=7.812mm按照《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄A結構變形規(guī)定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即5000.0mm水平支撐梁的最大撓度小于5000.0/400,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算：水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：b=1.18由于b大于0.6，按照《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.813經過計算得到強度=23.18×10eq\o(\s\up6(6),\s\do2())/(0.813×185000.00)=154.10N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算:1、水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=15.234kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規(guī)范》10.9.8[f]=50N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[15234×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2、水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=15.23kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())；h——樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于15234.23/(3.1416×20×1.5)=161.6mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=15.23kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mmeq\o(\s\up6(2),\s\do2())；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!九、懸挑鋼平臺施工：為解決施工材料的垂直運輸，緩解施工電梯壓力和方便塔吊吊運模板、架料，本工程在主體結構施工期間在建筑物外圍搭設懸挑鋼平臺，懸挑平臺尺寸3.4m×4m。具體設計方案如下：一、懸挑平臺構造：設計極限荷載為2t，為安全考慮，鋼平臺實際使用荷載控制在1.5t。懸挑平臺以2根20a工字鋼為主梁，以4根Φ20鋼絞線懸挑于上層剪力墻上，鋼絲繩與主梁工字鋼通過不小于Φ20（圓鋼）做成的吊環(huán)連接，連接部位應使用卡環(huán)。3根次梁采用18號工字鋼，次梁一端擱置在主體結構梁上與預埋件焊接，一端擱置在主梁上與主梁焊接。次梁上焊Φ4.8鋼管，間距為250mm，上鋪9mm厚竹夾板，欄桿為鋼管與工字鋼焊接，間距為1000mm，立桿上附兩道水平桿，欄桿刷紅白相間油漆，欄桿外圍采用九夾板圍護。所有焊縫應飽滿、牢固，符合規(guī)范要求，鋼絲繩用花籃螺栓（V03.0″型），連接處另加保險鋼絲繩兩道，每根鋼絲繩用４只YT–22鋼絲夾具卡牢。與剪力墻固定端應栓牢。夾板與水平鋼管用８號鐵絲捆扎牢。懸挑鋼平臺平面構造懸挑鋼平臺剖面構造懸挑式鋼平臺節(jié)點圖二、懸挑平臺主要桿件計算：1、次梁計算（恒荷載）采用3根18號工字鋼，自重236N/m×3=708N/m鋼管與甲板以600N/m2計，600N/m2×3.4m=2040N/m;施工活荷載(可變載)以2000kg計，q4=2000×9.8/4=4900N/m荷載設計值708N/m×1.2+2040N/m×1.2+4900N/m×1.4=849N/m+2448N/m+6860