橋梁靜荷載實(shí)驗(yàn)

《新余南互通橋試驗(yàn)》第1章概述

1.1、總體情況新余南互通主橋位于大慶至廣州高速公路江西武寧至吉安段MRK221+643處，該橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)力混凝土箱梁的連續(xù)梁橋。主線橋主梁橫斷面為箱型，橋跨布置為（20+25+20）m預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，斜交角為25°，全橋共1聯(lián)。b）右幅布置簡(jiǎn)圖（單位：m）b）右幅橫斷面圖（單位：m）圖1-1新余南互通主橋布置與橫斷面圖1.2、主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1、公路等級(jí)：高速公路2、設(shè)計(jì)行車速度：100km/h3、設(shè)計(jì)荷載：公路－I級(jí)4、地震動(dòng)峰值加速度：0.05g5、橋面寬度：共設(shè)有兩幅，每幅橋面寬12.63米，其橫向布置為0.48m(護(hù)欄＋11.67m(行車道)＋0.48m(護(hù)欄)6、橋面橫坡：2%（單向坡）1.3、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)情況1.3.1、上部構(gòu)造分上下兩幅，全橋長(zhǎng)71.6m。該橋左幅橋面等寬13.0m，其中機(jī)動(dòng)車道寬11.5m（三車道），右幅橋面寬18.589～20.397m（四車道），其中機(jī)動(dòng)車道寬17.089～18.897m，上、下行共7車道，設(shè)計(jì)荷載為公路－I級(jí)，全橋布置及主梁截面如圖1-1所示。本次荷載試驗(yàn)選擇右幅作為試驗(yàn)跨。1.3.2、下部構(gòu)造下部構(gòu)造橋臺(tái)采用柱式墩，樁接蓋梁式橋臺(tái)和肋式橋臺(tái)，鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。橋墩蓋梁為普通鋼筋混凝土蓋梁，單排2柱式墩結(jié)構(gòu)，蓋梁梁高1.5m（詳見圖1-2）。圖1-2蓋梁示意圖（單位：cm）

2、6、7、14、15、18#墩臺(tái)樁基礎(chǔ)按嵌巖樁進(jìn)行設(shè)計(jì)，其余墩臺(tái)樁基礎(chǔ)按摩擦樁進(jìn)行設(shè)計(jì)，嵌巖樁嵌入弱風(fēng)化砂質(zhì)千枚巖深度不小于6米。各橋墩均采用圓柱式墩（D＝180cm），樁基礎(chǔ)采用圓柱式（D＝200cm）。1.3.3、混凝土材料標(biāo)號(hào)①預(yù)制箱梁：C50混凝土②橋面鋪裝：8cm厚C40混凝土調(diào)平層與10cm厚改性瀝青混凝土③蓋梁：C30混凝土④墩柱：C30混凝土⑤樁基礎(chǔ)：C25混凝土

橋梁結(jié)構(gòu)荷載試驗(yàn)的目的是通過荷載試驗(yàn)，了解橋梁結(jié)構(gòu)在試驗(yàn)荷載作用下的實(shí)際工作狀態(tài)，從而判斷橋梁結(jié)構(gòu)的安全承載能力及評(píng)價(jià)橋梁的運(yùn)營(yíng)質(zhì)量。對(duì)于一些理論上難以計(jì)算的部位，通過荷載試驗(yàn)可以達(dá)到直接了解其受力狀態(tài)的目的；通過荷載試驗(yàn)可以檢驗(yàn)橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與施工質(zhì)量。由于該橋?yàn)楦咚俟返牡湫蜆蛄?，為進(jìn)一步驗(yàn)證設(shè)計(jì)的合理性，檢驗(yàn)橋梁施工的質(zhì)量，測(cè)定橋梁的靜載性能，綜合評(píng)價(jià)和確定橋梁的承載能力，為大橋的竣工驗(yàn)收提供試驗(yàn)依據(jù)，有必要對(duì)該橋進(jìn)行竣工設(shè)計(jì)荷載加載試驗(yàn)。第2章試驗(yàn)的目的和依據(jù)2.1橋梁結(jié)構(gòu)靜載試驗(yàn)?zāi)康?/p>

2.2、試驗(yàn)依據(jù)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)本次靜載試驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)的主要依據(jù)為《公路舊橋承載能力鑒定方法》，該方法的適用范圍規(guī)定是：“．．．．．．實(shí)際上本鑒定方法的使用范圍包括了除大跨徑、特殊結(jié)構(gòu)橋梁外的所有橋梁。如有需要使用本方法鑒定正常的新建橋梁承載能力時(shí)應(yīng)按規(guī)范要求來進(jìn)行評(píng)定?！睋?jù)此，本次靜載試驗(yàn)主要依據(jù)的規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)如下：（1）中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院：大慶至廣州高速公路江西武寧至吉安段新建工程（C11標(biāo)段）；（2）中華人民共和國(guó)交通部標(biāo)準(zhǔn):《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTJ001-97)（3）中華人民共和國(guó)交通部標(biāo)準(zhǔn):《公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》(JTJ071-98)（4）交通部頒：大跨度混凝土橋梁的試驗(yàn)方法（試行），1982年（5）交通部頒：《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2004)，人民交通出版社，2004年（6）交通部頒：《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2004)，人民交通出版社，2004年（7）交通部頒：《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTJ024-85)，人民交通出版社，1989年（8）交通部頒：《公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD61-2005)，人民交通出版社，2005年（9）交通部頒：《公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTJ004-89)，人民交通出版社，1989年[7]2.3、試驗(yàn)跨的確定

全橋結(jié)構(gòu)靜載試驗(yàn)是本次對(duì)東依III號(hào)橋全面檢測(cè)中的一個(gè)環(huán)節(jié)，在試驗(yàn)之前對(duì)東依III號(hào)橋進(jìn)行了一次橋梁外觀觀測(cè)。發(fā)現(xiàn)外觀在所有橋跨最不好。根據(jù)觀測(cè)的主梁混凝土外觀質(zhì)量以及施工支架的搭設(shè)情況，本次荷載試驗(yàn)選擇了右幅武寧往吉安方向5-30m一聯(lián)的第1孔作為代表跨進(jìn)行荷載試驗(yàn)。將應(yīng)變計(jì)粘貼在第一主梁的側(cè)面和其余主梁的梁底，撓度計(jì)通過懸掛重錘的方式在地面測(cè)量，具體布置見詳圖。第3章靜靜力荷載試驗(yàn)驗(yàn)2.1、靜力力分析3.1.1、、計(jì)算模型由于新余南互互通主橋上部部結(jié)構(gòu)已經(jīng)連連接成整體，，設(shè)有橫隔板板，并且主梁梁為斜交角為為25°的斜斜梁橋,故其其箱梁不能簡(jiǎn)簡(jiǎn)單地采用單單梁的計(jì)算模模型來模擬其其實(shí)際受力情情況，這里新新余南互通主主橋結(jié)構(gòu)理論論分析采用空空間實(shí)體單元元進(jìn)行模擬分分析，有限元元計(jì)算模型如如圖3-1所所示。圖3-1箱箱梁梁有限元元模型（圖中中僅示出2跨跨）3.1.2、、活載計(jì)算及及控制截面根據(jù)設(shè)計(jì)荷載載，全橋使用用階段的平面面內(nèi)力分析計(jì)計(jì)算及承載能能力校核采用用北京邁達(dá)斯斯技術(shù)有限公公司開發(fā)的““MidasCivil6.7.1”和同濟(jì)濟(jì)大學(xué)開發(fā)的的“橋梁博士士3.0”互互為計(jì)算分析析和校核，主主要是計(jì)算主主梁在使用荷荷載、試驗(yàn)荷荷載作用下的的最不利內(nèi)力力以及試驗(yàn)荷荷載效率系數(shù)數(shù)。3.2、測(cè)試試斷面1、測(cè)試孔有有5個(gè)控制截截面(見圖3-2)，，分別為：①跨中截面：：內(nèi)力控制截截面為跨中最最大正彎矩，，正應(yīng)力以此此控制設(shè)計(jì)；；②支點(diǎn)截面：：附加內(nèi)力控控制截面為支支點(diǎn)最大剪力力，同時(shí)量測(cè)測(cè)支座沉降位位移；③1/4L截截面：梁體撓撓度量測(cè)，校校和截面。本次荷載試驗(yàn)驗(yàn)主要以跨中中作為應(yīng)力、、撓度控制截截面。圖3-2梁梁體測(cè)試斷面面示意3.3、測(cè)試試主要內(nèi)容本次靜載試驗(yàn)驗(yàn)測(cè)試跨的主主要測(cè)試內(nèi)容容如下：①跨中截面下下緣縱向應(yīng)力力、撓度（部部分邊梁還測(cè)測(cè)試跨中應(yīng)力力沿截面高度度的分布）；；②支座、墩臺(tái)臺(tái)沉降；③支點(diǎn)最大剪剪力以及蓋梁梁跨中最大正正應(yīng)力；④墩頂主梁縱縱向正應(yīng)力。。3.4、加載載方案、試驗(yàn)驗(yàn)工況及荷載載效率3.4.1、、試驗(yàn)荷載設(shè)設(shè)計(jì)試驗(yàn)是按試驗(yàn)驗(yàn)荷載效應(yīng)與與設(shè)計(jì)荷載效效應(yīng)等效的原原則，并考慮慮到車輛來源源、組織和調(diào)調(diào)配的實(shí)際情情況來確定試試驗(yàn)荷載（采采用移動(dòng)加載載）。最后確定試驗(yàn)驗(yàn)荷載采用約約350KN標(biāo)準(zhǔn)車4輛輛，總噸位為為1440.0KN，靜靜載效率系數(shù)數(shù)保持在0.8～1.00之間。加加載車為“解解放”牌自卸卸車，車輛基基本情況如圖圖3-3所示示，表3-1列出了加載載車輛相關(guān)技技術(shù)參數(shù)。圖3-3““金剛”自卸卸貨車技術(shù)指指標(biāo)表3-1靜靜載試驗(yàn)用車車技術(shù)參數(shù)表表車牌號(hào)前軸重（KN）后軸重（KN）總重（KN）后軸距（m）前、后軸距（m）后輪距（m）１贛C57638701401401.353.671.9２贛C23807701401401.353.671.9３贛C26254701401401.353.671.95４贛C23675

701401401.353.671.95編號(hào)3.4.2、、加載工況新余南互通主主橋的荷載試試驗(yàn)主要是以以靜載試驗(yàn)為為主，動(dòng)載試試驗(yàn)為輔。本橋的設(shè)計(jì)荷荷載為公路－I級(jí)，，根據(jù)交通部部頒試行辦法法，結(jié)合新余余南互通主橋橋的設(shè)計(jì)特點(diǎn)點(diǎn)，以及荷載載橫向分布系系數(shù)情況，擬擬選取右幅靠靠武寧方向第第一跨作為靜靜載試驗(yàn)的觀觀測(cè)對(duì)象。3.4.2.1測(cè)試工工況①40m跨跨中截面最大大正彎矩、最最大撓度工況況；②40m跨跨支座最大負(fù)負(fù)彎矩工況；；③40m跨跨內(nèi)支座邊緣緣剪力最大工工況；3.4.2.2測(cè)試試截面及測(cè)點(diǎn)點(diǎn)布置1、主梁測(cè)試試截面布置圖3-4新新余南互通主主橋控制截面面示意圖2、主梁測(cè)試試截面應(yīng)力測(cè)測(cè)點(diǎn)布置在主梁的控制制截面梁底對(duì)對(duì)稱粘貼兩個(gè)個(gè)測(cè)試元件，，在控制截面面的外梁一個(gè)個(gè)側(cè)面，沿梁梁高均勻布置置3個(gè)測(cè)試元元件（包括梁梁底的一個(gè)）），如圖3-5所示依據(jù)前述測(cè)試試工況及內(nèi)容容，安排測(cè)試試截面圖中I-I、II-II分別別為跨內(nèi)彎矩矩最大截面、、L/4控制制截面，其中中L/4截面面用于測(cè)試跨跨中加載時(shí)的的撓度。a)最大彎彎矩測(cè)試元件件布置b)最大剪力力測(cè)試元件布布置圖3-5控控制截面應(yīng)力力測(cè)點(diǎn)布置示示意圖3主梁線形形撓度測(cè)點(diǎn)布布置由于該橋橋下下為旱地，故故采用線型位位移計(jì)進(jìn)行位位移測(cè)試，各各工況下的關(guān)關(guān)鍵點(diǎn)的觀測(cè)測(cè)3.5試驗(yàn)驗(yàn)加載和檢測(cè)測(cè)程序(1)主梁跨跨內(nèi)截面最大大正彎矩分級(jí)級(jí)加載撓度和和應(yīng)力測(cè)試；(2)主梁支支點(diǎn)截面最大大負(fù)彎矩分級(jí)級(jí)加載應(yīng)力測(cè)測(cè)試；(3)主梁支支點(diǎn)截面最大大剪力分級(jí)加加載應(yīng)力測(cè)試試；檢測(cè)程序：加加載車稱重、、畫停車線、、控制截面定定位、測(cè)試元元件布置、調(diào)調(diào)試測(cè)試系統(tǒng)統(tǒng)、指揮加載載車加載和卸卸載、根據(jù)測(cè)測(cè)試工況和分分級(jí)加載記錄錄數(shù)據(jù)。表3-2汽汽車荷載作用用下控制截面面內(nèi)（撓度））及加載效率率加載位置內(nèi)力及效率荷載等級(jí)試驗(yàn)荷載值標(biāo)準(zhǔn)荷載值試驗(yàn)荷載效率①/②M（kN-m）①M(fèi)（kN-m）②公路－I級(jí)25m跨中彎矩及撓度最不利位置4540.94986.940.9125m跨支點(diǎn)截面彎矩最不利位置-4618.83-4891.590.9425m跨支點(diǎn)截面剪力最不利位置1514.601648.750.92表3-2加加載車輛分分級(jí)及相應(yīng)加加載卸載噸位位表（KN））加載控制截面加載分級(jí)備注一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)跨中截面Mmax360(１輛車)1080/720（３輛車）1440/1080（４輛車）L/4截面Mmax3601080/7201440/1080注：分子為加加載值，分母母為卸載值。。表3-4試試驗(yàn)車輛技技術(shù)參數(shù)參數(shù)前中軸距（m）中后軸距（m）輪距（m）前軸重（KN）中軸重（KN）后軸重（KN）總重（KN）后八輪3.61.351.872144144360觀測(cè)有條件的的情況下應(yīng)進(jìn)進(jìn)行兩種測(cè)量量結(jié)果的相互互校對(duì)。3.4.3試試驗(yàn)荷載及加加載試驗(yàn)效率率經(jīng)計(jì)算分析，，新余南互通通主橋以橫向向兩列車控制制邊梁的彎矩矩值?？紤]到到武吉高速具具體情況，本本次試驗(yàn)加載載汽車選用后后八輪載重車車來模擬公路路－I級(jí)加載載情況。各個(gè)個(gè)控制截面試試驗(yàn)加載控制制值及試驗(yàn)效效率見表3-2所示。各各加載截面的的荷載分級(jí)見見表3-3所所示。試驗(yàn)車車后八輪載重重車型的技術(shù)術(shù)參數(shù)如表3-4，車輛輛橫向最邊緣緣輪子距路緣緣石側(cè)距離為為0.5m，，在圖中不予予標(biāo)出。各工工況下加載車車輛布置平面面圖如圖3-6,圖3-7和圖3-7所示。圖3-625m跨跨中中截面最大正正彎矩（撓度度）荷載布置置圖圖3-725m跨支點(diǎn)點(diǎn)截面最大負(fù)負(fù)彎矩荷載布布置圖圖3-825m跨內(nèi)支支點(diǎn)截面最大大剪力荷載布布置圖3.5.1、、加載的實(shí)施施方法與控制制根據(jù)分析計(jì)算算，利用荷載載等效使主梁梁達(dá)到規(guī)定的的荷載效率系系數(shù)，加載工工況車輛布置置根據(jù)詳細(xì)計(jì)計(jì)算確定。在在試驗(yàn)前進(jìn)行行一次預(yù)載，，預(yù)載的目的的在于：①預(yù)載可以使使結(jié)構(gòu)進(jìn)入正正常的工作狀狀態(tài)，其變形形與荷載的關(guān)系系趨于穩(wěn)定；；②通過預(yù)載可可以檢查全部部試驗(yàn)儀表的的工作是否正正常；③通過預(yù)載可可以檢查全部部試驗(yàn)儀表的的工作是否可可靠；④預(yù)載可以起起演示作用，，通過預(yù)載發(fā)發(fā)現(xiàn)問題，可可以在正式式加載前得到到解決，確保保試驗(yàn)正常、、有效進(jìn)行。。所有工況均按按兩次分級(jí)加加載、兩次卸卸載。加載過過程中密切注注意結(jié)構(gòu)各控控制點(diǎn)的應(yīng)變變和位移，如如遇異常情況況應(yīng)立即終止止加載。3.5.2、、測(cè)試內(nèi)容及及方法（1）應(yīng)變測(cè)測(cè)試：箱梁底底跨中縱向應(yīng)應(yīng)力采用電測(cè)測(cè)法測(cè)試，在在每片梁底粘粘貼2個(gè)電阻阻應(yīng)變片。同同時(shí)在邊梁側(cè)側(cè)面跨中位置置沿梁的高度度粘貼5個(gè)電電阻應(yīng)變片，，以測(cè)試跨中中應(yīng)力沿截面面高度的分布布，采用電阻阻應(yīng)變采集儀儀測(cè)定砼結(jié)構(gòu)構(gòu)的靜應(yīng)變（（應(yīng)力）值。。（2）撓度測(cè)測(cè)試：梁底跨跨中撓度、兩兩端支座支承承線、墩臺(tái)位位移、墩頂及及蓋梁跨中撓撓度上布置沉沉降測(cè)點(diǎn)，利利用百分表測(cè)測(cè)量位移，測(cè)測(cè)試精度為0.01mm（3）裂縫監(jiān)監(jiān)測(cè)：加載時(shí)時(shí)，梁底派專專人觀測(cè)裂縫縫開展情況，，如有裂縫開開展，用裂縫縫放大鏡量測(cè)測(cè)裂縫寬度。。3.5.3、、試驗(yàn)程序準(zhǔn)備工作：工工程負(fù)責(zé)人率率主要檢測(cè)人人員踏勘現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)→前期試試驗(yàn)人員進(jìn)場(chǎng)場(chǎng)準(zhǔn)備（測(cè)點(diǎn)點(diǎn)表面處理、、貼應(yīng)變計(jì)））→施工方配配合調(diào)派加載載車輛。靜載試驗(yàn)時(shí)：：測(cè)試人員一一批在橋面布布載放線，另另一批則將各各種儀器調(diào)平平和讀數(shù)，測(cè)試梁的恒載載（靜止）撓撓度觀測(cè)→測(cè)測(cè)試跨中截面面布載試驗(yàn)→→墩臺(tái)支座沉沉降測(cè)試。同同時(shí)對(duì)支座工工作狀況，裂裂縫開展進(jìn)行行檢測(cè)。做跨跨中截面布載載試驗(yàn)時(shí)，荷荷載分兩級(jí)加加卸載。3.5.4、、試驗(yàn)規(guī)則（1）靜力加加載持續(xù)時(shí)間間再次加、卸載載的持續(xù)時(shí)間間取決于結(jié)構(gòu)構(gòu)最大變位測(cè)測(cè)點(diǎn)達(dá)到穩(wěn)定定標(biāo)準(zhǔn)所需要要的時(shí)間，實(shí)實(shí)際觀測(cè)時(shí)，，一般是取5分鐘。（2）終止加加載的控制條條件①控制測(cè)點(diǎn)應(yīng)應(yīng)力值已達(dá)到到或超過彈性性理論按規(guī)范范安全條件反反算的控制應(yīng)應(yīng)力值時(shí)；②控制測(cè)點(diǎn)變變位（或撓度度）超過規(guī)范范允許值時(shí)；；③由于加載使使結(jié)構(gòu)裂縫長(zhǎng)長(zhǎng)度、寬度急急劇增加，新新裂縫大大量出現(xiàn)，寬寬度超出允許許值的裂縫大大量增多，對(duì)對(duì)結(jié)構(gòu)使用壽壽命造成較大大的影響時(shí)；；④發(fā)生其它破壞壞，如預(yù)應(yīng)力筋筋崩斷、混凝土土壓碎、支座損損壞、橋墩橋臺(tái)臺(tái)偏位超過規(guī)范范允許值等影響響橋梁承載能力力或正常使用時(shí)時(shí)。為了確保安全，，在第一級(jí)加載載后，精密水準(zhǔn)準(zhǔn)儀就對(duì)最大變變位點(diǎn)、應(yīng)變儀儀對(duì)應(yīng)變最大點(diǎn)點(diǎn)進(jìn)行持續(xù)監(jiān)視視。工況1：25m箱梁跨中斷面最大正彎矩工況加載表3-51-1梁應(yīng)變、撓度測(cè)點(diǎn)測(cè)試結(jié)果比較表梁號(hào)主梁(應(yīng)變)主梁腹板(應(yīng)變)B1B2B3B4B5B6B7A1A2應(yīng)變加載實(shí)測(cè)值A(chǔ)1524211037應(yīng)變卸載殘余值B00030-400應(yīng)變?cè)囼?yàn)值1524181437應(yīng)變?cè)囼?yàn)值平均C1524181437應(yīng)變理論值D5747.641.736.43636373.0629η=C/D0.260.040.10.490.030.110.980.24殘余校驗(yàn)系數(shù)B/C0000.1670-100梁號(hào)撓度(mm)B1B4B7撓度加載實(shí)測(cè)值A(chǔ)3.092.21.07撓度卸載殘余值B0.110.040.28撓度試驗(yàn)值2.982.160.79撓度試驗(yàn)值平均C2.982.160.79撓度理論值D3.552.962.16η=C/D0.840.730.37殘余校驗(yàn)系數(shù)B/C0.0370.0190.353.6、試驗(yàn)結(jié)結(jié)果及分析注：表中撓度值值為跨中凈撓度度值，A1,A2為箱梁邊腹腹板高度方向上上的測(cè)點(diǎn),B1-B7為梁底底面等間距的測(cè)測(cè)點(diǎn)。工況2：25m箱梁支點(diǎn)截面最大負(fù)彎矩工況加載表3-61-1梁應(yīng)變、撓度測(cè)點(diǎn)測(cè)試結(jié)果比較表梁號(hào)主梁(應(yīng)變)主梁腹板(應(yīng)變)B1B2B3B4B5B6B7A1A2應(yīng)變加載實(shí)測(cè)值A(chǔ)1524211037應(yīng)變卸載殘余值B00030-400應(yīng)變?cè)囼?yàn)值1524181437應(yīng)變?cè)囼?yàn)值平均C1524181437應(yīng)變理論值D63.14842.236.435.335.138.61.631.9η=C/D0.240.040.090.490.030.1100.22殘余校驗(yàn)系數(shù)B/C0000.1670-100梁號(hào)撓度(mm)B1B4B7撓度加載實(shí)測(cè)值A(chǔ)2.452.021.1撓度卸載殘余值B0.040.020.15撓度試驗(yàn)值2.4120.95撓度試驗(yàn)值平均C2.4120.95撓度理論值D3.342.872.22η=C/D0.720.70.43殘余校驗(yàn)系數(shù)B/C0.0170.010.158工況3：25m箱梁支點(diǎn)截面最大剪力工況加載表3-71-1梁應(yīng)變、撓度測(cè)點(diǎn)測(cè)試結(jié)果比較表梁號(hào)主梁(應(yīng)變)主梁腹板(應(yīng)變)B1B2B3B4B5B6B7A1A2應(yīng)變加載實(shí)測(cè)值A(chǔ)1313190026應(yīng)變卸載殘余值B010000-1-2應(yīng)變?cè)囼?yàn)值1303190038應(yīng)變?cè)囼?yàn)值平均C1303