某銀行大樓建筑結(jié)構(gòu)規(guī)劃設(shè)計報告

某銀行大樓建筑結(jié)構(gòu)規(guī)劃設(shè)計報告目錄摘要 I1設(shè)計總說明 11.1工程概況 11.2設(shè)計資料 11.2.1設(shè)計依據(jù)的國家規(guī)范 11.2.2自然條件 11.2.3工程做法 22結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書 32.1結(jié)構(gòu)布置及基本構(gòu)件的確定 32.1.1梁截面尺寸的確定 32.1.2柱截面尺寸估算 32.1.3基礎(chǔ)的選用 32.1.4結(jié)構(gòu)平面布置圖及結(jié)構(gòu)計算簡圖： 32.2重力荷載計算 32.2.1屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 32.2.2屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 42.2.3梁，柱，墻門，窗重力荷載計算 42.2.4重力荷載代表值 52.3橫向側(cè)移剛度計算 72.4橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 82.4.1橫向自振周期計算 82.4.2水平地震作用及樓層地震剪力計算 92.4.3水平地震作用下的位移驗(yàn)算 112.4.4水平地震作用下框架內(nèi)力計算 112.5豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 132.5.1橫向框架內(nèi)力計算 132.5.2橫向框架內(nèi)力組合 182.6截面設(shè)計 252.6.1框架梁 252.6.2框架柱 282.7基礎(chǔ)設(shè)計 322.7.1基本資料 322.7.2確定基礎(chǔ)底面尺寸 322.7.3確定基礎(chǔ)高度 332.7.4基礎(chǔ)配筋 332.8.現(xiàn)澆樓面板設(shè)計 352.8.1跨中最大彎矩 352.8.2求支座中點(diǎn)最大彎矩 352.9樓梯設(shè)計及計算 402.9.1踏步板的計算 412.9.2平臺板計算 422.9.3樓梯斜梁（TL-1）計算 422.9.4平臺梁（TL-2）計算 432.9.5平臺梁（TL-3）計算 452.10雨篷的計算表 463工程總結(jié) 491設(shè)計總說明1.1工程概況本工程名稱為**市建設(shè)銀行辦公樓設(shè)計，位于**市中華大街與濱湖路交叉口，其中中華大街為進(jìn)出**市的重要主干路而濱湖路則為**市的次干路。東臨靜春胡公園，南隔中華大街與**市商貿(mào)中心區(qū)相鄰，西與水岸美景小區(qū)隔濱湖路相望，北面風(fēng)景秀麗的靜春胡。建行辦公樓占地0.97公頃，其中道路占地0.18公傾，建筑面積約為4207㎡，共四層，一層主要為營業(yè)大廳、輔助辦公室及一間多功能廳，2至4層主要為辦公室。建筑高度為18.6m,首層層高為4.2m，其余標(biāo)準(zhǔn)層層高均為3.6m,主體為現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)。在進(jìn)行建筑設(shè)計的過程中，以形式簡單大方，外觀規(guī)則，均勻?qū)ΨQ為主要指導(dǎo)思想，該工程為規(guī)則的長方體，歐式風(fēng)格，辦公建筑在追求形式美觀的同時，考慮到了造價是否經(jīng)濟(jì)，建成后是否適用，特別是維護(hù)保養(yǎng)和能耗等適用成本是否經(jīng)濟(jì)等問題。結(jié)構(gòu)設(shè)計部分是整個設(shè)計的重點(diǎn)，主要的設(shè)計內(nèi)容有：統(tǒng)計荷載，框架的抗震計算，橫向荷載作用下框架的內(nèi)力計算，豎向荷載作用下框架的內(nèi)力計算，框架的內(nèi)力組合，截面設(shè)計，樓面板的截面設(shè)計等。1.2設(shè)計資料1.2.1設(shè)計依據(jù)的國家規(guī)范1）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB5000920062）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB5001020023）《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB5001120024）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB5000720021.2.2自然條件1）建筑結(jié)構(gòu)安全等級：一級2）設(shè)計使用年限：50年3）地震設(shè)防烈度：7度4）設(shè)計基本地震加速度：0.10 g5）建筑場地類別：Ⅱ類，地上部分為一類環(huán)境，地下部分為二b類環(huán)境6）建筑抗震設(shè)防類別：乙類7）建筑結(jié)構(gòu)阻尼比：ξ=0.038）框架結(jié)構(gòu)的抗震等級：三級9）基本雪壓：s0=0.50KN/㎡10）地基承載力設(shè)計值：fak=120Kpa11）凍土層厚度：700mm1.2.3工程做法1）設(shè)計標(biāo)高：室內(nèi)設(shè)計標(biāo)高±0.000，室內(nèi)外高差900mm2）后砌填充墻采用粘土空心磚砌筑，內(nèi)墻200mm，外墻300mm；樓蓋及屋面采用現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm.3）門窗表(大門為玻璃門，內(nèi)門木門；窗為鋁合金窗)表1-1門窗表2結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書2.1結(jié)構(gòu)布置及基本構(gòu)件的確定2.1.1梁截面尺寸的確定樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),樓板厚度取120㎜,框架梁截面高度按梁跨度的1/15—1/10估算,梁,柱,板的混凝土強(qiáng)度等級為C30(fc=14.3N/㎜2,ft=1.43N/㎜2)。表2-1梁截面尺寸（㎜）及各層混凝土強(qiáng)度等級層次混凝土強(qiáng)度等級橫梁（b×h）縱梁（b×h）次梁（b×h）34跨（57跨）45跨1~4C30250×550250×400300×700250×5502.1.2柱截面尺寸估算框架結(jié)構(gòu)抗震等級是三級。其軸壓比限值[u]=0.9,各層的重力荷載代表值近似取12KN/m2。由（圖2-1）可知邊柱及中柱的截面負(fù)載面積分別為：6.9×3.0m2和6.9×4.5m2，由式N=βfcA,A≥N/（[u]fc）,得柱截面面積為：邊柱：A≥1.2×6.9×3.0×12×103×5/(0.9×14.3)=100699㎜2中柱：A≥1.2×6.9×4.5×12×103×5/(0.9×14.3)=261818㎜2取柱截面為正方形，則邊柱和中柱的截面高度分別為353㎜和405㎜。根據(jù)上述計算結(jié)果綜合考慮其他因素，本設(shè)計柱截面均取為500㎜×500㎜2.1.3基礎(chǔ)的選用基礎(chǔ)選用柱下獨(dú)立基礎(chǔ),采用C30混凝土,基礎(chǔ)埋深1.5m。結(jié)構(gòu)平面布置圖詳見結(jié)構(gòu)施工圖，框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如（圖2-1）。取柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板底，2-4層柱高度即為層高，取3.6m，底層柱高從基礎(chǔ)頂面取至一層板底，即h1=4.2+0.9+0.6=5.7m為底層層高，室內(nèi)外高差0.900m，從基礎(chǔ)頂面到室外地坪為0.6m。2.1.4結(jié)構(gòu)平面布置圖及結(jié)構(gòu)計算簡圖：(圖2-1)2.2重力荷載計算2.2.1屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面（不上人）：30厚細(xì)石混凝土保護(hù)層22×0.03=0.66KN/㎡SBS防水層0.4KN/㎡20厚水泥砂漿找平層20×0.02=0.4KN/㎡100厚膨脹聚苯板0.2KN/㎡120厚鋼筋混凝土板25×0.12=3.00KN/㎡V形輕鋼龍骨吊頂0.25KN/㎡合計5.46KN/㎡1~4層樓面：瓷磚地面（包括水泥粗沙打底）0.55KN/㎡110厚鋼筋混凝土板25×0.12=3.00KN/㎡V形輕鋼龍骨吊頂0.25KN/㎡合計3.80KN/㎡2.2.2屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值不上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.5KN/㎡樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0KN/㎡屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值Sk=μr·s0=1.0×0.2=0.2KN/㎡式中：μr為屋面積雪分布系數(shù)，取μr=1.02.2.3梁，柱，墻門，窗重力荷載計算梁，柱可根據(jù)截面尺寸，材料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載：對墻，門，窗等可計算出單位面積上的重力荷載。計算結(jié)果見（表2-2）。外墻墻體為300㎜厚粘土空心磚，外墻面貼瓷磚（0.5KN/㎡），則外墻單位墻面重力荷載為：0.5+15×0.30+17×0.02=5.34KN/㎡內(nèi)墻為200㎜厚粘土空心磚，兩側(cè)均為20㎜厚抹灰，則內(nèi)墻單位面積重力荷載為：15×0.20+17×0.02×2=3.68KN/㎡木門單位面積重力荷載為0.2KN/㎡；鋁合金窗單位面積重力荷載取0.4KN/㎡。表2-2梁柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值層數(shù)構(gòu)件b/mh/mγKN/㎡βgKN/㎡liKN/㎡nGi/KN∑Gi/KN1~4邊橫梁0.250.55251.053.6095.110184.059922.711中橫梁0.250.40251.052.6252.5532.813次梁0.250.55251.053.6095.16110.435縱梁0.30.7251.055.5137.316595.4041柱0.500.50251.16.8755.720783.750783.7502~4柱0.500.50251.16.8753.620495.000495.000注:（1）式中β為考慮梁,柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù):g表示單位長度重力荷載；n為構(gòu)件數(shù)量。（2）梁長度取凈長，柱長度取層高。圖2-1框架結(jié)構(gòu)平面圖及計算簡圖2.2.4重力荷載代表值1），樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：7.8×6×（6.0×2+3.0）×3.8=29.4×15×3.8=1651.860KN2），屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：29.4×15×5.46=2373.462KN3），樓面均布活載：29.4×15×2.0=869.400KN4），屋面均布活載：29.4×15×0.2=86.940KN5），門窗重：底層：窗面積129.150㎡（外），門面積29.106㎡（內(nèi)），洞口3.780㎡（內(nèi)）二層：窗面積86.184㎡（外），門面積33.516㎡（內(nèi)），洞口3.780㎡（內(nèi)）三層：窗面積114.576㎡（外），門面積33.516㎡（內(nèi)），洞口3.780㎡（內(nèi)）頂層：窗面積98.301㎡（外），門面積33.516㎡（內(nèi)），洞口3.780㎡（內(nèi)）底層門窗重：129.150×0.4+29.106×0.2=57.506KN2層門窗重：86.184×0.4+33.516×0.2=41.177KN3層門窗重：114.516×0.4+33.516×0.2=52.534KN頂層門窗重：98.301×0.4+33.516×0.2=46.024KN6），墻體自重：底層：外墻自重：（29.4×5.1×2-129.15）×4.44=738.927KN內(nèi)墻自重：｛（6×10+7.8×5+3.3）×4.2-29.106-3.78｝×4.28=1698.193KN738.927+1698.193=2437.120KN2層：外墻自重：（29.4×4.2×2-86.184）×4.44=698.181KN內(nèi)墻自重：｛（6×13+7.8×5+3.3）×4.2-33.516-3.78｝×4.28=2002.886KN698.181+2002.886=2701.067KN3層：外墻自重：（29.4×4.2×2-114.576）×4.44=572.121KN內(nèi)墻自重：｛（6×13+7.8×5+3.3）×4.2-33.516-3.78｝×4.28=2002.886KN572.121+2002.886=2575.007KN頂層：外墻自重：（29.4×4.2×2-98.301）×4.44=644.381KN內(nèi)墻自重：｛（6×13+7.8×5+3.3）×4.2-33.516-3.78｝×4.28=2002.886KN644.381+2002.886=2647.267KN7）梁柱自重（見表2-2）8）荷載分層總匯：頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載，50%屋面雪荷載，梁自重，半層柱自重，半層墻及門窗自重。其他層重力荷載代表值包括：樓面恒載，50%樓面均布活載，梁自重，樓面上下各半層的柱及墻體門窗的自重。將前述分項荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下：G1=1651.860+0.5×869.4+922.711+（783.75+495+57.506+41.177+3133.825+3099.047）/2=6814.424KN，G2=3099.271+495+（41.177+52.534+2701.067+2575.007）/2=6279.164KN，G3=3099.271+495+（52.534+46.024+2575.007+2647.267）/2=6254.687KN，G4=2373.462+86.94×0.5+922.711+（495+2647.267+46.024）/2=4933.789KN計算簡圖見(圖2-1)。2.3橫向側(cè)移剛度計算梁的線剛度ib=EcIb/L,其中Ec為混凝土彈性模量，L為梁的計算跨度，Ib為梁截面慣性矩，對于現(xiàn)澆樓面，中框架梁：Ib=2EcI0/L，邊框架梁：Ib=1.5EcI0/L，I0為梁矩形截面慣性矩。柱的側(cè)移剛度計算，根據(jù)梁柱線剛度比不同，圖1.1中的柱分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱以及樓梯間柱，現(xiàn)以2層A-1柱為例說明計算過程，其余柱的計算過程見表2-4表2-6。表2-3橫梁線剛度ib計算表類別層次EcN/㎜2b×h㎜×㎜I0/㎜4L/㎜EcI0/L/N·㎜1.5EcI0/L/N·㎜2EcI0/L/N·㎜邊橫梁1-43.0×104250×5503.466×10960001.733×10102.600×10103.466×1010走道梁1-43.0×104250×4001.333×10930001.333×10102.000×10102.666×1010表2-4柱線剛度Ic計算表層次hc/㎜EcN/㎜2b×h㎜×㎜Ic/㎜4EcIc/hc/N·㎜157003.0×104500×5005.208×1092.741×10102-436003.0×104500×5005.208×1094.34×1010第2層A-1柱及其相連的梁的相對線剛度如圖2-2所示:2.6004.342.600A-1柱及其相連梁的相對線剛度圖2-2N/㎜表2-5中框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm2)層次邊柱(10根)中柱(10根)∑DiKαcDi1KαcDi22-40.7260.266106901.4940.4601719922311210.9680.49583921.9920.69010579151768表2-6邊框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm2)A-1,A-9,D-1,D-9B-1,B-9,C-1,C-9∑DiKαcDi1KαcDi22-40.5990.23092421.1210.359144269210010.8990.48377421.4940.571967569200表2-7樓梯間框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm2)層次C-3，C-4，C-6，C-7D-3，D-4，D-6，D-7∑DiKαDi1KαDi22-41.1310.361145070.3630.15461898278411.5080.57297040.4840.396671565676將上述不同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度∑Di，如下表2-8示。表2-8橫向框架層間側(cè)移剛度ib計算表層次1234∑Di286643397996397996397996由表2-8可見，∑D1/∑D2=373654/527548=0.78＞0.7，故該框架為規(guī)則框架。2.4橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算2.4.1橫向自振周期計算結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移由式求得，式中為集中在k層樓面處的重力荷載代表值，為把集中在各樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載爾的第i層的層間剪力；為第i層的層間側(cè)移剛度；，為i,k層的層間側(cè)移；s為同層框架柱的總數(shù)。表2-9結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計算層次/KN/KNN/㎜/㎜/㎜44933.7894933.78939799618.96251.4936254.68711188.47639799642.26232.5326279.16417467.64039799665.56190.2716814.42435747.293286643124.71124.71按式計算基本周期，其中量綱為m，取=0.7，則T1=1.7×0.7×0.25140.5=0.6S2.4.2水平地震作用及樓層地震剪力計算因結(jié)構(gòu)高度不超過40m,質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻,變形以剪切型為主,故可用底部剪力法計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：經(jīng)查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011,場地類別是Ⅱ類，設(shè)計地震分組為第一組時，特征周期=0.35s,且當(dāng)設(shè)防烈度為7度時，水平地震影響系數(shù)最大值=0.08，則滿足≤≤5，所以有：因?yàn)?.4=1.4×3.5=0.49s<=0.6s,所以考慮頂部附加水平地震作用。因?yàn)楫?dāng)時,頂部附加地震作用系數(shù)所以各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用按式計算,表2-10各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次·m416.54933.78981407.5180.314280.091280.091312.96254.68780685.4620.311277.415557.50629.36279.16458396.2250.225200.702758.20815.76814.42438842.2160.150133.801892.009各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見(圖2-3)圖2-3橫線水平作用及地震剪力作用下結(jié)構(gòu)位移2.4.3水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點(diǎn)位移分別按式：和,計算出的框架各層層間位移應(yīng)滿足式,式中為多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的樓層最大的層間彈性位移,h為計算樓層層高，為彈性層間位移角限值．本設(shè)計中[θe]=1/500表2-11橫向水平地震下的位移驗(yàn)算層次/（N/㎜）4280.0913979960.7047.11236001/51143557.5063979961.4016.41836001/25702758.2083979961.9055.01736001/18901892.0092866433.1123.11257001/1832由表2-11可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，其值為1/1832〈1/550，滿足要求。2.4.4水平地震作用下框架內(nèi)力計算以圖1.1中=5\*GB3⑤軸線橫向框架內(nèi)力計算為例,框架柱端剪力及彎矩分別按式：和(上端彎矩)，(下端彎矩).其中取自表3.3，取自表3.6，層間剪力取自表4.2。各柱反彎點(diǎn)高度比y按式:，其中為框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比;為上，下層梁線剛度變化時反彎點(diǎn)高度比修正值，為上下層層高變化時反彎點(diǎn)高度比修正值。設(shè)計中第2層柱需考慮修正值，其余柱均無需修正。具體計算結(jié)果見表4.4梁端彎矩，剪力及柱軸力分別按式：，，，，為節(jié)點(diǎn)左右梁的線剛度。為柱在i層的軸力，以受壓為正，其余梁線剛度取自表2-12。計算過程見表2-13表2-12各層柱端彎矩及剪力計算層次/m/KN/（N/㎜）邊柱y433.6280.091397996106907.5230.7260.3514.8827.643.6557.5063979961069014.9740.7260.4130.9048.7923.6758.2083979961069020.3650.7260.4853.1757.614.8892.009286643839226.1150.9680.65120.4664.86層次/m/KN/（N/㎜）中柱y43.6280.0913979961719918.991.4940.4228.7139.6533.6557.5063979961719936.961.4940.4559.8873.1823.6758.2083979961719949.511.4940.5089.1289.1215.7892.0092866431057948.671.9920.55128.49105.13注：表中M量綱為KN·m，V量綱為KN。表2-13梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力ll邊柱N中柱N427.6419.276.07.8220.3820.383.013.59-7.82-5.77363.6749.526.018.8752.3752.373.034.91-26.69-21.81291.572.416.027.3276.5976.593.051.06-54.01-51.321118.0394.416.035.4199.8499.843.066.56-89.42-110.05注：（1）柱軸力中的負(fù)號表示拉力。當(dāng)為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。（2）表中M單位為KN·m，V單位為KN，N單位為KN，l單位為m。水平地震作用下框架的彎矩圖，梁端剪力圖及軸力圖如圖2-4所示。圖2-4水平地震作用下框架的內(nèi)力圖2.5豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算2.5.1橫向框架內(nèi)力計算(1)計算單元?、葺S線橫向框架進(jìn)行計算，計算單元寬度7.8m，如圖2-5所示，由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳遞給該框架的樓面荷載如圖中水平陰影線所示，計算單元內(nèi)的其余樓面荷載通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。圖2-5計算單元簡圖（2）荷載統(tǒng)計1）荷載計算在圖2-6中，代表橫梁自重，和為均布荷載形式，對第4層：圖2-6各層梁上作用的荷載圖為房間傳給橫梁的梯形荷載，走道梁以均布荷載形式傳給縱梁,再由縱梁以集中力形式傳給橫梁和柱，由圖2-5所示的幾何關(guān)系可得：分別為由邊縱梁，中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下：對于1-3層，q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其他荷載計算方法同第四層，結(jié)果為：q1=3.609+4.28×（3.6-0.55）=16.663KN/m,q1‘=2.625KN/mq2=3.0×3.9=10.8KN/m2）活荷載計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖2-7所示。對于第4層（不上人屋面）：活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖2-6所示。對于第四層（不上人屋面）：q2=3.9×0.5=1.95KN/m,P1=｛3.9×1.95+(2.1+6.0)×1.95÷2｝×0.5=15.5025×0.5=7.75KNP2=｛3.9×1.95+(2.1+6.0)×1.95÷2+1.2×3.9×2｝×0.5=24.8625×0.5=12.43KN同理，在屋面雪荷載作用下：q2=3.9×0.2=0.78KN/m,P1=｛3.9×1.95+(2.1+6.0)×1.95÷2｝×0.2=15.5025×0.2=3.10KNP2=｛3.9×1.95+(2.1+6.0)×1.95÷2+1.2×3.9×2｝×0.2=24.8625×0.2=4.97KN對于1至3層：q2=3.9×2=7.8KN/m,P1=｛3.9×1.95+(2.1+6.0)×1.95÷2｝×2=15.5025×0.2=31.01KNP2=｛3.9×1.95+(2.1+6.0)×1.95÷2+1.2×3.9×2｝×2=24.8625×0.2=49.73KN3）梁端固端彎矩MF例，恒載作用下，頂層邊跨梁：==-60.25KN.m中跨梁：==-1.97KN.m同理，其他層彎矩計算見表2-12和表2-13。表2-12橫向框架恒載匯總表層次（KN/m）q1‘（KN/m）q2（KN/m）P1（KN）P2（KN）（KN.m）（KN.m）43.6092.62519.344130.71188.75-60.25-1.971-316.6632.62510.80163.79212.74-85.47-1.97表2-13橫向框架活載匯總表層次q2（KN/m）P1（KN）P2（KN）（KN.m）（KN.m）41.95（0.78）7.751(3.10)12.43(4.97)-4.98(-2.41)01-37.831.0149.73-21.080注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。（3）內(nèi)力計算梁端柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可采用半框架。彎矩計算過程見圖2-6，所得彎矩圖見圖2-8，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，計算柱的軸力還需考慮柱的自重，如表2-15和表2-16所列。1）彎矩分配系數(shù)計算（）例：A柱頂端節(jié)點(diǎn)：μ下柱=4ic/(4ic+4ib)=4×4.735/(4×4.735+4×5.4)=0.467μ右梁=4ic/(4ic+4ib)=4×5.4/(4×4.735+4×5.4)=0.533其余分配系數(shù)見圖2-7所示。2）梁端剪力及柱軸力計算梁端彎矩求出后，從框架梁中截取梁為隔離體，由平衡條件可得梁端剪力及跨中彎矩，。某層柱的軸力為該層以上所有與該柱相連的梁端剪力與節(jié)電集中力之和，當(dāng)為恒荷載作用時，柱軸力應(yīng)包括柱自重，柱端剪力可有柱端彎矩用平衡條件確定。例：恒載引起剪力，對于第四層：AB跨：（α=1.95/6.0=0.325）=3.609×3.0+19.344×3.0×（1-0.325）=50.00KNBC跨：=2.625×3.0/2=3.94KN彎矩引起剪力：柱軸力：N=V+P,V—梁端剪力，P—節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重。計算結(jié)果詳見表2-15及表2-16。圖2-7橫向框架彎矩的二次分配法圖2-8豎向荷載作用下框架彎矩圖表2-15恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN頂N底N頂N底450.003.94-1.02048.9851.023.94193.5218.25245.11269.86371.863.94-0.55071.3172.413.94476.01500.76583.63608.38271.863.94-1.55070.3173.413.94757.52782.27923.15947.9171.863.94-2.48069.3874.343.941038.61071.11263.61296.6表2-16活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN頂=N底N頂=N底44.53（1.81）0-0.026（-0.039）04.504（1.77）4.556（1.85）012.84（4.98）17.58（7.06）318.140-0.1（-0.097）018.04（18.04）18.24（18.24）064.23（56.37）87.89（77.37）218.140-0.1018.0418.240115.62（107.76）158.2（147.68）118.140-0.17017.9718.310166.94（159.08）228.58（218.06）2.5.2橫向框架內(nèi)力組合（1）結(jié)構(gòu)抗震等級本工程的框架為三級抗震框架。（2）框架內(nèi)力組合本例考慮了三種內(nèi)力組合，即：1.35SGk+SQk，1.2SGk+1.4SQk，1.2SGE+1.3SEK各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表2-17，表中前兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)整后的彎矩，（調(diào)幅系數(shù)取0.8）。表2-17框架梁內(nèi)力組合層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEkrRE｛1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk｝1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkV=rRE〔ηvb（Mbl+Mbr）/ln+VGb〕〕四AM-45.66-4.77（-2.81）27.64-15.41-69.31-66.41-61.4764.92V48.984.504（1.77）7.1141.7956.5870.6265.08B左M-51.05-4.9（-2.6）19.27-65.9-28.33-73.82-68.12V51.024.56（1.85）7.1158.5642.2973.43767.61B右M-11.35-0.5（-0.14）20.389.59-30.15-15.82-14.3224.64V3.94016.98-13.8821.445.324.73跨間MAB81.5157.8458.2154.32MBC15.0715.074.394.28三AM-74.06-17.13（-16.9）63.67-12.18-136.44-117.11-112.8596.62V71.3818.04（18.04）17.1559.3595.02114.40110.91B左M-74.94-17.66（-17.42）49.52-123.57-27.0-118.83-114.65V71.3818.24（18.24）17.1596.2460.57116.09112.51B右M-9.43-2.22（-2.34）52.3741.52-60.6-14.95-14.4273.37V3.94043.64-41.6049.205.324.73跨間MAB105.6185.6164.1462.18MBC43.1143.118.748.09二AM-73.68-17.74±91.514.92-163.51-117.21-113.25132.64V70.3118.0424.8357.21112.09117.10113.31B左M-76.15-10.2772.41-143.76-2.56-113.07-105.76V86.4818.24±24.83112.4757.59117.54112.57B右M-8.74-1.9±76.5965.95-83.40-13.70-13.1578.99V3.94063.83-63.7470.175.324.73跨間MAB99.43243.471.2169.04MBC67.4167.419.088.91一AM-68.14-16.41±118.0346.37-183.79-108.40-104.74127.21V69.3817.7932.1945.12116.26112.54108.47B左M-72.1-17.2994.41-164.7219.38-114.63-110.73V74.3418.31±32.19121.5950.45119.72114.52續(xù)表2-17框架梁內(nèi)力組合層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEkrRE｛1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk｝1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkV=rRE〔ηvb（Mbl+Mbr）/ln+VGb〕〕一B右M-11.49-2.5499.8485.81-108.83-18.05-17.5490.81V3.94083.2-85.2291.655.324.73跨間MAB111.86252.2389.3487.19MBC87.7787.7710.49.77下面以第一層AB跨梁考慮地震作用的組合為例，說明內(nèi)力的組合方法。對支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計算，求跨間最大正彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。由圖2-8可得：圖2-8均布荷載下計算簡圖由圖2-8可得：若，說明x≤αl,其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值，若，說明x＞αl，則，若VA≤0,則同理可求得均布荷載作用下的計算公式，如圖2-8所示。，，對于第一層BC跨：=1.2×16.281=19.54KN/m=1.2×（11.88+0.5×7.2）=18.58KN/m左震：=63.833=63.833-0.5×（2×20+20.12）×1.95=5.220KN>0=1.83m=61.83+53.83×2.24-0.5×（20+20.12）×2.242+0.5×20.12×1.95×（2.24-1.95/3）=112.64KN.m=0.75×112.64=84.480KN.m右震：=65.60KN>0=65.60-58.62=6.980>0=2.12m=245.05+63.83×2.24-0.5×（20+20.12）×2.282+0.5×20.12×1.95×（2.24-1.95/3）=322.20KN.m=0.75×322.20=241.65KN剪力計算：AB凈跨=6.0-0.5=5.5m左震：=63.83KN=155.43KN=61.83+63.83×0.25=77.79KN.m=-219.63+155.43×0.25=-180.77KN.m右震:=65.60KN=153.78KN=-245.05+65.60×0.25=-71.80KN.m=25.84+153.78×0.25=64.29KN.m=77.79+180.77=258.56>71.8+64.29=136.09KN.m則：=1.1×136.09/5.5+90.71=117.93KN=1.1×258.56/5.5+90.710=142.42KN=0.85×117.93=100.24KN=0.85×142.42=121.06KN（1）框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果和玩具設(shè)計值的調(diào)整見表2-6~5.9,注意在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時的內(nèi)力進(jìn)行組合。表2-18橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEkrRE｛1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk｝1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQk︱Mmax︳NNminMNmaxM4柱頂M57.085.96（3.51）27.6426.0079.983.0276.8483.0226.0083.02N193.5012.84（4.98）7.11169.46183.32274.07250.18274.07169.46274.07柱底M-47.64-9.36（-8.7）±14.88-32.28-61.3-73.67-70.27-73.67-32.58-73.67N218.2512.84（4.98）7.11191.73205.6307.48279.88307.48191.73307.483柱頂M44.9412.04（12.43）48.79-1.5393.6172.7170.7893.61-1.5372.71N476.0164.23（56.37）24.26458.79477.43706.84661.13477.43458.79706.84柱底M-45.60-10.98±33.90-12.93-79.03-72.54-70.09-79.03-12.93-72.54N500.7664.23（56.37）24.26452.40499.7740.26690.83499.7452.4740.262柱頂M46.5011.1957.60-9.89109.9273.9771.47109.92-9.2773.97N757.52115.62（107.76）49.09727.898301138.271070.89830727.891138.27柱底M-54.76-13.18±53.17-3.6-114.19-87.11-84.16-114.19-3.6-87.11N782.27115.62（107.76）49.09751.65853.761171.681100.59853.76751.651171.681柱頂M28.626.8964.86--36.6798.2445.5343.9998.24-36.6745.53N1038.60166.94（159.08）81.28988.881157.951569.051480.041157.95988.881569.05柱底M-14.31-3.45120.46109.88-140.67-22.77-22.00-140.67109.88-22.17N1071.10166.94（159.08）81.281020.081189.151612.931519.041189.151020.081612.93表2-19橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底————98.93144.9883.89175.84————830853.761157.951189.15表2-20橫向框架A柱剪力組合層次SGkSQkSEkrRE｛1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk｝1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkrRE〔ηvc（Mcb+Mcl）/Hn〕〕4-29.09-4.26（-3.39）±11.81-18.35-44.45-43.53-40.8755.883-25.15-6.39（-6.5）±22.97-3.59-54.35-40.34-39.1368.322-28.13-6.77±30.771.86-66.15-44.75-43.2390.601-8.94-2.15±38.6132.45-52.88-14.22-13.7466.01表2-21(a)橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEkrRE｛1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk｝1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQk︱Mmax︳NNminMNmaxM4柱頂M-37.46-4.92（-3.59）39.65-73.993.33-55.49-51.84-73.99-73.9955.49N245.1117.58（7.06）9.87214.15233.4348.48318.74214.15214.15348.48柱底M38.408.17（7.92）±28.71266.1210.1360.0157.52266.12266.1260.01N269.8617.58（7.06）9.87236.43255.67381.89348.44236.43236.43381.893柱頂M-43.49-11.13（-11.54）73.18-123.4028.82-69.84-67.77-123.40-123.40-69.84N583.6387.89（77.37）33.36562.73632.12875.79823.40562.73562.73875.79柱底M41.4010.07±58.88105.81-16.6665.9663.78105.81105.8165.96N608.3887.89（77.37）33.36586.49655.88909.20853.10586.49586.49909.22柱頂M-42.78-10.4189.12-138.7546.62-68.16-65.91-138.75-138.75-68.16N923.15158.20（147.68）75.36878.741035.481404.451329.26878.74878.741404.45柱底M50.1512.20±89.12146.68-38.6879.9077.26146.68146.6879.9N947.90158.20（147.68）75.36902.51059.241437.871358.96902.5902.51437.871柱頂M-25.71-6.25105.13-137.0281.65-40.96-39.60-137.02-137.02-40.96N1263.60228.58（218.06）126.371186.31449.151934.441836.331186.31186.31934.44柱底M12.863.13±128.49147.48-119.7820.4919.81147.48147.4820.49N1296.60228.58（218.06）126.371217.981480.831978.991875.931217.981217.981978.99表2-21（b）橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底——104.89109.03105.2141.81116.04184.35——562.73586.49878.74902.51186.31217.98表2-22橫向框架B柱剪力組合層次SGkSQkSEkrRE｛1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk｝1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkrRE〔ηvc（Mcb+Mcl）/Hn〕〕4-29.09-4.26（3.2）±11.81-14.99-41.09-43.53-40.8755.45323.585.89（6.0）±36.9667.95-13.7337.7236.5479.37225.826.28±49.5184.25-25.1741.1439.7891.6518.041.95±48.6762.98-44.5912.8012.3876.752.6截面設(shè)計2.6.1框架梁這里以第一層AB跨梁為例，其他層梁的配筋計算見表2-23和2-24。表2-23框架梁縱向鋼筋計算表層次截面M/KN.mξAs/㎜2實(shí)配鋼筋/㎜2ρ/%4支座A-73.070.080483316（603）0.47BL-55.560.061365316（603）0.47AB跨間157.840.1831068420（1256）0.89支座Br-33.740.061314314（461）0.51BC跨間15.070.033139214（308）0.343支座A-111.20.125742216+218（911）0.73BL-98.110.109652216+218（911）0.73AB跨間185.610.2201840325+122（1852）1.34支座Br-49.250.109462416（804）0.88BC跨間43.110.096403416（804）0.882支座A-136.670.156918216+218（911）0.73BL-116.200.132778216+218（911）0.73AB跨間243.40.3031692325+118（1728）1.34續(xù)表2-23框架梁縱向鋼筋計算表層次截面M/KN.mξAs/㎜2實(shí)配鋼筋/㎜2ρ/%2支座Br-67.130.091627416（804）0.88BC跨間67.410.154641416（804）0.881支座A-155.390.1801051418（1017）0.89BL-135.150.155908418（1017）0.89AB跨間252.230.3161840325+122（1852）1.34支座Br-87.840.205843418（1017）1.11BC跨間87.770.205842418（1017）1.11表2-24框架梁箍筋數(shù)量計算表層次截面/KN/KN梁端加密區(qū)非加密區(qū)實(shí)配鋼筋（）實(shí)配鋼筋（%）4A，BL64.92368.225-0.092<0雙肢φ8@100（1.01）雙肢φ8@150（0.269）Br24.64260.975-0.315<0雙肢φ8@100（1.01）雙肢φ8@100（0.404）3A，BL92.62368.2250.143雙肢φ8@100（1.01）雙肢φ8@150（0.269）Br73.37260.9750.194雙肢φ8@100（1.01）雙肢φ8@100（0.404）2A，BL132.64368.2250.409雙肢φ8@100（1.01）雙肢φ8@150（0.269）Br78.99260.9750.252雙肢φ8@100（1.01）雙肢φ8@100（0.404）1A，BL127.21368.2250.369雙肢φ8@100（1.01）雙肢φ8@150（0.269）Br90.81260.9750.376雙肢φ8@100（1.01）雙肢φ8@100（0.404）注：表中V為換算至支座截面處的梁端彎矩。（1）梁的正截面受彎承載力計算從表5.5中分別選出AB跨跨間截面及制作截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算成制作邊緣處的控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計算。支座彎矩：=245.05-151.46×0.25=207.19KN.m=0.75×207.19=155.39KN.m=219.63-157.73×0.25=180.20KN.m=0.75×180.20=135.15KN.mAB跨間：=0.75×322.20=241.65KN.m混凝土強(qiáng)度等級為C30，（fc=14.3N/㎜2,ft=1.43N/㎜2）,鋼筋采用HRB335級鋼筋，（fy=fy’=300N/㎜2）,環(huán)境類別為一類，保護(hù)層厚度取as=35㎜。對于一層AB跨間：選用325+122，As=1851.8mm2。ρ=1851.8/(250×515)=1.44%<2%,同時0.45ft/fy=0.45×1.43/300=0.214%滿足要求。支座A上部：選用418，As=1017mm2。支座B上部：選用418，As=1017mm2。ρ=1017/（250×515）=0.79%〉0.25%。同時ρ〉0.55ft/fy=0.55×1.43/300=0.262%滿足要求。梁斜截面受剪承載力計算一層AB跨=127.21KN.m<=0.2×1.0×14.3×250×515=368.225KN，故截面滿足尺寸要求。梁端加密區(qū)箍筋取雙肢8@100，箍筋用HPB235級鋼筋（），則=0.42×1.43×250×515+1.25×210×515×101/100=213.19KN＞127.21KN加密區(qū)長度取0.85m，非加密區(qū)箍筋取雙肢8@150，箍筋設(shè)置滿足要求。一層BC跨：若梁端加密區(qū)箍筋取雙肢8@100，則其承載力為0.42×1.43×250×365+1.25×210×365×101/100=151.10KN＞=90.81KN由于非加密區(qū)長度較小，故全跨可按加密區(qū)配置。2.6.2框架柱（1）剪跨比和軸壓比驗(yàn)算表2-24給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，注意，表中的Mc,Vc和N都應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范的要求。表2-24柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號層次b/mmh0/mmfc/(N/mm2)Mc/KN.mVc/KNN/KNMc/Vch0N/fcbhA柱450046014.3110.6952.29409.974.59>20.115<0.9350046014.3124.8163.94666.274.24>20.186<0.9250046014.3142.7477.821067.23.99>20.299<0.9150046014.3175.8462.211486.446.14>20.416<0.9B柱450046014.398.6548.34340.894.44>20.095<0.9350046014.3154.2579.74819.854.19>20.299<0.9250046014.3183.3599.121324.054.02>20.370<0.9150046014.3184.3574.091851.045.41>20.518<0.9（2）柱正截面承載力計算以第二層B軸柱為例說明,根據(jù)B柱內(nèi)里組合表,將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣,并將柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后,選出最不利內(nèi)里,進(jìn)行配筋計算。B節(jié)點(diǎn)左右梁端彎矩-219.63+157.73×0.25=-180.20KN.m114.48-104.38×0.25=88.39KN.mB節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩183.35-29.61×0.1=180.39KN.m-171.28+52.46×（0.55-0.1）=-147.62KN.m=180.39+147.62=328.01KN.m=180.20+88.39=268.59KN.m/=1.221.1=322.31KN.m，=328.01-322.31=5.7KN.m，在節(jié)點(diǎn)處將其按彈性彎矩分配給上下柱端，即=0.8177.26=141.81KN.me0取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即500/30=16.77mm,故取e0=20mm。柱的計算長度按下式確定=｛1+0.15×（1.339+1.172）｝×3.6=4.96mei=e0+ea=157.13+20=177.13mm因?yàn)閘0/h=4.96×103/500=9.91>5,故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η對稱配筋為大偏壓情況。==162mm2再按Mmax及相應(yīng)的M一組計算，N=1437.87KN，節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩79.9-41.14×0.1=75.79KN.m40.96-12.8×（0.55-0.1）=35.2KN.m此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整，取l0=1.25×3.6=4.5me0=75.79×1000/1437.87=52.71mmei=52.71+20=72.71mml0/h=4500/500=9同理求得ξ1=1.24〉1.0（取=1.0），ξ2=1.0η=1.03ηei=1.03×72.71=74.89mm<0.3h0=0.3×460=138mm故為小偏心受壓。e=ηei+h/2-as=74.89+250-40=284.89mm按上式計算時，應(yīng)滿足N>,及Ne>,因?yàn)镹=1437.87KN<=0.550×14.3×500×460=1808.95KN故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足ρmin=0.7%,單側(cè)配筋ρsmin≥0.2%,故ρsminbh=0.2×500×500=500mm2選416（804mm2）總配筋率為：=1.05%柱斜截面受剪承載力計算以第一層柱為例進(jìn)行計算，由前可知，上柱柱端彎矩設(shè)計值=145.05KN.m對于三級抗震等級，柱底彎矩設(shè)計值：=1.15×184.35=212KN.m則框架柱的剪力設(shè)計值其中Mc取較大的柱下端值。與Vc相應(yīng)的軸力：N=1482.88KN>0.3fcbh=0.3×14.3×500×500/1000=1072.5KN取N=1072.5KN=故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用4φ8@100,查表6.3得一層柱底的軸壓比限值n=0.518，查得λv=0.09，則最小體積配筋率為：=0.09×16.7/210=0.716%取φ8，Asv=50.27mm2,則s≤124.74mm根據(jù)構(gòu)造要求,取加密區(qū)箍筋為4φ8@100,加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定,非加密區(qū)還應(yīng)滿足s<10d=160mm,故箍筋取4φ8@150，各層柱箍筋計算結(jié)果見表6.4。表2-25框架柱箍筋數(shù)量表柱號層次rREV/KN/KNN/KN0.3fcA/KN/mm/%實(shí)配箍筋加密區(qū)非加密區(qū)A柱455.88657.8229.151072.5>V<00.4774φ8@1004φ8@150368.32657.8596.791072.5>V<00.4774φ8@1004φ8@150290.60657.81037.51072.5>V<00.4774φ8@1004φ8@150166.01657.81447.441072.5>V<00.5734φ8@1004φ8@150B柱455.45657.8267.691072.5>V<00.4774φ8@1004φ8@150379.37657.8703.411072.5>V<00.4774φ8@1004φ8@150291.65657.81098.431072.5>V<00.5334φ8@1004φ8@150176.75657.81482.881072.5>V<00.7164φ8@1004φ8@150對于三級框架節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)可不進(jìn)行抗震驗(yàn)算，但需符合構(gòu)造措施要求，綜合以上計算結(jié)果，繪出橫向框架的配筋圖（見圖紙）。2.7基礎(chǔ)設(shè)計2.7.1基本資料柱截面尺寸500mm×500mm,采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，以橫向框架A柱為例，已知地基承載力設(shè)計值fak=120KPa,凍土層厚度600mm，作用在基礎(chǔ)頂面處的軸向力設(shè)計值Nc=1189.15KN,彎矩設(shè)計值Mc=175.84KN.m,剪力設(shè)計值Vc=66.01KN,基礎(chǔ)埋置深度d=1.2m(自室外地坪算起)，基礎(chǔ)采用混凝土強(qiáng)度等級為C20，采用HRB235級鋼筋，墊層采用C10混凝土，厚度100mm,基礎(chǔ)高度按柱鋼筋受拉錨固要求初定h=750㎜，(40d=40×16=640㎜)2.7.2確定基礎(chǔ)底面尺寸地基承載力不考慮寬度修正，只作深度修正，修正后的地基承載力設(shè)計值為=120+1.1×18×(1.35-0.5)=145.74KPa。取矩形基礎(chǔ)長短邊之比n=l/b=1.5,基礎(chǔ)底寬初步增大10%，則：其中d=0.5×（1.35+1.95）=1.65ml=3.0×1.5≈4.5mA=bl=3.0×4.5=13.5㎡基礎(chǔ)及其上土重：G=20×1.65×3.0×4.5=445.5KN基底處力矩:M=175.84+66.01×0.75=225.35KN.m偏心矩：基底最大壓力：=143.69KPa<1.2fa=174.89KPa(可以)故取基底尺寸為l×b=4.5m×3.0m2.7.3確定基礎(chǔ)高度基底凈反力：Pn=F/bl=1189.15/13.5=88.09KPa偏心矩：e0=M/F=225.35/1189.15=0.190m基底最大和最小凈反力：取h=750mm,h0=710mm,則bc+2h0=0.5+2×0.71=1.92m<b=3.0m因偏心受壓：=395.05KN抗沖切力:=0.7×1.0×1100×（0.5+0.71）×0.71=661.51KN>395.05KN(滿足要求)2.7.4基礎(chǔ)配筋（1）基礎(chǔ)長邊方向1-1截面：=90.57KPa=0.5×（110.41+90.57）=100.49KPa=×90.57×4.02×（2×3.0+0.5）=435.5KN.m=435500000N.mm按As1現(xiàn)于3.0m寬度范圍內(nèi)配φ12@140，As=2375.1mm2>As1=2271.6mm2。（2）基礎(chǔ)短邊方向2-2截面：=217.9KN.m=217900000N.mm按As2在4.5m范圍內(nèi)配φ8@200，As=1156.9mm2>As2=1136.8mm圖2-9基礎(chǔ)底板計算簡圖2.8.現(xiàn)澆樓面板設(shè)計根據(jù)樓面結(jié)構(gòu)布置情況，樓面板均為雙向板，板厚h>l/50=3600/50=72mm.本工程采用120mm。h0=120-20=100mm本工程樓板按彈性理論方法計算內(nèi)力，并考慮活載不利布置的影響。2.8.1跨中最大彎矩將總荷載q=g+p分成兩部分：q=g+0.5p 當(dāng)板的各區(qū)格均受時。可近似認(rèn)為板都嵌固在中間支座上。即內(nèi)部區(qū)格的版可按四邊固定的單板進(jìn)行計算。當(dāng)在以區(qū)格中向上作用而在相鄰區(qū)格中向下作用時，近似符合反對稱關(guān)系?？烧J(rèn)為中間支座的彎矩等于0。即內(nèi)部區(qū)格的板按四邊簡支的單板進(jìn)行計算。將上述兩種情況疊加可得跨內(nèi)最大彎矩。2.8.2求支座中點(diǎn)最大彎矩當(dāng)活載和靜載完全布置滿在各個區(qū)格時，可近似求得支座中點(diǎn)最大彎矩，此時可先將內(nèi)部區(qū)格的板按四邊