受壓構(gòu)件正截面性能與設(shè)計教學設(shè)計混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理

受壓構(gòu)件正截面性能與設(shè)計教學設(shè)計混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理第1頁/共74頁長柱和短柱的破壞特點穩(wěn)定系數(shù)受壓承載力設(shè)計表達式5.1軸心受壓構(gòu)件承載力計算第2頁/共74頁

軸心受力構(gòu)件的實際應用框架結(jié)構(gòu)中的柱(ColumnsofFrameStructure)第3頁/共74頁屋架結(jié)構(gòu)中的上弦桿(TopChordofRoofTrussStructure)

軸心受力構(gòu)件的實際應用第4頁/共74頁樁基礎(chǔ)(PileFoundation)

軸心受力構(gòu)件的實際應用第5頁/共74頁

鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件的特點可以充分發(fā)揮混凝土材料的強度優(yōu)勢理想的軸心受壓構(gòu)件幾乎是不存在的,構(gòu)件存在一定的初始偏心距。軸心受壓構(gòu)件的箍筋配置方式普通箍筋柱螺旋箍筋柱hbss普通箍筋柱Dss螺旋箍筋柱箍筋縱筋第6頁/共74頁5.1.1軸心受壓普通箍筋柱正截面受壓承載力

縱筋的作用承受部分軸力，減小構(gòu)件截面尺寸提高混凝土的變形能力抵抗構(gòu)件偶然偏心產(chǎn)生的彎曲應力減小混凝土的收縮與徐變變形

短柱與長柱窗間墻形成的短柱門廳處的長柱框架結(jié)構(gòu)的長柱■箍筋的作用

□與縱筋形成鋼筋骨架

□防止縱筋壓屈（主要的）

□對核心混凝土有一定的約束作用（計算時一般不考慮）第7頁/共74頁5.1.1軸心受壓普通箍筋柱正截面受壓承載力

短柱的試驗研究短柱的破壞過程縱筋與混凝土的應力變化過程試驗結(jié)論NN應力軸力混凝土的應力增長縱筋的應力增長素砼的峰值壓應變平均值為0.002；鋼筋混凝土峰值壓應變可達0.005；設(shè)計時，混凝土極限壓應變?nèi)?.002；相應縱筋的最大壓應力：

s’s=2.0×105×0.002=400N/mm2第8頁/共74頁5.1.1軸心受壓普通箍筋柱正截面受壓承載力■短柱的破壞過程軸力較小時，構(gòu)件處于彈性階段，鋼筋、混凝土應力線性增長；軸力稍大時，混凝土出現(xiàn)塑性變形，應力增長較慢，鋼筋應力增長較快；接近極限軸力時，鋼筋應力達到屈服強度，應力不變，混凝土應力增長較快，最后混凝土被壓碎而破壞?！鰞纱蝺?nèi)力重分布

彈性階段末→鋼筋屈服：部分混凝土應力轉(zhuǎn)由鋼筋承受

鋼筋屈服→構(gòu)件破壞：鋼筋應力不變，混凝土應力增長第9頁/共74頁5.1.1軸心受壓普通箍筋柱正截面受壓承載力軸心受壓短柱的破壞形態(tài)

構(gòu)件中出現(xiàn)縱向裂縫，縱筋屈服，混凝土達到極限壓應變。軸壓構(gòu)件，極限壓應變?nèi)≈灯胀ɑ炷粒?.002

高強混凝土：0.002~0.00215相應的鋼筋應力：第10頁/共74頁5.1.1軸心受壓普通箍筋柱正截面受壓承載力

長柱的試驗研究長柱的破壞過程破壞特點長柱存在初始偏心距產(chǎn)生附加彎矩產(chǎn)生相應的側(cè)向撓度使長柱在軸力和彎矩的共同作用下發(fā)生破壞相同條件下,長柱破壞荷載低于短柱；長細比越大，承載能力降低越多；《混凝土規(guī)范》用穩(wěn)定系數(shù)j來表示長柱承載力的降低程度NN橫向裂縫縱筋壓屈第11頁/共74頁l0/bl0/dl0/ijl0/bl0/dl0/ij≤8≤728≤1.030261040.52108.5350.9832281110.481210.5420.953429.51180.441412480.9236311250.41614550.8738331320.361815.5620.814034.51390.322017690.754236.51460.292219760.744381530.262421830.6546401600.232622.5900.64841.51670.212824970.5650431740.19《規(guī)范》給出的穩(wěn)定系數(shù)與長細比的關(guān)系5.1.1軸心受壓普通箍筋柱正截面受壓承載力

鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)第12頁/共74頁5.1.1軸心受壓普通箍筋柱正截面受壓承載力

普通箍筋柱受壓承載力的計算計算簡圖fcNA’sA計算公式當縱向鋼筋配筋率大于3％時，式中的A應改用。第13頁/共74頁5.1.1軸心受壓普通箍筋柱正截面受壓承載力計算公式應用截面設(shè)計

已知：截面尺寸（b×h），材料強度，軸力設(shè)計值

求：受壓鋼筋面積計算l0/b

→→截面校核

已知：截面尺寸（b×h），材料強度，受壓鋼筋面積求：承載力Nu計算l0/b

→→第14頁/共74頁5.1.1軸心受壓普通箍筋柱正截面受壓承載力

構(gòu)造要求混凝土強度等級一般應≥C25縱筋一般采用HRB335、HRB400；箍筋采用HPB300、HRB335；截面尺寸一般大于250mm×250mm，取50mm為模數(shù)；縱筋不宜小于4根12mm，全部縱筋配筋率在1~2%之間為宜；箍筋直徑不應小于d/4(d為縱筋最大直徑)且不應小于6mm，箍筋間距不應大于400mm及構(gòu)件截面的短邊尺寸；箍筋應做成封閉式。第15頁/共74頁5.1.2軸心受壓螺旋式箍筋柱受壓承載力計算

螺旋鋼箍柱的受力特點

螺旋筋或焊接環(huán)筋又稱間接鋼筋核心區(qū)混凝土處于三軸受壓狀態(tài)混凝土縱向抗壓強度滿足f=fc+bsrDss螺旋筋或焊接環(huán)筋核心區(qū)混凝土處于三軸受壓狀態(tài)dcorsr第16頁/共74頁5.1.2軸心受壓螺旋式箍筋柱受壓承載力計算螺旋箍筋柱破壞特點

當軸力較大時，柱產(chǎn)生縱向裂縫，橫向變形增大，螺旋箍筋阻止混凝土橫向變形，使核心混凝土處于三軸受力狀態(tài)。軸力達到一定值時，混凝土保護層剝落。箍筋屈服后，構(gòu)件破壞。約束混凝土的軸心抗壓強度

第17頁/共74頁5.1.2軸心受壓螺旋式箍筋柱受壓承載力計算螺旋箍筋柱受壓承載力計算公式：螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的換算截面面積（把間距為s的箍筋，按體積相等換算成縱向鋼筋）；

：間接鋼筋對混凝土約束的折減系數(shù)：當混凝土強度等級不超過C50時，取1.0，當混凝土強度等級為C80時，取0.85，其間按線性內(nèi)插法確定。

第18頁/共74頁5.1.2軸心受壓螺旋式箍筋柱受壓承載力計算fyAss1sdcorfyAss1sru

利用平衡條件求徑向壓應力sr

Ass1為單根間接鋼筋的截面面積Acor為構(gòu)件核心區(qū)截面面積Ass0為間接鋼筋的換算截面面積Ass0=p

dcorAss1/s第19頁/共74頁

承載力計算公式及應用

螺旋箍筋計算的承載力不應大于按普通箍筋柱受壓承載力的50%；對長細比l0/d大于12的柱不考慮螺旋箍筋的約束作用；螺旋箍筋的換算面積Ass0不得小于全部縱筋A’s

面積的25%；螺旋箍筋的間距s不應大于80mm及dcor/5，也不應小于40mm?！痘炷烈?guī)范》有關(guān)螺旋箍柱計算公式的規(guī)定5.1.2軸心受壓螺旋式箍筋柱受壓承載力計算第20頁/共74頁兩類偏心受壓的破壞形態(tài)兩類偏心受壓破壞的界限長柱的二階效應5.2偏心受壓構(gòu)件正截面受力性能分析第21頁/共74頁偏心受壓構(gòu)件（壓彎構(gòu)件）5.2.1破壞形態(tài)bhAsNe0偏心受壓N,M=Ne0壓彎構(gòu)件偏心距e0=0時，為軸心受壓構(gòu)件；當e0→∞時，即N=0時，為受彎構(gòu)件；偏心受壓構(gòu)件的受力性能和破壞形態(tài)界于軸心受壓構(gòu)件和受彎構(gòu)件之間；建筑結(jié)構(gòu)中的鋼筋混凝土柱子絕大多數(shù)均為壓彎構(gòu)件。破壞形態(tài)與相對偏心距和縱筋數(shù)量有很大關(guān)系第22頁/共74頁5.2.1破壞形態(tài)極限狀態(tài)時的截面應力、應變分布第23頁/共74頁

受拉破壞(大偏心受壓破壞)當相對偏心距e0/h0較大，且As配置的不過多時會出現(xiàn)受拉破壞。受拉破壞也稱為大偏心受壓破壞。應力應變的分布破壞特點5.2.1破壞形態(tài)h0AsNue0fyAs大偏心受壓破壞的主要特征是破壞從受拉區(qū)開始，受拉鋼筋首先屈服，而后受壓區(qū)混凝土被壓壞。受拉和受壓鋼筋均可以達到屈服。第24頁/共74頁

受壓破壞(小偏心受壓破壞)當相對偏心距e0/h0較小，或雖然相對偏心距e0/h0較大，但受拉鋼筋As配置較多時,會出現(xiàn)受壓破壞。受壓破壞也稱為小偏心受壓破壞。當相對偏心距e0/h0很小時，構(gòu)件截面將全部受壓。破壞特點5.2.1破壞形態(tài)AsNue0ssAsNue0ssAs由于混凝土受壓而破壞，壓應力較大一側(cè)鋼筋能夠達到屈服強度，而另一側(cè)鋼筋受拉不屈服或者受壓不屈服。第25頁/共74頁5.2.1破壞形態(tài)受壓破壞★當相對偏心距e0/h0較小，或雖然相對偏心距e0/h0較大，但受拉鋼筋As配置較多時受拉邊出現(xiàn)橫向裂縫，裂縫開展與延伸不明顯，受拉鋼筋應力達不到屈服強度，最后受壓區(qū)混凝土被壓壞?！锂斚鄬ζ木鄀0/h0很小時，構(gòu)件全截面受壓，破壞從壓應力較大邊開始，該側(cè)鋼筋應力一般能達到屈服強度，另一側(cè)鋼筋應力一般能達不到屈服強度。若相對偏心距e0/h0更小時，也可能發(fā)生離縱向力較遠一側(cè)的混凝土壓壞。第26頁/共74頁

界限破壞在“受拉破壞”和“受壓破壞”之間存在一種界限狀態(tài)，稱為“界限破壞”。受拉鋼筋應力達到屈服強度的同時受壓區(qū)邊緣混凝土剛好達到極限壓應變，就是區(qū)分兩類偏心受壓破壞的界限狀態(tài)。界限狀態(tài)時的截面應變5.2.2兩類偏心受壓破壞的界限h0Asxcb

大、小偏心受壓構(gòu)件的判別條件當x≤xb

時，為大偏心受壓當x＞xb

時，為小偏心受壓第27頁/共74頁

偏心距e0當截面上作用的彎矩設(shè)計值為M，軸向壓力設(shè)計值為N時，其偏心距e0=M/N5.2.3附加偏心距、初始偏心距

附加偏心距ea由于工程中實際存在著荷載作用位置的不定性、混凝土質(zhì)量的不均勻性及施工的偏差等因素，都可能產(chǎn)生附加偏心距ea。附加偏心距

ea的取值《規(guī)范》規(guī)定:ea=max{20mm,偏心方向截面最大尺寸的1/30}

初始偏心距ei在偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計算中，考慮了附加偏心距后，軸向壓力的偏心距用ei表示，稱為初始偏心距；初始偏心距ei

=e0+

ea（對兩類偏心受壓構(gòu)件均應考慮）第28頁/共74頁

偏心受壓短柱對于長細比較小的柱來講，其縱向彎曲很小，可以忽略不計。5.2.4偏心受壓長柱的二階彎矩

偏心受壓長柱對于長細比較大的柱，其縱向彎曲較大，從而使柱產(chǎn)生二階彎矩，降低柱的承載能力，設(shè)計時必須予以考慮。

長細比對柱壓彎承載力的影響材料破壞oa,ob失穩(wěn)破壞ocNcNbNaabdc細長柱長柱短柱ONM截面承載力第29頁/共74頁

二階效應P－d

效應對無側(cè)移的框架結(jié)構(gòu)，二階效應是指軸向壓力在產(chǎn)生了撓曲變形的柱段中引起的附加內(nèi)力；P－Δ效應對于有側(cè)移的框架結(jié)構(gòu)，二階效應主要是指豎向荷載在產(chǎn)生了側(cè)移的框架中引起的附加內(nèi)力。5.2.5構(gòu)件截面承載力計算中二階效應的考慮Neil0Nxy

《規(guī)范》對二階效應的分析方法P－Δ效應

計算機計算“考慮幾何非線性的彈性有限元法”手算“層增大系數(shù)法”或“整體增大系數(shù)法”

效應法第30頁/共74頁結(jié)構(gòu)無側(cè)移時偏心受壓構(gòu)件的二階彎矩

(1)構(gòu)件兩端彎矩值相等圖示構(gòu)件兩端作用軸向壓力N和相等的端彎矩M0=Ne0。在M0作用下，構(gòu)件將產(chǎn)生如圖虛線所示的彎曲變形，其中y0表示僅由彎曲引起的側(cè)移；當N作用時，開始時各點力矩將增加一個數(shù)值Ny0，并引起附加側(cè)移而最終至y。在M0和N同時作用下的側(cè)移曲線如圖a所示實線。

構(gòu)件兩端彎矩值相等，附加彎矩和撓度大.第31頁/共74頁(2)構(gòu)件兩端彎矩值不相等但符號相同

構(gòu)件兩端彎矩值不相等但符號相同時，附加彎矩和撓度較大。第32頁/共74頁(3)構(gòu)件兩端彎矩值不相等且符號相反彎矩和附加撓度不增加，或增加較少第33頁/共74頁根據(jù)上述分析，可得以下幾點結(jié)論：

1)當一階彎矩最大處與二階彎矩最大處相重合時，彎矩增加的最多，即臨界截面上的彎矩最大；

2)當兩個端彎矩值不相等但符號相同時，彎矩仍將增加較多；

3)當構(gòu)件兩端彎矩值不相等且符號相反時，沿構(gòu)件產(chǎn)生一個反彎點，彎矩增加很少，考慮二階效應后的最大彎矩值不會超過構(gòu)件端部彎矩或有一定增大。第34頁/共74頁

對上述圖所示壓彎構(gòu)件，彈性穩(wěn)定理論分析結(jié)果表明，考慮二階效應的構(gòu)件臨界截面的最大撓度y和彎矩M可分別表示為

構(gòu)件臨界截面彎矩的增大取決于兩端彎矩的相對值，另外上式是假定材料為完全彈性而得，而承載能力極限狀態(tài)的混凝土偏心受壓構(gòu)件具有顯著的非彈性性能，故上式應修正為第35頁/共74頁

：由二階效應引起的臨界截面彎矩增大系數(shù)

5.2.5構(gòu)件截面承載力計算中二階效應的考慮Neixeil0xNafyy彎矩增大系數(shù)的取值第36頁/共74頁考慮二階效應的

法極限曲率1/rc的取值5.2.5構(gòu)件截面承載力計算中二階效應的考慮Neixheil0xNafyy按平截面假定的理論值實際取值彎矩增大系數(shù)的取值第37頁/共74頁考慮構(gòu)件撓曲二階效應的條件彎矩作用平面內(nèi)截面對稱的偏心受壓構(gòu)件，當同一主軸方向的桿端彎矩

不大于0.9且設(shè)計軸壓比不大于0.9時，若構(gòu)件的長細比滿足下式的要求，可不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響；否則應按截面的兩個主軸方向分別考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響。式中：M1、M2——分別為已考慮側(cè)移影響的偏心受壓構(gòu)件兩端截面按結(jié)構(gòu)分析確定的對同一主軸的組合彎矩設(shè)計值，絕對值較大端為M2，絕對值較小端為M1，當構(gòu)件按單曲率彎曲時，M1/M2取正值，否則取負值。注：已考慮側(cè)移影響是指已考慮P－Δ效應。5.2.5構(gòu)件截面承載力計算中二階效應的考慮第38頁/共74頁《規(guī)范》考慮構(gòu)件撓曲二階效應的彎矩計算

除排架結(jié)構(gòu)柱外，其他偏心受壓構(gòu)件，考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的二階效應后控制截面彎矩設(shè)計值應按下列公式計算：當小于1.0時，取=1.0；對剪力墻類構(gòu)件，可取=1.0。注：此法與ACI規(guī)范基本相同，僅此處系數(shù)用曲率表達。5.2.5構(gòu)件截面承載力計算中二階效應的考慮第39頁/共74頁5.2.5構(gòu)件截面承載力計算中二階效應的考慮小結(jié)“二階效應”增大了柱中某截面彎矩(效應)或柱端彎矩(P－Δ效應)考慮方法

P－Δ效應：有限元法(計算機計算)或增大系數(shù)法(手算)效應：

第40頁/共74頁基本公式及適用條件大小偏壓破壞的設(shè)計判別小偏壓計算公式的討論5.3矩形截面非對稱配筋偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力計算第41頁/共74頁

大偏心受壓構(gòu)件5.3.1基本公式及適用條件計算簡圖基本公式Asbhash0NueifyAsxea1fc適用條件的處理方法第42頁/共74頁

小偏心受壓構(gòu)件5.3.1基本公式及適用條件計算簡圖ss值的確定Asbhash0NueissAsxea1fc基本公式第43頁/共74頁

小偏心受壓構(gòu)件5.3.1基本公式及適用條件反向受壓破壞時的計算Asbhash0Nuei=e0-eafc《混凝土規(guī)范》對反向受壓的規(guī)定對采用非對稱配筋的小偏心受壓構(gòu)件，當軸向壓力設(shè)計值N>fcbh時,為防止As發(fā)生受壓破壞，

As應滿足上式要求;按反向受壓破壞計算時，不考慮偏心距增大系數(shù)h,并取初始偏心距ei=e0-ea。第44頁/共74頁5.3.2大、小偏心受壓破壞的設(shè)計判別（界限偏心距）有兩套公式，對于具體問題，用哪一套進行計算？

受拉和受壓鋼筋面積未知→無法用基本公式計算受壓區(qū)高度思路：找界限偏心距

取界限狀態(tài)→取最小配筋率第45頁/共74頁

大、小偏心受壓破壞的設(shè)計判別5.3.2大、小偏心受壓破壞的設(shè)計判別（界限偏心距）當ei>0.3h0時，可能為大偏壓，也可能為小偏壓，可先按大偏壓設(shè)計當ei≤0.3h0

時，為小偏壓，按小偏心受壓設(shè)計

判別式的來源

C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80HRB3350.3580.3370.3220.3120.3040.2990.2950.2970.2990.3020.3050.3090.313HRB400RRB4000.4040.3770.3580.3450.3350.3290.3230.3250.3260.3280.3310.3340.337第46頁/共74頁

大偏心受壓構(gòu)件5.3.3截面設(shè)計以As＋A’s最小為補充條件取x=xb取

As和A’s均未知，求As和A’s已知A’s，求As

第47頁/共74頁

小偏心受壓構(gòu)件5.3.3截面設(shè)計

As和A’s均未知，求As和A’s按大偏心受壓重新計算x≤

xb第48頁/共74頁基本公式與適用條件大小偏壓的設(shè)計判別

N-M關(guān)系曲線5.4矩形截面對稱配筋偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力計算第49頁/共74頁

對稱配筋的定義5.4.1基本公式及適用條件

大偏心受壓構(gòu)件基本公式適用條件對稱配筋的意義偏壓構(gòu)件有時承受來自兩個方向的彎矩作用，宜采用對稱配筋。對于裝配式柱來講，采用對稱配筋比較方便，吊裝時不容易出錯。對稱配筋的偏心受壓構(gòu)件設(shè)計和施工都比較簡便。第50頁/共74頁5.4.1基本公式及適用條件

小偏心受壓構(gòu)件基本公式x

的近似計算公式x=xh0第51頁/共74頁5.4.2大、小偏心受壓構(gòu)件的設(shè)計判別大小偏壓均先按大偏壓考慮當x≤

xh0時，為大偏壓當x>xh0時，為小偏壓當x<

xh0，而ei<0.3h0時原因：截面尺寸過大，

未達到承載能力極限解決方法：無論按大小偏心計算，均將由rmin控制第52頁/共74頁大偏心受壓構(gòu)件5.4.3

截面設(shè)計

小偏心受壓構(gòu)件第53頁/共74頁5.4.4截面承載力復核截面承載力復核方法與非對稱配筋時相同。當構(gòu)件截面上的軸向壓力設(shè)計值N與彎矩設(shè)計值M以及其他條件已知，要求計算截面所能承受的軸向壓力設(shè)計值時，無論是大偏心受壓還是小偏心受壓，其未知量均為兩個，可由基本公式直接求解。第54頁/共74頁5.4.5矩形截面對稱配筋偏心受壓構(gòu)件的計算曲線

大偏壓的N－M－r計算曲線當無量綱化第55頁/共74頁5.4.5矩形截面對稱配筋偏心受壓構(gòu)件的計算曲線

大偏壓的N－M－r計算曲線N－M－r計算曲線的Matlab源程序%N-Mrelationshipofcompressionmemberwithlargeeccentrictiy%risreinforcementratioofcompressivebar;%hisheightofbeam;h0iseffectiveheightofbeam;%as1isdistanceofcompressivebartotheedge;%fy1isstrenghofcompressivebar;fcisstrenghofconcreteh=500;as1=35;h0=465;fy1=300;fc=14.3;forr=0.002:0.002:0.018n=0:0.01:1.8;m=-0.5*n.^2+0.5*h/h0*n+r*(1-as1/h0)*fy1/fc;plot(m,n);holdon;endgridon;axis([00.601.9]);第56頁/共74頁5.4.5矩形截面對稱配筋偏心受壓構(gòu)件的計算曲線

大偏壓的N－M－r計算曲線00.10.20.30.40.50.60.20.40.60.811.21.41.61.8r=0.002r=0.018N－M－r計算曲線計算曲線的適用范圍第57頁/共74頁5.4.5矩形截面對稱配筋偏心受壓構(gòu)件的計算曲線

大偏壓的N－M－r計算曲線當基本公式無綱量化變量代換曲線方程第58頁/共74頁5.4.5矩形截面對稱配筋偏心受壓構(gòu)件的計算曲線

大偏壓的N－M－r計算曲線考慮兩種情況的Matlab源程序h=500;as1=35;h0=465;fy1=300;fc=14.3;forr=0.002:0.002:0.018n=2*as1/h0:0.01:0.550;m=-0.5*n.^2+0.5*h/h0*n+r*(1-as1/h0)*fy1/fc;plot(m,n,'y');holdon;nn=0:0.01:2*as1/h0;mm=0.5*(h0-as1)/h0*nn+r*(1-as1/h0)*fy1/fc;plot(mm,nn,'r');holdon;endgridon;axis([00.601.9]);第59頁/共74頁5.4.5矩形截面對稱配筋偏心受壓構(gòu)件的計算曲線

大偏壓的N－M－r計算曲線0.10.20.30.40.50.600.20.40.60.811.21.41.61.8考慮兩種情況的關(guān)系曲線r=0.002r=0.018曲線直線第60頁/共74頁5.4.5矩形截面對稱配筋偏心受壓構(gòu)件的計算曲線

小偏壓的N－M－r計算曲線基本公式無綱量化基本公式無綱量化第61頁/共74頁5.4.5矩形截面對稱配筋偏心受壓構(gòu)件的計算曲線

大小偏壓的N－M－r計算曲線考慮大小偏壓兩種情況的Matlab源程序%N-Mrelationshipofcompression%memberwithlargeeccentrictiy%risreinforcementratioof%compressivebar;%hisheightofbeam;h0iseffective%heightofbeam;%as1isdistanceofcompressivebar%totheedge;%fy1isstrenghofcompressivebar;%fcisstrenghofconcreteh=500;as1=35;h0=465;fy1=300;fc=14.3;beta1=0.8;kexib=0.550;forr=0.002:0.002:0.018n=2*as1/h0:0.01:kexib;m=-0.5*n.^2+0.5*h/h0*n+r*(1-as1/h0)*fy1/fc;plot(m,n,'y');holdon;nn=0:0.01:2*as1/h0;mm=0.5*(h0-as1)/h0*nn+r*(1-as1/h0)*fy1/fc;plot(mm,nn,'r');holdon;nnn=kexib:0.01:1.8;kexi=(nnn+r*fy1/fc*kexib/(beta1-kexib))/(1+r*(fy1/fc)*(1.0/(beta1-kexib)));mmm=kexi.*(1-0.5*kexi)-((0.5*h-as1)/h0)*nnn+r*(1-as1/h0)*fy1/fc;plot(mmm,nnn);holdon;endgridon;axis([00.601.9]);第62頁/共74頁5.4.5矩形截面對稱配筋偏心受壓構(gòu)件的計算曲線

大小偏壓的N－M－r計算曲線00.10.20.30.40.50.600.20.40.60.811.21.41.61.8

對軸壓的考慮r=0.002r=0.018軸心受壓小偏壓大偏壓曲線直線曲線規(guī)范規(guī)定，偏壓構(gòu)件計算時，應計入軸向壓力在偏心方向存在的附加偏心距ea軸心受壓時截面彎矩不為零第63頁/共74頁5.4.5矩形截面對稱配筋偏心受壓構(gòu)件的計算曲線

大小偏壓N－M－r計算曲線的應用00.10.2