xx市海滄區(qū)盧澳路工程m跨徑上部結(jié)構(gòu)計(jì)算書

PAGExx市xx區(qū)xx路工程（25+35+25m跨上部結(jié)構(gòu)計(jì)算書）計(jì)算：復(fù)核：審核：xx市市政工程設(shè)計(jì)院xx一、概述擬建的xx區(qū)xx路是廈門市xx港區(qū)路網(wǎng)規(guī)劃中的一條重要城市I級(jí)主干道，位于廈門市xx投資區(qū)規(guī)劃的新市區(qū)組團(tuán)，是加強(qiáng)xx區(qū)與各個(gè)組團(tuán)之間的聯(lián)系的一條港區(qū)貨物集散的主要通道。廈門市xx區(qū)xx路工程中的橋涵工程包括一座xx加工區(qū)高架橋，橋梁起點(diǎn)樁號(hào)為K1+241.486，終點(diǎn)樁號(hào)為K2+975.786，橋梁全長1734.3m。第二、四、七、十、十三聯(lián)橋跨布置為25+35+25米等截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，橫向?yàn)殡p幅橋，為單箱雙室箱梁，三車道，采用滿堂支架現(xiàn)澆施工。二、計(jì)算依據(jù)1．《城市橋梁設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)》（CJJ77-98）2．《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004）3.《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）三、計(jì)算方法采用橋梁博士程序3.0版本，采用平面桿系有限元，主梁離散為平面梁單元。計(jì)算按橋梁施工流程劃分計(jì)算階段，對(duì)施工階段及運(yùn)營階段均進(jìn)行內(nèi)力、應(yīng)力、結(jié)構(gòu)剛度的計(jì)算。并根據(jù)橋梁的實(shí)際施工過程和施工方案劃分施工階段，進(jìn)行荷載組合，求得結(jié)構(gòu)在施工階段和運(yùn)營階段時(shí)的應(yīng)力、內(nèi)力和位移，按規(guī)范中所規(guī)定的各項(xiàng)容許指標(biāo)，驗(yàn)算主梁是否滿足要求。四、主要材料及設(shè)計(jì)參數(shù)混凝土、鋼絞線等材料的彈性模量、設(shè)計(jì)抗壓（拉）強(qiáng)度參數(shù)等基本參數(shù)均按規(guī)范取值?；炷寥葜?、標(biāo)號(hào)鋼筋混凝土容重：26kN/m3混凝土標(biāo)號(hào)：C50低松弛鋼絞線直徑：15.20mm彈性模量：195000Mpa張拉控制應(yīng)力:1340Mpa管道摩阻擦系數(shù)u:0.17管道偏差系數(shù)k:0.0015錨具變形：0.006m3．結(jié)構(gòu)重要系數(shù)：1.14．荷載等級(jí)：城-A級(jí)，3車道5．二期恒載二期恒載包括瀝青混凝土橋面鋪裝、防撞護(hù)欄共為：44.1KN/m6．活載計(jì)算參數(shù)3車道城-A級(jí)汽車荷載，偏載放大系數(shù)近似全橋一致取1.15。橫向分布系數(shù)：3×0.8×1.15＝2.76汽車荷載的沖擊系數(shù)：連續(xù)梁正彎矩=0.202連續(xù)梁負(fù)彎矩=0.29967．溫度梯度溫度變化按升溫25℃和降溫23℃計(jì)算。正溫度梯度計(jì)算按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JGJD60-2004）中4.3.10中規(guī)定取值，負(fù)溫度梯度按照正溫度梯度的50%計(jì)算。圖1溫度梯度計(jì)算簡圖8．支座不均勻沉降按10mm計(jì)算9．收縮徐變收縮徐變按照10年進(jìn)行計(jì)算。五、結(jié)構(gòu)模型描述1．結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖根據(jù)以上原則，將25+35+25m跨離散為44個(gè)節(jié)點(diǎn)，43個(gè)梁元，4個(gè)支承桿件元。其結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖如圖2所示：圖2使用階段結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖2．結(jié)構(gòu)配筋描述預(yù)應(yīng)力鋼束布置情況見表1，預(yù)應(yīng)力張拉控制應(yīng)力為0.75Rb＝1340MPa。表1預(yù)應(yīng)力鋼束布置情況表計(jì)算書鋼束號(hào)圖紙鋼束號(hào)型號(hào)根數(shù)N1N1φs15.20-1156N2N2φs15.20-1156N3N3φs15.20-11563.施工工序安排表2施工工序安排表階段階段內(nèi)容安裝單元號(hào)張拉預(yù)應(yīng)力號(hào)工期時(shí)間1澆筑砼、張拉預(yù)預(yù)應(yīng)力1—43N1-N3302施工二期恒載603收縮徐變時(shí)間3650六、承載能力極限狀態(tài)計(jì)算計(jì)算時(shí)未計(jì)入普通鋼筋，計(jì)算結(jié)果如圖3～4所示，主梁各斷面的承載力均能滿足規(guī)范要求。圖3單元承載能力極限組合最小抗力及對(duì)應(yīng)內(nèi)力圖圖4單元承載能力極限組合最大抗力及對(duì)應(yīng)內(nèi)力圖七、正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算短期效應(yīng)組合：結(jié)構(gòu)重力+預(yù)應(yīng)力+收縮徐變+0.7x汽車（不計(jì)沖擊力）+整體溫變+0.8x溫度梯度A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在作用短期效應(yīng)組合下正截面拉應(yīng)力都滿足抗裂性要求σst－σpc≤0.7ftk(JTGD62-2004,公式6.3.1-3)計(jì)算結(jié)果最大正拉應(yīng)力為0.262MPa≤0.7ftk＝1.855MPaA類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在作用短期效應(yīng)組合下斜截面主拉應(yīng)力都滿足抗裂性要求σtp≤0.5ftk(JTGD62-2004,公式6.3.1-8)計(jì)算結(jié)果最大主拉應(yīng)力為0.348MPa≤0.5ftk＝1.325MPa計(jì)算結(jié)果如圖5～6所示，可以見所有截面均滿足規(guī)范要求。圖5短期效應(yīng)組合最大正拉應(yīng)力圖圖6短期效應(yīng)組合最大主拉應(yīng)力圖八、持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算1.持久狀況持久狀況下預(yù)應(yīng)力構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合應(yīng)力驗(yàn)算：1.0x恒載+1.0x預(yù)應(yīng)力+1.0x收縮徐變+1.0x汽車+1.0x整體溫變+1.0x溫度梯度受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力驗(yàn)算按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》7.1.5條規(guī)定，受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足：。最大壓應(yīng)力為13.3MPa≤16.2MPa,滿足規(guī)范要求主壓應(yīng)力驗(yàn)算按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》7.1.6條規(guī)定，混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)滿足：。最大主壓應(yīng)力為13.3MPa≤19.44MPa,滿足規(guī)范要求由圖7～8可以看出標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合下最大壓應(yīng)力與最大主拉應(yīng)力均故滿足規(guī)范要求。圖7預(yù)應(yīng)力構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合最大正壓應(yīng)力圖圖8預(yù)應(yīng)力構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合最大主壓應(yīng)力圖2.短暫狀況按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，施工階段截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：1）壓應(yīng)力：δtcc≤0.7fck’＝0.7x0.9x35.5＝22.4MPa，最大壓應(yīng)力為9.07MPa≤0.7fck’，滿足規(guī)范要求。2）拉應(yīng)力：δtct≤1.15ftk’＝1.15x0.9x2.74＝3.151MPa，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置不小于0.4％的縱向鋼筋。由圖9可以看出施工階段均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，故滿足規(guī)范要求。圖9短暫狀況構(gòu)件驗(yàn)算橋面系單元上下緣最大最小應(yīng)力圖3.預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力驗(yàn)算受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力σpe＋σp≤0.65fpk(JTGD62-2004,公式7.1.5-2)鋼束最大