宜萬(wàn)鐵路大跨度提籃拱橋施工控制技術(shù)報(bào)告鋼管混凝土 拱肋勁性骨架

第二部分第6章拱肋、立柱及連續(xù)梁混凝土工程施工階段第二部分：拱肋、立立柱及連續(xù)續(xù)梁混凝土土工程施工工階段第6章拱肋第一環(huán)環(huán)混凝土外外包施工控控制XX大橋在鋼管管內(nèi)混凝土土灌注施工工完成后，進(jìn)進(jìn)入到本橋橋施工過(guò)程程中較為復(fù)復(fù)雜及困難難的關(guān)鍵工工序：拱肋肋外包混凝凝土施工。在在考慮了施施工的現(xiàn)實(shí)實(shí)條件及結(jié)結(jié)構(gòu)的受力力特點(diǎn)的基基礎(chǔ)上，將將原設(shè)計(jì)采采用的“三環(huán)六面面法”施工方案案調(diào)整為“三環(huán)十二二面法”。經(jīng)過(guò)了了工藝試驗(yàn)驗(yàn)及工序的的理論計(jì)算算優(yōu)化后，對(duì)“三環(huán)十二面法”的分段作了進(jìn)一步的調(diào)整（見(jiàn)后面相關(guān)的內(nèi)容）。施工方案的改變勢(shì)必導(dǎo)致拱肋的應(yīng)力及線形狀態(tài)的變化（與設(shè)計(jì)狀態(tài)相比），如何在拱肋的混凝土外包施工過(guò)程中保證良好的拱肋成型狀態(tài)，并在后續(xù)施工階段中提出合理的調(diào)整建議，加強(qiáng)混凝土的應(yīng)力及拱肋的線形監(jiān)測(cè)變得非常重要。拱肋第一環(huán)混凝土的外包施工過(guò)程中的測(cè)試結(jié)果整理如下。6.1拱肋混混凝土外包包施工監(jiān)測(cè)測(cè)測(cè)試截面面及測(cè)點(diǎn)布布置方式本階段應(yīng)變測(cè)試試截面位置置及各截面面測(cè)點(diǎn)埋設(shè)設(shè)情況見(jiàn)圖圖6-1。測(cè)試截面位置(b)各截面面測(cè)點(diǎn)布置置及編號(hào)規(guī)規(guī)則圖6-1拱肋外外包混凝土土施工階段段應(yīng)力測(cè)試試截面及測(cè)測(cè)點(diǎn)布置本階段線形測(cè)試試截面位置置及線形測(cè)測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)見(jiàn)圖6-2。圖6-2拱肋外外包混凝土土施工階段段線形測(cè)試試截面及測(cè)測(cè)點(diǎn)布置圖圖應(yīng)力測(cè)試截面測(cè)測(cè)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)見(jiàn)見(jiàn)表6-1。表6-1拱肋測(cè)測(cè)試截面及及測(cè)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)計(jì)截面編號(hào)截面位置描述測(cè)試部位測(cè)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)備注1萬(wàn)州側(cè)拱腳實(shí)體體段截面拱肋截面上、下下緣4＋4拱肋應(yīng)力測(cè)試21/4拱肋截面面拱肋截面上、下下緣4＋432/4拱肋截面面拱肋截面上、下下緣4＋443/4拱肋截面面拱肋截面上、下下緣4＋45宜昌側(cè)拱腳實(shí)體體段截面拱肋截面上、下下緣4＋46萬(wàn)州側(cè)變截面上上方1.5米箱型截面面拱肋截面上、下下緣4＋4應(yīng)變測(cè)點(diǎn)小計(jì)48個(gè)說(shuō)明：由于拱肋肋混凝土外外包的分環(huán)環(huán)、分段，第第一環(huán)混凝凝土灌注過(guò)過(guò)程中2、3、4、6截面僅埋埋設(shè)拱肋下下緣應(yīng)變計(jì)計(jì)，1、5截面測(cè)點(diǎn)點(diǎn)全部埋設(shè)設(shè)，故本階階段共計(jì)測(cè)測(cè)點(diǎn)32個(gè)。測(cè)點(diǎn)埋設(shè)日志見(jiàn)見(jiàn)表6-2。表6-2拱肋混混凝土外包包施工中測(cè)測(cè)點(diǎn)埋設(shè)日日志截面編號(hào)截面位置描述測(cè)試部位測(cè)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)埋設(shè)日期1萬(wàn)州側(cè)拱腳實(shí)體體段截面拱肋截面上、下下緣4＋42007.1..2421/4拱肋截面面拱肋截面下緣42007.4..1832/4拱肋截面面拱肋截面下緣42007.5..1943/4拱肋截面面拱肋截面下緣42007.4..185宜昌側(cè)拱腳實(shí)體體段截面拱肋截面上、下下緣4＋42007.1..236萬(wàn)州側(cè)變截面上上方1.5米箱型截面面拱肋截面下緣42007.4..17線形測(cè)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)表表6-3。表6-3拱肋混混凝土外包包施工中線線形測(cè)點(diǎn)統(tǒng)統(tǒng)計(jì)截面編號(hào)截面位置描述測(cè)試部位測(cè)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)備注1萬(wàn)州側(cè)1/4拱拱肋截面上、下游拱肋1＋12跨中拱頂處截面面拱肋截面下緣1＋13宜昌側(cè)3/4拱拱肋截面拱肋截面下緣1＋1萬(wàn)州測(cè)點(diǎn)拱腳假定為變形零點(diǎn)點(diǎn)宜昌側(cè)拱腳假定為變形零點(diǎn)點(diǎn)線形測(cè)點(diǎn)總計(jì)6個(gè)6.2拱肋混凝凝土外包施施工方案介介紹6.2.1“三環(huán)六面面法”與“三環(huán)十二二面法”（A）原設(shè)計(jì)施工方法法—“三環(huán)六面面法”拱肋外包混凝土土先在支架架上施工拱拱腳3m實(shí)心段段，其余沿沿箱高分三三環(huán)，采用用“三環(huán)六面面法”施工（見(jiàn)圖6-3、圖6-4）?！叭h(huán)”即底板及下倒角角為第一環(huán)環(huán)，側(cè)板為為第二環(huán)，上上倒角和頂頂板為第三三環(huán)。“六面”即將每環(huán)環(huán)沿拱軸分分為六段（六六個(gè)工作面面）。第一一段為2－16＃截面（對(duì)對(duì)應(yīng)骨架編編號(hào)），第第二段為16－30＃截面，第第三段為30－45＃截面，另另外三個(gè)段段以拱頂對(duì)對(duì)稱，各環(huán)環(huán)分段位置置應(yīng)相互錯(cuò)錯(cuò)開(kāi)。每段段混凝土同時(shí)時(shí)自拱腳向向拱頂方向向澆筑，全全橋每環(huán)左左右對(duì)稱段段對(duì)稱澆筑筑，同時(shí)控控制每環(huán)的的各段施工工進(jìn)度大致致相當(dāng)，誤誤差不超過(guò)過(guò)骨架的半半個(gè)節(jié)間。各各環(huán)段與段段之間留550cm間間隔槽，待待各段混凝凝土施工完完畢，拱圈圈充分變形形后，澆筑筑間隔槽內(nèi)內(nèi)混凝土，完完成該環(huán)混混凝土的澆澆筑。第二環(huán)混凝土須須在第一環(huán)環(huán)混凝土強(qiáng)度度達(dá)到設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度后進(jìn)進(jìn)行，環(huán)與與環(huán)、段與與段接茬面面均按規(guī)范范進(jìn)行處理理并設(shè)置接接茬鋼筋。主主拱肋混凝凝土與橫撐撐混凝土可同同時(shí)施工也也可先后施施工，根據(jù)據(jù)現(xiàn)場(chǎng)施工工條件而定定。（B）擬定采用的“三三環(huán)十二面法”考慮到現(xiàn)場(chǎng)施工工條件及混混凝土澆筑筑的實(shí)際能能力，在混混凝土初凝凝前無(wú)法完完成“三環(huán)六面面法”中一環(huán)混混凝土的澆澆筑方量，于于是將“三環(huán)六面面法”改為“三環(huán)十二二面法”，進(jìn)行了了相應(yīng)的仿仿真計(jì)算，并并于20006年9月25日召開(kāi)了專專家評(píng)審會(huì)會(huì)，明確了了該施工方方案的可行行性。將拱肋外包混凝土土由原來(lái)的6個(gè)工作段段對(duì)稱分為為12個(gè)工作段段，設(shè)置13個(gè)間隔槽槽，即“三環(huán)十二二面”施工方法法（見(jiàn)圖6--5）。每環(huán)分分三次澆筑（分分環(huán)方式不不變，同圖圖6-4），第一次次間隔澆筑筑6段，混凝土土數(shù)量約為為550m3，第二次次澆筑剩余余的6段，最后后澆筑間隔隔槽混凝土土。擬定采用的施工工順序如下下：1、鋼管內(nèi)混凝土土達(dá)到設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度后，對(duì)對(duì)稱施工拱拱腳3m實(shí)心段段，并加強(qiáng)強(qiáng)養(yǎng)護(hù)。2、拱腳3m段混混凝土達(dá)到80％設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度后，搭設(shè)第1、3、5、8、10、12工作段吊吊架，澆筑筑第一環(huán)線線路左右拱拱肋共12個(gè)工作段段的混凝土土（每段從從拱腳向拱拱頂澆筑，均均衡對(duì)稱加加載，每段段加載相差差不超過(guò)半半個(gè)骨架節(jié)節(jié)間，在初初凝前全部部澆筑完成成）。3、待上述各段混混凝土達(dá)到90％設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度后，搭設(shè)第2、4、6、7、9、11工作段吊吊架，澆筑筑第一環(huán)剩剩余的12個(gè)工作段段混凝土（從從拱腳到拱拱頂，在初初凝前全部部澆筑完成成）。4、待各段混凝土土均達(dá)到90％設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度，即各各段混凝土土已充分變變形時(shí)，鑿鑿毛澆筑間間隔槽混凝凝土（從拱拱腳到拱頂頂，在初凝凝前全部澆澆筑完成）。5、間隔槽混凝土土養(yǎng)護(hù)達(dá)到100％設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度。6、重復(fù)2、3、4、5步，澆筑筑第二環(huán)混混凝土、第第三環(huán)混凝凝土。7、對(duì)稱拆除拱肋肋吊架。8、搭設(shè)橫撐吊架架，澆筑橫橫撐第一環(huán)環(huán)混凝土。橫橫撐共13個(gè)，澆筑筑時(shí)對(duì)稱間間隔進(jìn)行。9、養(yǎng)護(hù)橫撐第一一環(huán)混凝土土強(qiáng)度達(dá)到80%設(shè)計(jì)強(qiáng)度度。10、重復(fù)7、8步步，對(duì)稱澆澆筑橫撐第第二、三環(huán)環(huán)，并養(yǎng)護(hù)護(hù)。11、拆除橫撐吊架架，完成拱拱肋混凝土土澆筑。（C）實(shí)際采用的改進(jìn)進(jìn)的“三環(huán)十二二面法”為保證“三環(huán)十十二面法”的順利實(shí)實(shí)施，同時(shí)時(shí)驗(yàn)證混凝凝土各項(xiàng)性性能是否滿滿足施工要要求、混凝凝土的輸送送方案的合合理性，臨臨時(shí)設(shè)施（棧棧橋、模板板等）的安安全性、混混凝土振搗搗后的密實(shí)實(shí)性、施工工組織的效效率及應(yīng)急急預(yù)案的效效果等，在在第一環(huán)與與3米實(shí)體段相相接處設(shè)置置了長(zhǎng)度為為2.5米的試驗(yàn)段段，并與22007年6月11日采用擬定定的第一環(huán)環(huán)澆筑方案案進(jìn)行了澆澆筑。試驗(yàn)驗(yàn)結(jié)果表明明：（1）盡管可可以采用一一系列的措措施盡量減減少或避免免泵送系統(tǒng)統(tǒng)的堵塞現(xiàn)現(xiàn)象，但仍仍然不能保保證混凝土土澆筑過(guò)程程中完全避避免堵管問(wèn)問(wèn)題；（2）拱形結(jié)結(jié)構(gòu)的高差差將導(dǎo)致模模板承受較較大的“液態(tài)混凝凝土”的“凈水壓力”，要求模模板盡量封封閉，不宜宜開(kāi)孔較多多、較大，因因此混凝土土入模速度度及相應(yīng)的的振搗等工工作受到限限制，影響響泵送速度度；（3）需要充充分考慮施施工環(huán)境（溫溫度、氣候候等）對(duì)混混凝土的初初凝時(shí)間的的影響。綜合多方面的影影響因素及及試驗(yàn)結(jié)果果，擬定的的“三環(huán)十二二面法”中兩次完完成一環(huán)混混凝土的施施工方案仍仍需要進(jìn)一一步的調(diào)整整。在保證證質(zhì)量及不不違反初凝凝規(guī)定的前前提下，對(duì)對(duì)“三環(huán)十二二面法”進(jìn)行了施施工工序優(yōu)優(yōu)化，稱之之為“改進(jìn)的三三環(huán)十二面面法”，具體表表現(xiàn)在以下下幾個(gè)方面面：現(xiàn)場(chǎng)配置三臺(tái)泵泵機(jī)分別給給宜昌側(cè)、拱拱頂、萬(wàn)州州側(cè)供應(yīng)混混凝土，保保證一次完完成的混凝凝土方量；；把橫撐與主拱肋肋同時(shí)澆筑筑，澆筑高高度按主拱拱肋分環(huán)高高度執(zhí)行，保保證主拱肋肋與橫撐混混凝土形成成整體；基于“三環(huán)十二面法”的施工思思想，同時(shí)考慮慮全拱均勻勻加載，完完全對(duì)稱，把第一環(huán)環(huán)、第三環(huán)環(huán)混凝土（含含橫撐）分分十三個(gè)工工作面（奇奇數(shù)段）澆澆筑；第二環(huán)混混凝土方量稍少，分十十一個(gè)工作作面進(jìn)行澆澆筑。每環(huán)環(huán)間隔槽按按原設(shè)計(jì)采采用的“三環(huán)六面面法”設(shè)置6個(gè)，每半半拱3個(gè)，分別別設(shè)置在拱拱腳、16＃、30＃節(jié)點(diǎn)左左右。兩半拱對(duì)對(duì)稱，拱頂頂不設(shè)間隔隔槽，環(huán)與與環(huán)錯(cuò)開(kāi)不不少于2mm。其余工工作面按施施工縫相接接，嚴(yán)格按按照規(guī)范要要求進(jìn)行施施工。第一環(huán)、第三環(huán)環(huán)均按“5＋4＋4”工作面分分三次澆筑筑，最后封封槽，見(jiàn)圖圖6、圖7。第二環(huán)按“6＋＋5”個(gè)工作面面分兩次澆澆筑，不設(shè)設(shè)置試驗(yàn)段段，最后封封槽，見(jiàn)圖圖8。值得說(shuō)說(shuō)明的是，圖6-6中的第一環(huán)混凝土外包分段即為實(shí)際采用的施工分段狀況。圖6-7、圖6-8中的三環(huán)、二環(huán)混凝土分段狀況則是根據(jù)第一環(huán)混凝土外包施工的實(shí)際施工經(jīng)驗(yàn)擬定的可行的施工方案，無(wú)特殊情況，下一階段的混凝土外包施工將嚴(yán)格依據(jù)此方案進(jìn)行。圖6-3原設(shè)計(jì)計(jì)“三環(huán)六面面法”分段圖圖6-4原設(shè)計(jì)計(jì)“三環(huán)六面面法”分環(huán)圖圖6-5“三環(huán)環(huán)十二面法法”拱肋外包包混凝土分分段圖6.3實(shí)體段及及拱肋第一一環(huán)混凝土土外包施工工過(guò)程詳細(xì)細(xì)記錄6.3.1拱拱腳3m實(shí)心段段施工3m實(shí)心段采用用了吊架系系統(tǒng)與支架架結(jié)合的方方式施工。主主要依靠鋼鋼管拱肋支支撐模板系系統(tǒng)和混凝凝土的重量量。20007年1月24日、2月1日、2月8日分別完成成了萬(wàn)州側(cè)側(cè)下游、上上游、宜昌昌側(cè)拱腳33m實(shí)心段段。6.3.2第第一環(huán)拱腳腳2.5mm試驗(yàn)段施施工2007年6月月11日采用計(jì)劃劃的第一環(huán)環(huán)澆筑方案案對(duì)4個(gè)2.5mm試驗(yàn)段進(jìn)進(jìn)行了澆筑筑。6.3.3拱拱肋、橫撐撐第一環(huán)外外包混凝土土施工（1）拱肋第一環(huán)第第一次外包包混凝土施施工第一環(huán)第一次澆澆筑了圖66-6中的1、4、7、10、13段混凝土土，開(kāi)盤(pán)時(shí)時(shí)間20007年6月28日11∶00，終盤(pán)時(shí)時(shí)間20007年6月29日6∶50，用時(shí)19時(shí)50分?；炷寥肽販囟茸罡邽闉?9℃，最低26℃。澆筑過(guò)過(guò)程中，拱拱頂泵機(jī)和和萬(wàn)州側(cè)泵泵機(jī)各發(fā)生生堵管1次，各用用時(shí)約1小時(shí)排除除。混凝土澆筑采取取多點(diǎn)循環(huán)環(huán)加載，一一臺(tái)泵機(jī)負(fù)負(fù)責(zé)四個(gè)澆澆筑點(diǎn)的混混凝土循環(huán)環(huán)?；炷镣劣杀霉芙?jīng)經(jīng)漏斗流入入溜槽，經(jīng)經(jīng)溜槽再入入串桶，經(jīng)經(jīng)串桶由入入灰孔入模模，采用插插入式振搗搗棒振搗，提提前在壓模模、內(nèi)底模模、內(nèi)側(cè)模模開(kāi)振搗孔孔?；炷翝仓?天天后，拆除除壓模、側(cè)側(cè)模和內(nèi)底底側(cè)模，底底模不拆除除、吊桿不不卸力?；旎炷敛捎糜寐榇采w蓋，灑水養(yǎng)養(yǎng)護(hù)。（2）拱肋第一環(huán)第第二次外包包混凝土施施工第一環(huán)第二次澆澆筑了圖66-6中的2、5、9、12段混凝土土，開(kāi)盤(pán)時(shí)時(shí)間20007年7月7日19∶00，終盤(pán)時(shí)時(shí)間20007年7月8日14∶00，用時(shí)19小時(shí)?；旎炷寥肽Ｄ囟茸罡吒邽?0℃，最低28℃。澆筑過(guò)過(guò)程中，兩兩岸泵機(jī)各各發(fā)生堵管管3次，共用用時(shí)約3小時(shí)排除除。第一次混凝土澆澆筑完成后后，對(duì)一、二二次混凝土土接茬面進(jìn)進(jìn)行了認(rèn)真真的鑿毛，并并在混凝土土入模前用用高壓水沖沖洗干凈，并并涂刷了水水泥漿，然然后進(jìn)行的的二次混凝凝土澆筑。（3）拱肋第一環(huán)第第三次外包包混凝土施施工第一環(huán)第三次澆澆筑了圖66-6中的3、6、8、11段混凝土土，開(kāi)盤(pán)時(shí)時(shí)間20007年7月15日7∶00，終盤(pán)時(shí)時(shí)間20007年7月16日2∶30，用時(shí)19時(shí)30分?；炷寥肽販囟茸罡邽闉?7℃，最低22℃。澆筑過(guò)過(guò)程中，兩兩岸泵機(jī)各各發(fā)生堵管管2次，共用時(shí)時(shí)約2小時(shí)排除除。（4）拱肋第一環(huán)間間隔槽施工工三次混凝土澆筑筑后，對(duì)間間隔槽兩側(cè)側(cè)的模板進(jìn)進(jìn)行了拆除除。由于受受鋼筋的影影響，模板板均用塊狀狀鋼板拼接接而成，拆拆除工作異異常繁瑣。由由于一環(huán)的的內(nèi)壓模、內(nèi)內(nèi)側(cè)模、外外側(cè)模均需需拆除，工工作量很大大，再加上上接茬面鑿鑿毛，間隔隔槽施工于于7月30日澆筑完成成。各階段段混凝土澆澆筑完成后后，拆除模模板后可見(jiàn)見(jiàn)混凝土內(nèi)內(nèi)實(shí)外光，質(zhì)質(zhì)量良好。圖6-6改進(jìn)的的“三環(huán)十二二面法”第一環(huán)外外包混凝土土分段圖圖6-7改進(jìn)的的“三環(huán)十二二面法”第三環(huán)外包混混凝土分段段圖圖6-8改進(jìn)的的“三環(huán)十二二面法”第二環(huán)外包混混凝土分段段圖第二部分第6章拱肋、立柱及連續(xù)梁混凝土工程施工階段6.3.4拱拱肋第一環(huán)環(huán)混凝土外外包施工過(guò)過(guò)程中監(jiān)測(cè)測(cè)的主要內(nèi)內(nèi)容根據(jù)施工過(guò)程的的詳細(xì)記錄錄，實(shí)體段段及第一環(huán)環(huán)混凝土的的施工可以以分為幾個(gè)個(gè)主要的子子工序，各各子工序的的施工內(nèi)容容及監(jiān)測(cè)內(nèi)內(nèi)容見(jiàn)表66-4。表6-4拱肋第第一環(huán)混凝凝土外包施施工子工序序描述及監(jiān)監(jiān)測(cè)內(nèi)容子工序工序簡(jiǎn)介監(jiān)測(cè)工作內(nèi)容子工序1拱腳3米實(shí)體段段混凝土澆澆筑1.記錄1##、5#截面的振振弦應(yīng)變計(jì)計(jì)初讀數(shù)子工序2第一環(huán)拱腳2..5m試驗(yàn)驗(yàn)段施工1.實(shí)體段11#、5#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.記錄萬(wàn)州州側(cè)拱腳變變截面處6#截面的應(yīng)應(yīng)變計(jì)初讀讀數(shù)子工序3第一環(huán)第一次澆澆筑1、4、7、10、13段混凝土土1.1#、55#、6#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.記錄3##截面（拱拱頂跨中）的的應(yīng)變計(jì)初初讀數(shù)3.拱肋的變變形監(jiān)測(cè)子工序4第一環(huán)第二次澆澆筑2、5、9、12段混凝土土1.1#、33#、5#、6#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.記錄2##、4#截面應(yīng)變變計(jì)的初讀讀數(shù)3.拱肋的變變形監(jiān)測(cè)子工序5第一環(huán)第三次澆澆筑3、6、8、11段混凝土土1.1#、22#、3#、4#、5#、6#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.拱肋的變變形監(jiān)測(cè)子工序6拱肋第一環(huán)間隔隔槽施工混凝土應(yīng)力監(jiān)測(cè)測(cè)的說(shuō)明：：1.混凝土澆澆筑過(guò)程中中，液態(tài)混混凝土始終終處于無(wú)應(yīng)應(yīng)力狀態(tài)（忽忽略靜水壓壓力），因因而應(yīng)變測(cè)測(cè)試沒(méi)有實(shí)實(shí)際意義；；2.當(dāng)該階段段的混凝土土初凝后，后后續(xù)施工階階段混凝土土的澆筑（相相當(dāng)于對(duì)前前期硬化后后的混凝土土加載）過(guò)過(guò)程中測(cè)試試凝固后截截面的應(yīng)力力應(yīng)變；3.為避免混混凝土收縮縮、徐變的的影響，應(yīng)應(yīng)該在混凝凝土灌注前前后各測(cè)試試一次，其其差值即為為本次加載載產(chǎn)生的混混凝土應(yīng)變變。6.4混凝土土應(yīng)力測(cè)試試結(jié)果及分分析施工方案改變的的直接結(jié)果果就是結(jié)構(gòu)構(gòu)的應(yīng)力、線線形與原設(shè)設(shè)計(jì)的理論論應(yīng)力、理理論線形產(chǎn)產(chǎn)生了一定定的差別。此此應(yīng)力、線線形的差別別能否控制制在本施工工階段的容容許應(yīng)力、容容許變形之之內(nèi)，事關(guān)關(guān)著改變后后的方案的的可行性、結(jié)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力力及變形狀狀態(tài)的合理理性以及后后續(xù)施工階階段立模標(biāo)標(biāo)高數(shù)據(jù)的的調(diào)整等一一系列問(wèn)題題。鑒于鋼鋼筋混凝土土結(jié)構(gòu)的復(fù)復(fù)雜性，理理論模擬有有著諸多不不完全符合合實(shí)際狀態(tài)態(tài)的假定，因因此應(yīng)力及及線形監(jiān)測(cè)測(cè)結(jié)果成為為施工控制制中調(diào)整措措施的最為為直接、可可靠的信息息源?；炷两Y(jié)構(gòu)的的應(yīng)力狀態(tài)態(tài)直接關(guān)系系到結(jié)構(gòu)的的安全，如如壓應(yīng)力大大小是否低低于相應(yīng)階階段的容許許壓應(yīng)力？？是否可能能出現(xiàn)壓潰潰或開(kāi)裂等等事關(guān)結(jié)構(gòu)構(gòu)穩(wěn)定及外外觀質(zhì)量的的災(zāi)難性后后果等等。為了跟跟蹤方案改改變引起的的拱肋外包包混凝土的的應(yīng)力狀態(tài)態(tài)變化，在在立模之前前將振弦應(yīng)應(yīng)變計(jì)埋設(shè)設(shè)于擬定的的監(jiān)測(cè)截面面位置，并并于混凝土土灌注時(shí)不不定時(shí)的量量測(cè)，確保?；炷凉喙嘧⒓罢駬v搗過(guò)程中測(cè)測(cè)點(diǎn)的成活活率，隨后后的各施工工階段進(jìn)行行持續(xù)的測(cè)測(cè)試。拱肋第一環(huán)混凝凝土外包施施工過(guò)程中中各子工序序的應(yīng)力監(jiān)監(jiān)測(cè)結(jié)果整整理如下。表6-5第一環(huán)環(huán)混凝土外外包施工過(guò)過(guò)程中1#截面應(yīng)力力監(jiān)測(cè)結(jié)果果拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)變變變化值（）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋1#-10-11612-4710111#-20-12214-23-1091#-30-731-38-2411#-40-123-12-44-90下游拱肋1#-50-34-24-1621121#-60-1036-3027251#-70-5427-44-901#-80-104-5-24-27-11應(yīng)力零點(diǎn)拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)力變變化值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋1#-10.00-4.060.40-1.630.350.391#-20.00-4.270.47-0.81-0.350.321#-30.00-2.560.02-1.31-0.840.041#-40.00-4.31-0.40-1.52-0.320.00下游拱肋1#-50.00-1.19-0.84-0.540.740.421#-60.00-3.610.21-1.050.950.881#-70.00-1.890.93-1.52-0.320.001#-80.00-3.64-0.18-0.84-0.95-0.39最值統(tǒng)計(jì)最大值0.00-1.190.93-0.540.950.88最小值0.00-4.31-0.84-1.63-0.95-0.39拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)力累累積值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋1#-10.00-4.06-3.64-5.34-4.92-4.541#-20.00-4.27-3.78-4.63-4.96-4.631#-30.00-2.56-2.54-3.90-4.72-4.651#-40.00-4.31-4.72-6.28-6.56-6.55下游拱肋1#-50.00-1.19-2.06-2.59-1.81-1.401#-60.00-3.61-3.39-4.48-3.47-2.591#-70.00-1.89-0.93-2.54-2.81-2.801#-80.00-3.64-3.82-4.68-5.63-6.00最值統(tǒng)計(jì)最大值0.00-1.19-0.93-2.54-1.81-1.40最小值0.00-4.31-4.72-6.28-6.56-6.55表6-5列出了第第一環(huán)混凝凝土外包施施工各子工工序加載過(guò)過(guò)程中1#截面（萬(wàn)萬(wàn)州側(cè)拱腳腳實(shí)體段內(nèi)內(nèi)截面）各各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)應(yīng)變變化值值、應(yīng)力變變化值及應(yīng)應(yīng)力累計(jì)值值。由表中中數(shù)據(jù)可知知，子工序序2～子工序6的最大應(yīng)應(yīng)力變化值值為-1.119MPaa、0.933MPa、-0.554MPaa、0.955MPa、0.888MPa，最小應(yīng)應(yīng)力變化值值為-4.331MPaa、-0.884MPaa、-1.663MPaa、-0.995MPaa、-0.339MPaa。對(duì)每一一個(gè)子工序序而言，各各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)應(yīng)力變化較較為均勻，且且大部分均均為壓應(yīng)力力，拉應(yīng)力力較小，表表明子工序序加載過(guò)程程中拱腳實(shí)實(shí)體段截面面的受力狀狀態(tài)較為合合理。由表表中的累計(jì)計(jì)應(yīng)力可知知，第一環(huán)環(huán)混凝土外外包施工完完成時(shí)，1#截面最大大測(cè)點(diǎn)壓應(yīng)應(yīng)力為6.555MPa，最小測(cè)測(cè)點(diǎn)壓應(yīng)力力為1.400MPa，上游拱拱肋上緣平平均壓應(yīng)力力為4.588MPa，下緣平平均壓應(yīng)力力為5.600MPa；下游拱拱肋上緣平平均壓應(yīng)力力為2.000MPa，下緣平平均壓應(yīng)力力為4.400MPa。從實(shí)測(cè)測(cè)的單點(diǎn)應(yīng)應(yīng)力來(lái)看，上上游拱肋應(yīng)應(yīng)力比下游游拱肋應(yīng)力力狀態(tài)均勻勻，但總體體上差別不不大，且應(yīng)應(yīng)力水平均均比較低，低低于相應(yīng)的的應(yīng)力容許許值，結(jié)構(gòu)構(gòu)處于安全全穩(wěn)定的狀狀態(tài)。表6-6第一環(huán)環(huán)混凝土外外包施工過(guò)過(guò)程中2#截面應(yīng)力力監(jiān)測(cè)結(jié)果果拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)變變變化值（）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋2#-12#-22#-30-106-92#-40-108-8下游拱肋2#-52#-62#-70-106-82#-80-107-2應(yīng)力零點(diǎn)拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)力變變化值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋2#-12#-22#-30.00-3.71-0.322#-40.00-3.78-0.28下游拱肋2#-52#-62#-70.00-3.71-0.282#-80.00-3.75-0.07最值統(tǒng)計(jì)最大值0.00-3.71-0.07最小值0.00-3.78-0.32拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)力累累積值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋2#-12#-22#-30.00-3.84-4.042#-40.00-3.91-4.07下游拱肋2#-52#-62#-70.00-3.84-4.002#-80.00-3.88-3.82最值統(tǒng)計(jì)最大值0.00-3.84-3.82最小值0.00-3.91-4.07表6-6為第一環(huán)環(huán)混凝土外外包施工過(guò)過(guò)程中2#截面的測(cè)測(cè)點(diǎn)應(yīng)變變變化、應(yīng)力力變化及測(cè)測(cè)點(diǎn)應(yīng)力累累計(jì)值。由由于2#截面測(cè)點(diǎn)點(diǎn)在第一環(huán)環(huán)第二次外外包混凝土土施工中真真正埋入到到混凝土中中，因此子子工序4為應(yīng)力零零點(diǎn)，前面面的三個(gè)子子工序沒(méi)有有測(cè)試數(shù)據(jù)據(jù)。從表6-6中數(shù)據(jù)據(jù)可知，第第一環(huán)第三三次外包混混凝土加載載過(guò)程中，最最大壓應(yīng)力力變化為3.788MPa（2#-4測(cè)點(diǎn)），最最小壓應(yīng)力力變化為3.711MPa，各個(gè)測(cè)測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力力變化非常常接近；上上游拱肋下下緣平均壓壓應(yīng)力變化化為3.755MPa，下游拱拱肋下緣平平均壓應(yīng)力力變化為3.733MPa，表明本本子工序加加載對(duì)稱且且均勻，拱拱肋混凝土土的受力狀狀態(tài)合理。間間隔槽混凝凝土施工加加載過(guò)程中中的壓應(yīng)力力變化較小小，最大壓壓應(yīng)力變化化僅0.322MPa。從表6中的2#截面的應(yīng)應(yīng)力累計(jì)值值可見(jiàn)，第第一環(huán)混凝凝土外包施施工完成時(shí)時(shí)，2#截面上游游拱肋下緣緣測(cè)點(diǎn)累計(jì)計(jì)應(yīng)力為-4.004MPaa、-4.007MPaa，下游拱拱肋下緣測(cè)測(cè)點(diǎn)累計(jì)應(yīng)應(yīng)力為-4.000MPaa、-3.882MPaa，下緣平平均累計(jì)應(yīng)應(yīng)力分別為為-4.005MPaa、-3.991MPaa。無(wú)論是是單點(diǎn)應(yīng)力力還是平均均應(yīng)力，上上、下游拱拱肋的受力力狀態(tài)均比比較接近。表表明本子工工序加載對(duì)對(duì)稱、合理理。表6-7第一環(huán)環(huán)混凝土外外包施工過(guò)過(guò)程中3#截面應(yīng)力力監(jiān)測(cè)結(jié)果果拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)變變變化值（）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋3#-13#-23#-30-73-603#-40-67-21-6下游拱肋3#-53#-63#-70-67-17-83#-80-79-8-6應(yīng)力零點(diǎn)拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)力變變化值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋3#-13#-23#-30.00-2.56-0.210.003#-40.00-2.35-0.74-0.21下游拱肋3#-53#-63#-70.00-2.35-0.60-0.283#-80.00-2.77-0.28-0.21最值統(tǒng)計(jì)最大值0.00-2.35-0.210.00最小值0.00-2.77-0.74-0.28拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)力累累積值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋3#-13#-23#-30.00-2.64-2.77-2.773#-40.00-2.43-3.11-3.30下游拱肋3#-53#-63#-70.00-2.43-2.96-3.233#-80.00-2.86-3.05-3.26最值統(tǒng)計(jì)最大值0.00-2.43-2.77-2.77最小值0.00-2.86-3.11-3.30表6-7為混凝土土外包施工工過(guò)程中3#截面的測(cè)測(cè)點(diǎn)應(yīng)變變變化、應(yīng)力力變化及應(yīng)應(yīng)力累計(jì)值值。3#截面的測(cè)點(diǎn)在第第一環(huán)第一一次外包混混凝土施工工過(guò)程中埋埋入混凝土土中，因此此將子工序序3作為應(yīng)力力測(cè)試零點(diǎn)點(diǎn)。子工序序4混凝土加加載前后3#截面最大大及最小測(cè)測(cè)點(diǎn)應(yīng)力變變化值為2.777MPa、2.355MPa（壓應(yīng)力力），子工工序5混凝土加加載前后最最大、最小小測(cè)點(diǎn)應(yīng)力力變化值為為0.744MPa、0.211MPa（壓應(yīng)力力），子工工序6混凝土加加載前后測(cè)測(cè)點(diǎn)應(yīng)力變變化較小。綜綜合個(gè)子工工序測(cè)點(diǎn)的的應(yīng)力變化化可見(jiàn)，各各階段測(cè)點(diǎn)點(diǎn)的應(yīng)力變變化較為均均勻。分析表6-7中中的測(cè)點(diǎn)應(yīng)應(yīng)力累計(jì)值值可知，子子工序4混凝土加加載產(chǎn)生的的應(yīng)力變化化大于子工工序5、子工序6相應(yīng)的變變化值。第第一環(huán)混凝凝土外包完完成時(shí)3#截面的最最大、最小小累計(jì)測(cè)點(diǎn)點(diǎn)應(yīng)力分別別為3.300MPa、2.777MPa（壓應(yīng)力力）；上游游拱肋下緣緣平均壓應(yīng)應(yīng)力為3.033MPa、3.255MPa，較為接接近。表6-8第一環(huán)環(huán)混凝土外外包施工過(guò)過(guò)程中4#截面應(yīng)力力監(jiān)測(cè)結(jié)果果測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)變變變化值（）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋4#-14#-24#-30-106-94#-40-118-9下游拱肋4#-54#-64#-70-118-54#-80-106-9應(yīng)力零點(diǎn)拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)力變變化值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋4#-14#-24#-30.00-3.71-0.324#-40.00-4.13-0.32下游拱肋4#-54#-64#-70.00-4.13-0.184#-80.00-3.71-0.32最值統(tǒng)計(jì)最大值0.00-3.71-0.18最小值0.00-4.13-0.32拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)力累累積值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋4#-14#-24#-30.00-3.84-4.044#-40.00-4.27-4.46下游拱肋4#-54#-64#-70.00-4.27-4.314#-80.00-3.84-4.04最值統(tǒng)計(jì)最大值0.00-3.84-4.04最小值0.00-4.27-4.46表6-8為混凝土土外包施工工過(guò)程中4#截面的測(cè)測(cè)點(diǎn)應(yīng)變變變化、應(yīng)力力變化及應(yīng)應(yīng)力累計(jì)值值。4#截面測(cè)點(diǎn)于第一一環(huán)第二次次埋入混凝凝土中，因因此把子工工序4作為應(yīng)力力測(cè)試零點(diǎn)點(diǎn)。由表6-8中數(shù)數(shù)據(jù)可知，子子工序5混凝土加加載（一環(huán)環(huán)三次）過(guò)過(guò)程中4#截面最大大、最小測(cè)測(cè)點(diǎn)應(yīng)力為為4.133MPa、3.711MPa（壓應(yīng)力力），上游游拱肋、下下游拱肋下下緣平均應(yīng)應(yīng)力變化為為3.922MPa（壓應(yīng)力力）。子工工序6混凝土加加載前后4#截面最大大測(cè)點(diǎn)應(yīng)力力變化僅為為0.322MPa（壓應(yīng)力力）。總表6-8中的的累計(jì)測(cè)點(diǎn)點(diǎn)應(yīng)力可知知，第一環(huán)環(huán)混凝土外外包施工完完成時(shí)測(cè)點(diǎn)點(diǎn)的累計(jì)最最大、最小小壓應(yīng)力為為4.466MPa、4.022MPa。上游拱拱肋下緣平平均壓應(yīng)力力為4.255MPa，下游拱拱肋下緣平平均壓應(yīng)力力為4.177MPa，相差僅僅為0.088MPa，拱肋的的受力狀態(tài)態(tài)對(duì)稱、均均勻，混凝凝土加載方方式合理。表6-9第一環(huán)環(huán)混凝土外外包施工過(guò)過(guò)程中5#截面應(yīng)力力監(jiān)測(cè)結(jié)果果拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)變變變化值（）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋5#-10-4610-31-5285#-20-836-52-1575#-303025-136-8215#-40-10-359-44-1下游拱肋5#-50-670-31-10795#-60-37-21-42-9385#-70-439-32-38-15#-80-290-27-441應(yīng)力零點(diǎn)拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)力變變化值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋5#-10.00-1.610.35-1.07-1.820.285#-20.00-2.910.21-1.82-0.530.255#-30.001.050.88-4.76-2.870.045#-40.00-0.35-0.112.07-1.54-0.04下游拱肋5#-50.00-2.350.00-1.09-3.750.325#-60.00-1.30-0.74-1.45-3.260.285#-70.00-1.510.32-1.12-1.33-0.045#-80.00-1.020.00-0.93-1.540.04最值統(tǒng)計(jì)最大值0.001.050.882.07-0.530.32最小值0.00-2.91-0.74-4.76-3.75-0.04拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)力累累積值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋5#-10.00-1.61-1.25-2.36-4.21-3.865#-20.00-2.91-2.69-4.58-5.06-4.795#-30.001.051.96-3.00-5.81-5.675#-40.00-0.35-0.461.680.020.03下游拱肋5#-50.00-2.35-2.35-3.47-7.31-6.855#-60.00-1.30-2.06-3.53-6.85-6.455#-70.00-1.51-1.18-2.35-3.69-3.685#-80.00-1.02-1.02-1.97-3.54-3.45最值統(tǒng)計(jì)最大值0.001.051.961.680.020.03最小值0.00-2.91-2.69-4.58-7.31-6.85表6-9為宜昌側(cè)側(cè)拱腳實(shí)體體段5#截面各子子工序混凝凝土加載過(guò)過(guò)程中的應(yīng)應(yīng)變變化、應(yīng)應(yīng)力變化及及測(cè)點(diǎn)累計(jì)計(jì)應(yīng)力值。子子工序2～子工序6的混凝土土加載過(guò)程程中5#截面測(cè)點(diǎn)點(diǎn)出現(xiàn)了拉拉、壓應(yīng)力力的變化，試試驗(yàn)段混凝凝土澆筑前前后最大測(cè)測(cè)點(diǎn)拉應(yīng)力力變化為1.055MPa，最大壓壓應(yīng)力變化化為2.911MPa；一環(huán)一一次混凝土土澆筑前后后最大測(cè)點(diǎn)點(diǎn)拉應(yīng)力變變化為0.888MPa，最大壓壓應(yīng)力變化化為0.744MPa；一環(huán)二二次混凝土土澆筑前后后最大測(cè)點(diǎn)點(diǎn)拉應(yīng)力變變化為2.077MPa，最大壓壓應(yīng)力變化化為4.766MPa；一環(huán)三三次混凝土土澆筑前后后最大測(cè)點(diǎn)點(diǎn)壓應(yīng)力變變化為3.755MPa，最小壓壓應(yīng)力變化化為0.533MPa；間隔槽槽（濕接縫縫）混凝土土澆筑前后后最大測(cè)點(diǎn)點(diǎn)拉應(yīng)力變變化為0.322MPa，最大壓壓應(yīng)力變化化為0.044MPa?？紤]到結(jié)構(gòu)的對(duì)對(duì)稱性，比比較5#截面和1#截面的測(cè)測(cè)點(diǎn)應(yīng)力變變化可見(jiàn)，宜宜昌側(cè)5#截面的測(cè)測(cè)點(diǎn)應(yīng)力變變化大于1#截面的測(cè)測(cè)點(diǎn)應(yīng)力變變化，萬(wàn)州州側(cè)拱腳截截面的應(yīng)力力變化好于于宜昌側(cè)。盡盡管宜昌側(cè)側(cè)5#截面的測(cè)測(cè)點(diǎn)應(yīng)力在在一環(huán)混凝凝土外包施施工過(guò)程中中拉應(yīng)力變變化最大值值達(dá)到了2.077MPa，但仍低低于相應(yīng)容容許抗拉強(qiáng)強(qiáng)度（C50混凝土容容許抗拉強(qiáng)強(qiáng)度為2.777MPa），混凝凝土表面檢檢查未見(jiàn)裂裂縫等病害害現(xiàn)象，但但應(yīng)該引起起足夠的重重視，應(yīng)對(duì)對(duì)下階段混混凝土外包包施工工序序作進(jìn)一步步的理論模模擬及校核核，確保施施工過(guò)程中中混凝土不不出現(xiàn)過(guò)大大的拉應(yīng)力力，避免施施工過(guò)程中中開(kāi)裂現(xiàn)象象的發(fā)生。表6-10第一一環(huán)混凝土土外包施工工過(guò)程中66#截面應(yīng)力力監(jiān)測(cè)結(jié)果果拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)變變變化值（）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋6#-16#-26#-30-42-77-5-26#-40-26-66-4-2下游拱肋6#-56#-66#-70-8-92-18-36#-80-25-88-23-4應(yīng)力零點(diǎn)拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)力變變化值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋6#-16#-26#-30.00-1.47-2.68-0.18-0.076#-40.00-0.91-2.29-0.14-0.07下游拱肋6#-56#-66#-70.00-0.26-3.20-0.63-0.116#-80.00-0.88-3.06-0.81-0.14最值統(tǒng)計(jì)最大值0.00-0.26-2.29-0.14-0.07最小值0.00-1.47-3.20-0.81-0.14拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)各子工序應(yīng)力累累積值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋6#-16#-26#-30.00-1.52-4.24-4.33-4.396#-40.00-0.94-3.28-3.35-3.41下游拱肋6#-56#-66#-70.00-0.27-3.58-4.12-4.206#-80.00-0.91-4.04-4.77-4.89最值統(tǒng)計(jì)最大值0.00-0.27-3.28-3.35-3.41最小值0.00-1.52-4.24-4.77-4.89表6-10為萬(wàn)州州側(cè)實(shí)體段段以上箱型型變截面上上方1.5米處的6#截面各施施工子工序序階段的應(yīng)應(yīng)變變化、應(yīng)應(yīng)力變化及及應(yīng)力累積積值。6#截面測(cè)點(diǎn)與試驗(yàn)驗(yàn)段施工時(shí)時(shí)埋入混凝凝土中，因因此子工序序2作為測(cè)試試應(yīng)力零點(diǎn)點(diǎn)。一環(huán)一一次混凝土土外包過(guò)程程中最大、最最小壓應(yīng)力力變化為1.477MPa、0.266MPa；一環(huán)二二次混凝土土外包過(guò)程程中最大、最最小壓應(yīng)力力變化為3.200MPa、2.299MPa；一環(huán)三三次混凝土土外包過(guò)程程中最大、最最小壓應(yīng)力力變化為0.811MPa、0.144MPa；間隔槽槽混凝土施施工前后最最大、最小小壓應(yīng)力變變化為0.144MPa、0.077MPa?？梢钥纯闯?，除了了一環(huán)二次次混凝土外外包施工引引起的下緣緣壓應(yīng)力變變化較大外外，其他子子工序引起起的應(yīng)力變變化均較小小。分析表6-100中的測(cè)點(diǎn)點(diǎn)應(yīng)力累計(jì)計(jì)值可以看看出，一環(huán)環(huán)混凝土外外包施工完完成時(shí)最大大、最小測(cè)測(cè)點(diǎn)累計(jì)壓壓應(yīng)力為4.899MPa、3.411MPa。上游拱拱肋下緣平平均壓應(yīng)力力為3.900MPa，下游拱拱肋下緣平平均壓應(yīng)力力為4.555MPa，相差0.655MPa。綜合表6-5～～表6-10中各截面面的各子工工序?qū)崪y(cè)應(yīng)應(yīng)力變化值值及累計(jì)值值可知，各各子工序混混凝土加載載過(guò)程中同同一截面的的測(cè)點(diǎn)應(yīng)力力變化較為為接近，未未出現(xiàn)明顯顯的異常變變化。各截截面的測(cè)點(diǎn)點(diǎn)累計(jì)應(yīng)力力多為4.5MMPa左右，同同一截面各各測(cè)點(diǎn)應(yīng)力力累計(jì)值差差別較小，表表明改進(jìn)的的“三環(huán)十二二面法”分段方法法是合理、可可行的，上上、下游拱拱肋的上緣緣或下緣平平均應(yīng)力差差別較小，表表明混凝土土外包施工工中加載過(guò)過(guò)程控制是是合適的，結(jié)結(jié)構(gòu)的受力力狀態(tài)基本本對(duì)稱。表6-11第一一環(huán)混凝土土外包施工工完成時(shí)各各截面的實(shí)實(shí)測(cè)及理論論計(jì)算應(yīng)力力（MPa）1#截面2#截面拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)實(shí)測(cè)應(yīng)力理論應(yīng)力拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)實(shí)測(cè)應(yīng)力理論應(yīng)力上游拱肋1#-1-4.54-4.45上游拱肋2#-11#-2-4.63-4.622#-21#-3-4.65-5.122#-3-4.04-4.211#-4-6.55-4.862#-4-4.07-4.03下游拱肋1#-5-1.40-4.62下游拱肋2#-51#-6-2.59-4.452#-61#-7-2.80-4.862#-7-4.00-4.031#-8-6.00-5.122#-8-3.82-4.21最值統(tǒng)計(jì)最大值-1.40-4.45最值統(tǒng)計(jì)最大值-3.82-4.03最小值-6.55-5.12最小值-4.07-4.213#截面4#截面拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)實(shí)測(cè)應(yīng)力理論應(yīng)力拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)實(shí)測(cè)應(yīng)力理論應(yīng)力上游拱肋3#-1上游拱肋4#-13#-24#-23#-3-2.77-3.234#-3-4.04-4.213#-4-3.30-3.244#-4-4.46-4.03下游拱肋3#-5下游拱肋4#-53#-64#-63#-7-3.23-3.244#-7-4.31-4.033#-8-3.26-3.234#-8-4.04-4.21最值統(tǒng)計(jì)最大值-2.77-3.23最值統(tǒng)計(jì)最大值-4.04-4.03最小值-3.30-3.24最小值-4.46-4.215#截面6#截面拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)實(shí)測(cè)應(yīng)力理論應(yīng)力拱肋位置測(cè)點(diǎn)編號(hào)實(shí)測(cè)應(yīng)力理論應(yīng)力上游拱肋5#-1-3.86-4.45上游拱肋6#-15#-2-4.79-4.626#-25#-3-5.67-5.126#-3-4.39-3.745#-40.03-4.866#-4-3.41-3.92下游拱肋5#-5-6.85-4.62下游拱肋6#-55#-6-6.45-4.456#-65#-7-3.68-4.866#-7-4.20-3.925#-8-3.45-5.126#-8-4.89-3.74最值統(tǒng)計(jì)最大值0.03-4.45最值統(tǒng)計(jì)最大值-3.41-3.74最小值-6.85-5.12最小值-4.89-3.92表6-11列出了了第一環(huán)混混凝土外包包施工完成成時(shí)各截面面測(cè)點(diǎn)的實(shí)實(shí)測(cè)應(yīng)力及及理論應(yīng)力力。分析表表中的數(shù)據(jù)據(jù)可見(jiàn)，除除少數(shù)測(cè)點(diǎn)點(diǎn)外，大部部分測(cè)點(diǎn)的的理論與實(shí)實(shí)測(cè)應(yīng)力較較為吻合，相相對(duì)誤差小小于10%。表明一一環(huán)混凝土土外包施工工質(zhì)量控制制較好，一一期混凝土土加載后的的結(jié)構(gòu)荷載載反應(yīng)與理理論一致。原設(shè)計(jì)采用的“三環(huán)六面面法”，第一環(huán)環(huán)混凝土外外包施工完完成時(shí)，混混凝土應(yīng)處處于“零應(yīng)力”狀態(tài)（混混凝土加載載均由鋼管管混凝土桁桁架承受），改改進(jìn)的“三環(huán)十二二面法”導(dǎo)致了各各截面混凝凝土的平均均應(yīng)力增加加了約4.5MMPa。二環(huán)混混凝土、三三環(huán)混凝土土的分段澆澆筑將繼續(xù)續(xù)增大一環(huán)環(huán)混凝土的的壓應(yīng)力，與“三環(huán)六面法”相比，“三環(huán)十二面法”分段澆筑將適當(dāng)降低下一施工階段一環(huán)混凝土應(yīng)力的增加幅度，對(duì)降低一環(huán)混凝土的應(yīng)力水平是有利的。1#截面～5#截面面的測(cè)點(diǎn)應(yīng)應(yīng)力隨施工工子工序的的變化曲線線見(jiàn)圖6-9～圖6-16。圖6-9圖6-10圖6-11圖6-12圖6-13圖6-14圖6-15圖6-166.5拱肋線線形測(cè)試結(jié)結(jié)果及分析析混凝土結(jié)構(gòu)的線線形狀態(tài)是是結(jié)構(gòu)狀態(tài)態(tài)最為明顯顯的宏觀指指標(biāo)，也是是容易量測(cè)測(cè)的、可見(jiàn)見(jiàn)的、最為為可靠的信信息。拱肋肋第一環(huán)混混凝土外包包施工過(guò)程程中對(duì)拱頂頂跨中截面面、萬(wàn)州側(cè)側(cè)1/4截面、宜宜昌側(cè)3/4截面進(jìn)行行了觀測(cè)（線線形測(cè)點(diǎn)編編號(hào)見(jiàn)圖66-17），測(cè)試試結(jié)果整理理如下。圖6-17拱肋肋混凝土外外包施工線線形測(cè)點(diǎn)編編號(hào)第一環(huán)混凝土外外包施工過(guò)過(guò)程中高程程監(jiān)測(cè)結(jié)果果見(jiàn)表6--12。表6-12拱肋肋混凝土外外包施工線線形測(cè)試記記錄次數(shù)截面澆筑前高程澆筑后高程高程變化澆筑前里程澆筑后里程里程變化工況簡(jiǎn)介第一次澆筑1/4截面1230.6866230.700014767.5211767.5311+10t1=34h1=11:000/6..28t2=33.55h2=11::20/66.29//2230.6855230.697712767.5633767.5711+11拱頂跨中3240.2722240.2444-28720.0033720.0055+24240.2533240.2255-28720.0000720.0033+33/4截面5230.7511230.7488-3670.4344670.4288-66230.7488230.74991670.4344670.4311-3第二次澆筑1/4截面1230.7000230.6833-17767.5300767.5200-10t1=31h1=18:330/7..7t2=31h2=18::00/77.92230.6988230.6800-18767.5711767.5666-5拱頂跨中3240.2444240.25228720.0055720.0022-34240.2222240.23008720.0033720.0011-23/4截面5230.7499230.7411-8670.4355670.4333-26230.7499230.7411-8670.4266670.42882第三次澆筑1/4截面1230.6722230.67997767.5188767.52224t1=31h1=18:000/7..7t2=31.55h2=18::20/77.92230.6700230.67888767.5600767.56444跨中截面3240.2299240.2088-21720.0022720.002204240.2100240.1899-21720.0000720.000003/4截面5230.7299230.739910670.4355670.4344-16230.7299230.73889670.4300670.4288-2第一環(huán)混凝土外外包施工實(shí)實(shí)測(cè)高程變變化處理結(jié)結(jié)果見(jiàn)表66-13。各子工工序的拱肋肋高程變化化曲線見(jiàn)圖圖6-18～圖6-21。由表中數(shù)據(jù)可見(jiàn)見(jiàn)，混凝土土外包施工工方案的改改變，引起起拱肋在第第一環(huán)混凝凝土荷載的的作用下高高程變化的的不同，實(shí)實(shí)測(cè)的拱頂頂下?lián)狭繛闉?1mmm，原設(shè)計(jì)“三環(huán)六面面法”拱頂下?lián)蠐狭繛?11mm，二二者相差440mm，即“改進(jìn)的三三環(huán)十二面面法”所引起的的拱頂下?lián)蠐狭枯^原設(shè)設(shè)計(jì)方案小小了40mmm。由圖6-18～～圖6-21中的撓度度變化曲線線可知，一一環(huán)一次及及一環(huán)三次次混凝土澆澆筑前后，拱拱頂發(fā)生了了下?lián)希?/4截面及3/4截面則發(fā)發(fā)生了不同同程度的上上撓，一環(huán)環(huán)二次混凝凝土加載時(shí)時(shí)，拱頂發(fā)發(fā)生了一定定程度的上上撓，1/4截面及3/4截面則發(fā)發(fā)生了不同同程度的下下?lián)?，這與與該子工序序混凝土分分段加載的的狀態(tài)是對(duì)對(duì)應(yīng)的，拱拱肋高程變變化的規(guī)律律符合結(jié)構(gòu)構(gòu)實(shí)際的分分段加載狀狀況，拱肋肋結(jié)構(gòu)的力力學(xué)反應(yīng)規(guī)規(guī)律是正常常的。由圖6-21中中的實(shí)測(cè)曲曲線及原設(shè)設(shè)計(jì)的“三環(huán)六面面法”理論計(jì)算算曲線對(duì)比比可見(jiàn)，實(shí)實(shí)際采用的的混凝土分分段加載條條件，拱頂頂?shù)南聯(lián)狭苛枯^原設(shè)計(jì)計(jì)方案偏小小，拱肋成成型后后續(xù)續(xù)階段混凝凝土的施工工應(yīng)在立模模標(biāo)高控制制上充分考考慮這一變變化。表6-13實(shí)測(cè)測(cè)及理論計(jì)計(jì)算高程變變化值子工序及測(cè)點(diǎn)位置測(cè)試截面萬(wàn)州側(cè)拱腳1/4截面拱頂跨中3/4截面宜昌側(cè)拱腳一環(huán)一次上游014-28-30下游012-2810平均013-28-10一環(huán)二次上游0-178-80下游0-188-80平均0-17.58-80一環(huán)三次上游07-21100下游08-2190平均07.5-219.50總計(jì)上游04-41-10下游02-4120平均03-410.50三環(huán)六面法0-31-81-310圖6-18圖6-19圖6-20圖6-216.6拱肋第第一環(huán)外包包混凝土施施工小結(jié)（1）從實(shí)體段、試驗(yàn)驗(yàn)段、一環(huán)環(huán)一次、二二次、三次次混凝土澆澆筑及間隔隔槽混凝土土施工完成成后的外觀觀調(diào)查可見(jiàn)見(jiàn)，拱肋一一環(huán)混凝土土外包施工工的質(zhì)量良良好，施工工中的控制制及處理措措施得當(dāng)。（2）一環(huán)混凝土各各子工序加加載過(guò)程中中同一截面面的測(cè)點(diǎn)應(yīng)應(yīng)力變化較較為接近，未未出現(xiàn)明顯顯的異常變變化。同一一截面各測(cè)測(cè)點(diǎn)應(yīng)力累累計(jì)值以及及上、下游游拱肋的上上緣或下緣緣平均應(yīng)力力差別較小小，表明混混凝土外包包施工中加加載過(guò)程控控制是合適適的，結(jié)構(gòu)構(gòu)的受力狀狀態(tài)基本對(duì)對(duì)稱。（3）一環(huán)混凝土外外包施工完完成時(shí)，除除少數(shù)測(cè)點(diǎn)點(diǎn)外，大部部分測(cè)點(diǎn)的的理論與實(shí)實(shí)測(cè)應(yīng)力較較為吻合，相相對(duì)誤差小小于10%。表明一一環(huán)混凝土土外包施工工質(zhì)量控制制較好，一一期混凝土土加載后的的結(jié)構(gòu)荷載載反應(yīng)與理理論一致。（4），一環(huán)混凝土外外包個(gè)子工工序加載作作用下，拱拱肋高程變變化的規(guī)律律符合結(jié)構(gòu)構(gòu)實(shí)際的分分段加載狀狀況，拱肋肋結(jié)構(gòu)的力力學(xué)反應(yīng)規(guī)規(guī)律是正常常的。（5）“改進(jìn)的三環(huán)十二二面法”混凝土加加載后拱肋肋高程的實(shí)實(shí)測(cè)曲線及及原設(shè)計(jì)的的“三環(huán)六面面法”理論計(jì)算算曲線相比比可見(jiàn)，實(shí)實(shí)際采用的的混凝土分分段加載條條件下，拱拱頂?shù)南聯(lián)蠐狭枯^原設(shè)設(shè)計(jì)方案偏偏小，拱肋肋成型后后后續(xù)階段混混凝土的施施工應(yīng)在立立模標(biāo)高控控制上充分分考慮這一一變化。（6）“三環(huán)六面法”的的第一環(huán)混混凝土外包包施工完成成時(shí)，混凝凝土應(yīng)處于于“零應(yīng)力”狀態(tài)，實(shí)際際采用的改改進(jìn)的“三環(huán)十二二面法”導(dǎo)致了各各截面混凝凝土的平均均應(yīng)力增加加了約4.5MMPa。二環(huán)混混凝土、三三環(huán)混凝土土的分段澆澆筑將繼續(xù)續(xù)增大一環(huán)環(huán)混凝土的的壓應(yīng)力，與“三環(huán)六面法”相比，“三環(huán)十二面法”分段澆筑將適當(dāng)降低下一施工階段一環(huán)混凝土應(yīng)力的增加幅度，對(duì)降低一環(huán)混凝土的應(yīng)力水平是有利的，如何有效的利用這一優(yōu)點(diǎn)仍需要更為詳細(xì)的理論計(jì)算。（7）根據(jù)一環(huán)混凝凝土外包施施工的經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)，結(jié)合混混凝土分段段加載及結(jié)結(jié)構(gòu)受力的的特點(diǎn)，擬擬定的二環(huán)環(huán)、三環(huán)混混凝土分段段加載的方方案是可行行的，但在在如何利用用有利的分分段加載適適當(dāng)降低一一環(huán)混凝土土壓應(yīng)力水水平，仍需需要進(jìn)一步步的理論計(jì)計(jì)算。第二部分第7章拱肋、立柱及連續(xù)梁混凝土工程施工階段第7章拱肋第二、三環(huán)環(huán)混凝土外外包施工及及拱上立柱柱、連續(xù)梁施工階段段控制拱肋第一環(huán)外包包混凝土施施工完成后后，總結(jié)第第一環(huán)混凝凝土的施工工經(jīng)驗(yàn)，并并對(duì)第一環(huán)環(huán)混凝土施施工完成后后的拱肋混混凝土應(yīng)力力進(jìn)行了測(cè)測(cè)試和分析析，為第二二環(huán)及第三三環(huán)混凝土土外包施工工提供良好好的經(jīng)驗(yàn)。7.1拱肋第二二、三環(huán)外外包混凝土土、立柱及及連續(xù)梁施施工階段施施工控制測(cè)測(cè)試截面及及測(cè)點(diǎn)布置置方式本階段包括拱肋肋混凝土第第二、三環(huán)環(huán)外包施工工、拱上框框架及立柱柱施工、拱拱上連續(xù)梁梁施工以及及橋面防水水層、鋪裝裝層施工。本階段應(yīng)變測(cè)試試截面位置置及各截面面測(cè)點(diǎn)埋設(shè)設(shè)情況見(jiàn)圖圖7-1及圖7-22，拱肋線線形測(cè)試截截面位置如如圖7-33。表7-1拱肋肋測(cè)試截面面及測(cè)點(diǎn)統(tǒng)統(tǒng)計(jì)截面編號(hào)截面位置描述測(cè)試部位測(cè)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)備注1萬(wàn)州側(cè)拱腳實(shí)體體段截面拱肋截面上、下下緣4＋4拱肋應(yīng)力測(cè)試21/4拱肋截面面拱肋截面上、下下緣4＋432/4拱肋截面面拱肋截面上、下下緣4＋443/4拱肋截面面拱肋截面上、下下緣4＋45宜昌側(cè)拱腳實(shí)體體段截面拱肋截面上、下下緣4＋46萬(wàn)州側(cè)變截面上上方1.5米箱型截面面拱肋截面上、下下緣4＋4應(yīng)變測(cè)點(diǎn)小計(jì)48個(gè)說(shuō)明：由于拱肋肋混凝土外外包的分環(huán)環(huán)、分段，第第一環(huán)混凝凝土灌注過(guò)過(guò)程中2、3、4、6截面僅埋埋設(shè)拱肋下下緣應(yīng)變計(jì)計(jì)，1、5截面測(cè)點(diǎn)點(diǎn)全部埋設(shè)設(shè)；第二環(huán)環(huán)混凝土灌灌注過(guò)程中中未埋設(shè)應(yīng)應(yīng)變計(jì)；第第三環(huán)混凝凝土灌注過(guò)過(guò)程中2、3、4、6截面埋設(shè)設(shè)拱肋上緣緣應(yīng)變計(jì)。應(yīng)力測(cè)試截面及及測(cè)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)計(jì)見(jiàn)表7--1，測(cè)點(diǎn)點(diǎn)埋設(shè)日志志見(jiàn)表7--2，拱肋肋線形測(cè)點(diǎn)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)表77-3。圖7-1XXX大橋施工監(jiān)控拱肋外外包混凝土土內(nèi)埋測(cè)點(diǎn)點(diǎn)截面及編編號(hào)（a）圖7-2XXX大橋施工監(jiān)控拱肋外外包混凝土土內(nèi)埋測(cè)點(diǎn)點(diǎn)截面及編編號(hào)（b）圖7-3拱肋肋外包混凝凝土施工階階段線形測(cè)測(cè)試截面及及測(cè)點(diǎn)布置置圖表7-2拱肋肋混凝土外外包施工中中測(cè)點(diǎn)埋設(shè)設(shè)日志截面編號(hào)截面位置描述測(cè)試部位測(cè)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)埋設(shè)日期1萬(wàn)州側(cè)拱腳實(shí)體體段截面拱肋截面上、下下緣4＋42007.1..2421/4拱肋截面面拱肋截面下緣、上上緣4（下緣）4（上緣）2007.4..182007.100.932/4拱肋截面面拱肋截面下緣、上上緣4（下緣）4（上緣外帖點(diǎn)）2007.5..192007.100.1243/4拱肋截面面拱肋截面下緣、上上緣4（下緣）4（上緣）2007.4..182007.100.95宜昌側(cè)拱腳實(shí)體體段截面拱肋截面上、下下緣4＋42007.1..236萬(wàn)州側(cè)變截面上上方1米箱型截面面拱肋截面下緣、上上緣4（下緣）4（上緣）2007.4..172007.100.97萬(wàn)州側(cè)8#立柱柱底面立柱柱身底部應(yīng)應(yīng)力82007.111.198宜昌側(cè)第1跨連連續(xù)梁跨中中頂板腹板底板應(yīng)力底板腹板3+2頂板52008.3..162008.3..249宜昌側(cè)1#立柱柱頂部連續(xù)續(xù)梁支點(diǎn)處處截面頂板腹板底板應(yīng)力底板腹板3+2頂板52008.3..142008.3..2310宜昌側(cè)第2跨連連續(xù)梁跨中中頂板腹板底板應(yīng)力底板腹板3+2頂板52008.3..142008.3..2311宜昌側(cè)第3跨連連續(xù)梁跨中中頂板腹板底板應(yīng)力底板腹板3+2頂板52008.3..112008.3..2212宜昌側(cè)第4跨連連續(xù)梁跨中中頂板腹板底板應(yīng)力底板腹板3+2頂板52008.2..222008.3..0413宜昌側(cè)第5跨連連續(xù)梁跨中中頂板腹板底板應(yīng)力底板腹板3+2頂板52008.1..32008.3..214拱頂框架頂板頂板應(yīng)力頂板52007.111.2315萬(wàn)州側(cè)第2跨連連續(xù)梁跨中中頂板腹板底板應(yīng)力底板腹板3+2頂板52008.3..82008.3..2016萬(wàn)州側(cè)第1跨連連續(xù)梁跨中中頂板腹板底板應(yīng)力底板腹板3+2頂板52008.3..132008.3..22表7-3拱肋肋混凝土外外包及后續(xù)續(xù)施工拱肋肋線形測(cè)點(diǎn)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)截面編號(hào)截面位置描述測(cè)試部位測(cè)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)備注1萬(wàn)州側(cè)1/4拱拱肋截面上、下游拱肋1＋12跨中拱頂處截面面拱肋截面下緣1＋13宜昌側(cè)3/4拱拱肋截面拱肋截面下緣1＋1萬(wàn)州測(cè)點(diǎn)拱腳假定為變形零點(diǎn)點(diǎn)宜昌側(cè)拱腳假定為變形零點(diǎn)點(diǎn)線形測(cè)點(diǎn)總計(jì)6個(gè)7.2拱肋第第二環(huán)外包混混凝土后續(xù)續(xù)施工過(guò)程程詳細(xì)記錄錄7.2.1拱拱肋、橫撐撐第二環(huán)外外包混凝土土施工（1）拱肋第二環(huán)第第一次外包包混凝土施施工第二環(huán)第一次澆澆筑圖6-8中的第1、3、5、7、9、11#段混凝土土，混凝土土用量為3331.8846m33；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年8月17日10：00～8月18日7：30。在澆筑過(guò)程中，8月17日18：00泵管堵塞一次，中斷澆筑60分鐘；8月17日21：30泵管堵塞一次，中斷澆筑75分鐘；8月17日23：45泵管堵塞一次，中斷澆筑60分鐘；8月18日4：40泵管堵塞一次，中斷澆筑50分鐘。（2）拱肋第二環(huán)第第二次外包包混凝土施施工第二環(huán)第二次澆澆筑圖6--8中的第2、4、6、8、10#段混凝土土，混凝土土用量為3303.9981m33；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年9月3日8：00～9月4日2：30。混凝土澆筑過(guò)程程順利。（3）拱肋第二環(huán)間間隔槽混凝凝土施工第二環(huán)混凝土之之間的間隔隔槽混凝土土用量為116.8996m3；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年9月14日8：00～9月14日19：30。混凝土澆筑過(guò)程程中采用纜纜索吊吊籃籃運(yùn)送，速速度較慢，澆澆筑順利。7.2.2拱拱肋、橫撐撐第三環(huán)外外包混凝土土施工（1）拱肋第三環(huán)第第一次外包包混凝土施施工第三環(huán)第一次澆澆筑圖6-7中的第3、6、8、11#段混凝土土，混凝土土用量為3348.889m3；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年9月23日11：00～9月24日5：30?；炷翝仓^(guò)程程順利；拱拱肋混凝土土澆筑完成成后立即對(duì)對(duì)2#、7#拱上立柱柱底座進(jìn)行行混凝土澆澆筑，澆筑筑數(shù)量為228.6mm3。（2）拱肋第三環(huán)第第二次外包包混凝土施施工第三環(huán)第二次澆澆筑圖6-7中的第2、5、7、9、12#段混凝土土，混凝土土用量為5524.6655m33；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年10月8日10：00～10月9日4：10?；炷镣翝仓^(guò)程程順利；拱拱肋混凝土土澆筑完成成后立即對(duì)對(duì)拱肋上電電氣化立柱柱支撐、1#、2#拱頂?shù)鬃?#、3#、4#拱頂側(cè)墻墻和1#、4#、5#、8#拱上立柱柱底座進(jìn)行行混凝土澆澆筑，澆筑筑數(shù)量為889m33。（3）拱肋第三環(huán)第第三次外包包混凝土施施工第三環(huán)第三次澆澆筑圖6-7中的第1、4、10、13#段混凝土土，混凝土土用量為3341.0008m33；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年10月17日10：00～10月18日2：50。混凝土澆筑過(guò)程程順利；拱拱肋混凝土土澆筑完成成后立即對(duì)對(duì)3#、6#拱上立柱柱底座進(jìn)行行混凝土澆澆筑，澆筑筑數(shù)量為224.8mm3。（4）拱肋第三環(huán)間間隔槽混凝凝土施工第二環(huán)混凝土之之間的間隔隔槽混凝土土用量為338.6886m3；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年10月28日8：30～10月28日16：10?；炷翝仓^(guò)程程采用纜索索吊吊籃運(yùn)運(yùn)送，速度度較慢，澆澆筑順利。7.2.3拱拱頂框架及及拱上立柱柱混凝土施施工（1）拱頂側(cè)墻拱頂側(cè)墻施工澆澆筑混凝土土用量為338.6mm3，澆筑時(shí)間間：20007年11月5日7：00～11月5日17：20?；炷镣翝仓^(guò)程程采用纜索索吊吊籃運(yùn)運(yùn)送，速度度較慢，澆澆筑順利。（2）4#拱上立柱柱身及及頂帽4#拱上立柱一次澆澆筑成型，混混凝土用量量為28..9m3，澆筑高高度2.226m；澆澆筑時(shí)間：：2007年11月7日6：30～11月7日14：30。混凝土澆筑過(guò)程程采用纜索索吊吊籃運(yùn)運(yùn)送，速度度較慢，澆澆筑順利。（3）5#拱上立柱柱身及及頂帽5#拱上立柱一次澆澆筑成型，混混凝土用量量為36..9m3，澆筑高高度3.66m；澆筑筑時(shí)間：22007年11月10日10：30～11月10日18：30?；炷翝仓^(guò)程程采用纜索索吊吊籃運(yùn)運(yùn)送，速度度較慢，澆澆筑順利。（4）拱頂框架頂板板混凝土拱頂框架頂板混混凝土用量量為1511.5m33，澆筑時(shí)時(shí)間：20007年11月24日10：05～11月24日21：10。澆筑過(guò)程中泵管管爆裂，更更換泵管，中中斷30分鐘。（5）2#、7#拱上立柱柱身第第一次2#、7#拱上立柱柱身第第一次混凝凝土用量為為78.66m3，2#澆筑高度度5m，7#澆筑高度度5.288m；澆筑筑時(shí)間：22007年11月27日10：30～11月27日16：00。澆筑過(guò)程順利。（6）3#、6#拱上立柱柱身第第一次3#、6#拱上立柱柱身第第一次混凝凝土用量為為62.88m3，3#澆筑高度度3.966m，6#澆筑高度度3.788m；澆筑筑時(shí)間：22007年11月29日7：30～11月29日14：00澆筑過(guò)過(guò)程順利。（7）1#、8#拱上立柱柱身第第一次1#、8#拱上立柱柱身第第一次混凝凝土用量為為81.11m3，1#澆筑高度度5.044m，8#澆筑高度度5.044m；澆筑筑時(shí)間：22007年12月1日8：30～12月1日15：30澆筑過(guò)過(guò)程順利。（8）6#拱上立柱柱身第第二次6#拱上立柱柱身第第二次混凝凝土用量為為27.77m3，澆筑高高度3.776m；澆澆筑時(shí)間：：2007年12月13日8：00～12月13日9：30。澆筑過(guò)程順利。（9）3#拱上立柱柱身第第二次及頂頂帽3#拱上立柱柱身第第二次及頂頂帽混凝土土用量為441.9mm3，澆筑高高度3.224m；澆澆筑時(shí)間：：2007年12月14日14：30～12月14日16：00。澆筑過(guò)程順利。（10）8#拱上立柱柱身第第二次8#拱上立柱柱身第第二次混凝凝土用量為為15.77m3，澆筑高高度2m；澆筑筑時(shí)間：22007年12月16日8：00～12月16日13：00?；炷翝仓^(guò)程程采用纜索索吊吊籃運(yùn)運(yùn)送，速度度較慢，澆澆筑順利。（11）2#拱上立柱柱身第第二次2#拱上立柱柱身第第二次混凝凝土用量為為38m3，澆筑高高度5m；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年12月17日13：30～12月17日16：00。澆筑過(guò)程順利。（12）7#拱上立柱柱身第第二次7#拱上立柱柱身第第二次混凝凝土用量為為：45..3m3，澆筑高高度6m；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年12月20日18：30～12月20日21：00。澆筑過(guò)程順利。（13）6#拱上立柱頂帽6#拱上立柱頂帽混混凝土用量量為26..3m3，澆筑高高度1.55m；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年12月21日17：50～12月21日19：00。澆筑過(guò)程順利。（14）1#拱上立柱柱身第第二次1#拱上立柱柱身第第二次混凝凝土用量為為31m3，澆筑高高度4m；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年12月26日13：30～12月26日15：30。澆筑過(guò)程順利。（15）8#拱上立柱柱身第第三次8#拱上立柱柱身第第三次混凝凝土用量為為24m3，澆筑高高度4m；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年12月27日16：20～12月27日17：40。澆筑過(guò)程順利。（16）2#拱上立柱柱身第第三次及頂頂帽2#拱上立柱柱身第第三次及頂頂帽混凝土土用量為444.6mm3，澆筑高高度4.33m；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年12月29日13：30～12月29日15：30。澆筑過(guò)程順利。（17）7#拱上立柱柱身第第三次7#拱上立柱柱身第第三次混凝凝土用量為為28.44m3，澆筑高高度3.85m；澆筑時(shí)時(shí)間：20007年12月30日14：00～12月30日15：40。澆筑過(guò)程順利。（18）7#拱上立柱頂帽7#拱上立柱頂帽混混凝土用量量為24..2m3，澆筑高高度1.55m；澆筑時(shí)時(shí)間：2008年1月5日18：30～1月5日19：40。澆筑過(guò)程順利。（19）8#拱上立柱柱身第第四次8#拱上立柱柱身第第四次混凝凝土用量為為45.88m3，澆筑高高度4.228m；澆筑時(shí)時(shí)間：20008年1月6日17：20～1月6日19：40。澆筑過(guò)程順利。（20）1#拱上立柱柱身第第三次1#拱上立柱柱身第第三次混凝凝土用量為為52.66m3，澆筑高高度6m；澆筑時(shí)時(shí)間：20008年1月8日17：00～1月8日19：30。澆筑過(guò)程順利。（21）8#拱上立柱柱身第第五次8#拱上立柱柱身第第五次混凝凝土量：559.1mm3，澆筑高高度8m；澆筑時(shí)時(shí)間：20008年1月13日14：00～1月13日17：00。澆筑過(guò)程順利。（22）1#拱上立柱柱身第第四次1#拱上立柱柱身第第四次混凝凝土用量為為68.88m3，澆筑高高度7.46m；澆筑筑時(shí)間：22008年1月24日13：15～1月24日17：00。澆筑過(guò)程順利。（23）8#拱上立柱柱身第第六次及1#、8#拱上立柱柱頂帽8#拱上立柱柱身第第六次及1#、8#拱上立柱柱頂帽混凝凝土用量為為76.44m3，1#澆筑高度度1.5m，8#澆筑高度度3.51m；澆筑時(shí)時(shí)間：20008年2月3日10：00～2月3日17：00。澆筑過(guò)程順利。7.2.4拱拱上連續(xù)梁梁混凝土施施工（1）拱上連續(xù)梁混混凝土第一一次拱上連續(xù)梁混凝凝土第一次次混凝土用用量為3449.022m3，澆筑部部位為第五五跨+3/4第四跨和和第六跨+3/4第七跨；；澆筑時(shí)間間：20008年3月4日8：00～3月4日16：40。澆筑過(guò)程順利。（2）拱上連續(xù)梁混混凝土第二二次拱上連續(xù)梁混凝凝土第二次次混凝土用用量為3449.022m3；澆筑部部位為第一一跨+3/44第二跨和和第十跨+3/4第九跨；；澆筑時(shí)間間：20008年3月24日8：00～3月24日19：00。澆筑過(guò)程順利。（3）拱上連續(xù)梁混混凝土第三三次拱上連續(xù)梁混凝凝土第三次次混凝土用用量為2999.166m3；澆筑部部位為1/4第二跨+第三跨+1/4第四跨和1/4第七跨+第八跨+1/4第九跨；；澆筑時(shí)間間：20008年4月1日8：00～4月1日16：00。澆筑過(guò)程順利。7.3拱肋第第二環(huán)混凝土土外包及后續(xù)施工工工序和監(jiān)測(cè)內(nèi)容容根據(jù)施工過(guò)程的的詳細(xì)記錄錄，第一環(huán)環(huán)混凝土外外包后續(xù)施施工可以分分為幾個(gè)主主要的子工工序，各子子工序的施施工內(nèi)容及及監(jiān)測(cè)內(nèi)容容見(jiàn)表7-4~表7-6。表7-4拱肋肋第二環(huán)混混凝土外包包施工子工工序描述及及監(jiān)測(cè)內(nèi)容容子工序工序簡(jiǎn)介監(jiān)測(cè)工作內(nèi)容子工序0第一環(huán)混凝土澆澆筑完成狀狀態(tài)子工序1第二環(huán)第一次澆澆筑1、3、5、7、9、11段混凝土土1.1#~66#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.拱肋的變變形監(jiān)測(cè)子工序2第二環(huán)第二次澆澆筑2、4、6、8、10段混凝土土1.1#~66#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.拱肋的變變形監(jiān)測(cè)子工序3拱肋第二環(huán)間隔隔槽施工混凝土應(yīng)力監(jiān)測(cè)測(cè)的說(shuō)明：：1.混凝土澆澆筑過(guò)程中中，液態(tài)混混凝土始終終處于無(wú)應(yīng)應(yīng)力狀態(tài)（忽忽略靜水壓壓力），因因而應(yīng)變測(cè)測(cè)試沒(méi)有實(shí)實(shí)際意義；；2.當(dāng)該階段段的混凝土土初凝后，在在后續(xù)施工工階段混凝凝土的澆筑筑（相當(dāng)于于對(duì)前期硬硬化后的混混凝土加載載）過(guò)程中中測(cè)試凝固固后截面的的應(yīng)力應(yīng)變變；3.為避免混混凝土收縮縮、徐變的的影響，應(yīng)應(yīng)該在混凝凝土灌注前前后各測(cè)試試一次，其其差值即為為本次加載載產(chǎn)生的混混凝土應(yīng)變變。表7-5拱肋肋第三環(huán)混混凝土外包包施工子工工序描述及及監(jiān)測(cè)內(nèi)容容子工序工序簡(jiǎn)介監(jiān)測(cè)工作內(nèi)容子工序0第二環(huán)混凝土澆澆筑完成狀狀態(tài)子工序1第三環(huán)第一次澆澆筑3、6、8、11段混凝土土1.1#~66#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.拱肋的變變形監(jiān)測(cè)子工序2第三環(huán)第二次澆澆筑2、5、9、12段混凝土土1.1#~66#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.記錄2##及4#截面的應(yīng)應(yīng)變計(jì)初讀讀數(shù)3.拱肋的變變形監(jiān)測(cè)子工序3第三環(huán)第三次澆澆筑1、4、7、10、13段混凝土土1.1#~66#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.記錄3##截面的應(yīng)應(yīng)變計(jì)初讀讀數(shù)3.拱肋的變變形監(jiān)測(cè)子工序4拱肋第三環(huán)間隔隔槽施工混凝土應(yīng)力監(jiān)測(cè)測(cè)的說(shuō)明：：1.混凝土澆澆筑過(guò)程中中，液態(tài)混混凝土始終終處于無(wú)應(yīng)應(yīng)力狀態(tài)（忽忽略靜水壓壓力），因因而應(yīng)變測(cè)測(cè)試沒(méi)有實(shí)實(shí)際意義；；2.當(dāng)該階段段的混凝土土初凝后，在在后續(xù)施工工階段混凝凝土的澆筑筑（相當(dāng)于于對(duì)前期硬硬化后的混混凝土加載載）過(guò)程中中測(cè)試凝固固后截面的的應(yīng)力應(yīng)變變；3.為避免混混凝土收縮縮、徐變的的影響，應(yīng)應(yīng)該在混凝凝土灌注前前后各測(cè)試試一次，其其差值即為為本次加載載產(chǎn)生的混混凝土應(yīng)變變。表7-6拱上上框架、立立柱、連續(xù)續(xù)梁澆筑及及橋面鋪裝裝施工子工工序描述及及監(jiān)測(cè)內(nèi)容容子工序工序簡(jiǎn)介監(jiān)測(cè)工作內(nèi)容子工序0第三環(huán)混凝土澆澆筑完成狀狀態(tài)子工序1澆筑拱上立柱及及拱頂框架架混凝土1.1#~66#、14#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.記錄7##、14#截面的應(yīng)應(yīng)變計(jì)初讀讀數(shù)3.拱肋的變變形監(jiān)測(cè)子工序2連續(xù)梁第一次澆澆筑1.1#~77#、14#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.記錄122#、13#截面的應(yīng)應(yīng)變計(jì)初讀讀數(shù)3.拱肋的變變形監(jiān)測(cè)子工序3連續(xù)梁第二次澆澆筑1.1#~77#、12#~14#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.記錄8##~10#、15#、16#截面的應(yīng)應(yīng)變計(jì)初讀讀數(shù)3.拱肋的變變形監(jiān)測(cè)子工序4連續(xù)梁第三次澆澆筑1.1#~110#、12#~16#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.記錄111#截面的應(yīng)應(yīng)變計(jì)初讀讀數(shù)3.拱肋的變變形監(jiān)測(cè)子工序5橋面防水層及鋪鋪裝層施工工1.1#~116#截面的混混凝土應(yīng)力力監(jiān)測(cè)2.拱肋的變變形監(jiān)測(cè)混凝土應(yīng)力監(jiān)測(cè)測(cè)的說(shuō)明：：1.混凝土澆澆筑過(guò)程中中，液態(tài)混混凝土始終終處于無(wú)應(yīng)應(yīng)力狀態(tài)（忽忽略靜水壓壓力），因因而應(yīng)變測(cè)測(cè)試沒(méi)有實(shí)實(shí)際意義；；2.當(dāng)該階段段的混凝土土初凝后，在在后續(xù)施工工階段混凝凝土的澆筑筑（相當(dāng)于于對(duì)前期硬硬化后的混混凝土加載載）過(guò)程中中測(cè)試凝固固后截面的的應(yīng)力應(yīng)變變；3.為避免混混凝土收縮縮、徐變的的影響，應(yīng)應(yīng)該在混凝凝土灌注前前后各測(cè)試試一次，其其差值即為為本次加載載產(chǎn)生的混混凝土應(yīng)變變。7.4混凝土土應(yīng)力測(cè)試試結(jié)果及分分析拱肋第一環(huán)混凝凝土外包后后續(xù)施工過(guò)過(guò)程中各子子工序的應(yīng)應(yīng)力監(jiān)測(cè)結(jié)結(jié)果整理如如表7-7~表7-34?？瞻滋幪幈硎驹撾A階段測(cè)試數(shù)數(shù)據(jù)丟失或或無(wú)效。應(yīng)應(yīng)力、應(yīng)變變數(shù)據(jù)“+”表示受拉拉，“-”表示受壓壓。二環(huán)混凝土澆筑筑過(guò)程中（子子工序1~2），拱肋肋各監(jiān)測(cè)截截面最大、最最小應(yīng)力無(wú)無(wú)劇烈變化化，同截面面上、下游游對(duì)稱測(cè)點(diǎn)點(diǎn)及縱橋向向?qū)ΨQ測(cè)點(diǎn)點(diǎn)測(cè)試結(jié)果果基本相近近、趨勢(shì)相相同，且均均在安全范范圍之內(nèi)。1#截面最大大累積應(yīng)力力為-1.002MPaa，最小累累積應(yīng)力為為-7.665MPaa；2#截面最大大累積應(yīng)力力為-3.668MPaa，最小累累積應(yīng)力為為-4.779MPaa；3#截面最大大累積應(yīng)力力為-3.777MPaa，最小累累積應(yīng)力為為-4.440MPaa；4#截面最大大累積應(yīng)力力為-4.442MPaa，最小累累積應(yīng)力為為-5.229MPaa；5#截面最大大累積應(yīng)力力為0.899MPa，最小累累積應(yīng)力為為-7.337MPaa；6#截面最大大累積應(yīng)力力為-4.555MPaa，最小累累積應(yīng)力為為-6.889MPaa。在本階階段，除宜宜昌側(cè)拱腳腳處5#截面4#測(cè)點(diǎn)出現(xiàn)現(xiàn)拉應(yīng)力（最最大為0.899MPa）之外，所所有應(yīng)力監(jiān)監(jiān)控測(cè)點(diǎn)在在本階段始始終為受壓壓狀態(tài)，施施工過(guò)程中中混凝土未未見(jiàn)異常變變化。三環(huán)混凝土澆筑筑過(guò)程中（子子工序1~3），拱肋肋各監(jiān)測(cè)截截面最大、最最小應(yīng)力無(wú)無(wú)劇烈變化化，同截面面上、下游游對(duì)稱測(cè)點(diǎn)點(diǎn)及縱橋向向?qū)ΨQ測(cè)點(diǎn)點(diǎn)測(cè)試結(jié)果果基本相近近、趨勢(shì)相相同，且均均在安全范范圍之內(nèi)。1#截面最大大累積應(yīng)力力為-1.554MPaa，最小累累積應(yīng)力為為-10..69MPPa；2#截面最大大累積應(yīng)力力為2.699MPa，最小累累積應(yīng)力為為-5.994MPaa；3#截面最大大累積應(yīng)力力為-2.229MPaa，最小累累積應(yīng)力為為-4.330MPaa；4#截面最大大累積應(yīng)力力為1.488MPa，最小累累積應(yīng)力為為-6.112MPaa；5#截面最大大累積應(yīng)力力為1.100MPa，最小累累積應(yīng)力為為-9.116MPaa；6#截面最大大累積應(yīng)力力為-2.662MPaa，最小累累積應(yīng)力為為-5.337MPaa。本階段段中，萬(wàn)州州側(cè)拱腳處處1#截面、拱拱頂處3#截面、萬(wàn)萬(wàn)州側(cè)拱腳腳處6#變截面應(yīng)應(yīng)力測(cè)點(diǎn)均均始終受壓壓；萬(wàn)州側(cè)側(cè)1/4跨處2#截面拱肋肋上緣（最最大為6#測(cè)點(diǎn)2.699MPa）、宜昌昌側(cè)3/4跨處4#截面拱肋肋上緣、宜宜昌側(cè)拱腳腳5#截面均出出現(xiàn)拉應(yīng)力力，拱肋成成型時(shí)雖然然存在部分分測(cè)點(diǎn)應(yīng)力力為拉應(yīng)力力，但數(shù)值值均比較小小，結(jié)構(gòu)在在未見(jiàn)受力力裂縫，表表明拱肋成成型狀態(tài)下下的結(jié)構(gòu)狀狀態(tài)良好。拱上立柱、連續(xù)續(xù)梁及橋面面鋪裝施工工過(guò)程中（子子工序1~5），拱肋肋各監(jiān)測(cè)截