某QZ塔吊基礎(chǔ)施工方案

長航洲3#樓QTZ63塔式起重機(jī)基礎(chǔ)施工方案編制：審核：審批：編制單位：二零一零年五月十三日一、工程概況：本工程位于武昌楊湖大道交匯處,場地較為平整；經(jīng)我公司研究決定采用壹臺QTZ63型自升式塔式起重機(jī)，以確保工程垂直及水平運輸?shù)男枰６?、塔基基礎(chǔ)設(shè)計：2.1基礎(chǔ)類型根據(jù)地質(zhì)勘察資料，塔吊樁基采用4根預(yù)應(yīng)力管樁，樁長與工程樁同步。承臺滿足塔吊基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)，承臺板厚1.35米,承臺尺寸為5.5M×5.5M,砼標(biāo)號為C35。承臺基礎(chǔ)作為塔吊基礎(chǔ)，其尺寸5.5×5.5×1.35,基礎(chǔ)砼強度等級為C35，基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)配筋見附圖。三、基礎(chǔ)方案1定位放線根據(jù)設(shè)計圖紙對塔吊基礎(chǔ)進(jìn)行定位，根據(jù)現(xiàn)場考察塔吊的最有利的位置應(yīng)放置在3-B軸交3-11至3-13軸之間的位置，3-B軸線向外平行7000mm為塔吊承臺中心線，3-13軸線向3-11軸平行2750mm為塔吊承臺中心線，用經(jīng)緯儀定位放線放出基槽灰線?；坶_控由于基槽土方方量大，采用機(jī)械開挖人工清理，因基槽寬為5500mm、深度為1350mm，故不需要放坡。挖槽過程中，隨時用鋼巻尺對基槽寬度進(jìn)行檢查，不夠時及時休整。用水平儀不斷測量槽底標(biāo)高，最后再進(jìn)行側(cè)面和底槽的修理，以便下道工序施工。鋼筋綁扎根據(jù)設(shè)計要求塔吊基礎(chǔ)梁鋼筋為上筋ф20，下筋ф20，箍筋為Ф12@200，因在基槽中不便于鋼筋的綁扎，故先把鋼筋加工半成品，在把半成品的鋼筋綁扎成型放置到基槽中。預(yù)埋件塔吊安裝時預(yù)埋件的精確度要求很高，所以在預(yù)埋過程中，用經(jīng)緯儀對螺絲進(jìn)行定位，用水平儀對螺絲的標(biāo)高進(jìn)行控制。砼澆筑砼標(biāo)號為C35，澆筑時，先將振動棒放入基槽中，使其振動，再慢慢放入砼，振搗時間要充分，保證砼的密實度。連續(xù)作業(yè)澆筑到頂。最后用木抹子壓實、抹平表面不得有松散，砼澆筑完12小時內(nèi)，對砼用麻包加以覆蓋，并澆水養(yǎng)護(hù)。四、QTZ63型塔吊樁基礎(chǔ)計算書A.參數(shù)信息塔吊型號QTZ63主要部件重量如下表:序號名稱稱重量（kg）序號名稱稱重量（kg）1平衡臂13509載重小車2382起重機(jī)構(gòu)（包括括電機(jī)）45010爬升架28213塔頂145311下支座14204平衡臂拉桿27512上支座809.95司機(jī)室64713回轉(zhuǎn)支承4826起重臂拉桿122514附著架991.37起重臂407615塔身997×（1117÷3）＝3888838平衡重12000即塔吊自重(包括壓重)F1=67221.2659.22kN,最大起重荷載F2=kN塔吊傾覆力距M=1832.01kN.m,塔吊起重高度H=117.00m,塔身寬度B=1.6m混凝土強度:C35,鋼筋級別:Ⅱ級,承臺長度Lc或?qū)挾菳c=5.50m樁直徑d=0.40m,樁間距a=3.80m,承臺厚度Hc=1.35m承臺箍筋間距S=150mm,保護(hù)層厚度:50mmB.塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算1.塔吊自重(包括壓重)F1=659.22KN2.塔吊最大起重荷載F2=58.84kN作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=863.06kN塔吊的傾覆力矩M=1.4×1832.01=2564.81kN.mC.矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)行驗算。1.樁頂豎向力的計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94的第5.1.1條。其中n──單樁個數(shù)，n=4；F──作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=863.06kN；G──樁基承臺的自重G=1.35×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.35×(25×5.50×5.50×1.35+20×5.50×5.50×0.00)=900.00kN；Mx,My──承臺底面的彎矩設(shè)計值，取2564.81kN.m；xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1.90m；Ni──單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值，最大壓力：N=(863.06+900.00)/4+2564.81×1.90/(4×1.902)=778.24kN。2.矩形承臺彎矩的計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94的第5.6.1條。其中Mx1,My1──計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)；xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m；Ni1──扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)，Ni1=Ni-G/n=553.24kN/m2；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx1=My1=2×553.24×1.10=1217.13kN.m。D、矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。式中，αl──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，α1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，α1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值查表得16.70N/mm2；ho──承臺的計算高度Hc-50.00=1150.00mm；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2；經(jīng)過計算得：αs=1217.13×106/(1.00×16.70×5000.00×1150.002)=0.011；ξ=1-(1-2×0.011)0.5=0.011；γs=1-0.011/2=0.994；Asx=Asy=1217.13×106/(0.994×1150.00×300.00)=3547.58mm2。E、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=778.24kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中，γo──建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00；bo──承臺計算截面處的計算寬度，bo=5500mm；ho──承臺計算截面處的計算高度，ho=1350mm；λ──計算截面的剪跨比，λx=ax/ho，λy=ay/ho，此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處至x,y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=1100.00mm，當(dāng)λ<0.3時，取λ=0.3；當(dāng)λ>3時,取λ=3，滿足0.3-3.0范圍；在0.3-3.0范圍內(nèi)按插值法取值。得λ=0.96；β──剪切系數(shù)，當(dāng)0.3≤λ＜1.4時，β=0.12/(λ+0.3)；當(dāng)1.4≤λ≤3.0時，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.10；fc──混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2；S──箍筋的間距，S=150mm。則，1.00×778.24=7.78×105N≤0.10×300.00×5000×1150=9.17×106N；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！F、抗傾覆驗算1、根據(jù)建筑施工簡易計算手冊中，為防止塔機(jī)傾覆需滿足以下條件：Mt----作用于塔身的不平衡力矩；H-----作用于基礎(chǔ)的水平力；h-----整體基礎(chǔ)高度；F-----作用于基礎(chǔ)頂面的豎向力；G-----基礎(chǔ)自重；b-------基礎(chǔ)寬度度。即<b/3=5//3=1..67符合要求求2、可得：eq\o\aac(○,1)傾覆覆力矩eq\o\aac(○,2)單樁樁抗拔力特特征值計算算（DB333/10001-20003）（9.22.7-1）＝63339.28+4439.882＝67799.10kn＝3.14×0..8×(0.8×180×3.7+0.7×330×2.8++0.8××12000×1.4)＝63399.28kknGpk＝π×00.42×35××25＝439..82kNNeq\o\aac(○,3)抗傾傾覆力矩故由上述計算結(jié)結(jié)果，得所以抗傾傾覆滿足要要求。G、樁承載力驗算算樁承載力計算依依據(jù)《建筑筑樁技術(shù)規(guī)規(guī)范》(JGJ994-944)的第4.11.1條。根據(jù)第二步的計計算方案可可以得到樁樁的軸向壓壓力設(shè)計值值，取其中中最大值NN=7788.24kkN；樁頂軸向壓力設(shè)設(shè)計值應(yīng)滿滿足下面的的公式：其中，γo───建筑樁基基重要性系系數(shù)，取11.00；；ffc──混凝土軸軸心抗壓強強度設(shè)計值值，fc==11.990N/mmm2；AA──樁的截面面面積，AA=5.003×105mm2。則，1.00××7782241.553=7..78×105N≤11.990×5.033×105=5.998×106N；經(jīng)過計算得到樁樁頂軸向壓壓力設(shè)計值值滿足要求求,只需構(gòu)造造配筋！H、樁豎向極限承承載力驗算算樁承載力計算依依據(jù)《建筑筑樁基技術(shù)術(shù)規(guī)范》((JGJ994-944)的第5.22.2-33條；根據(jù)第二步的計計算方案可可以得到樁樁的軸向壓壓力設(shè)計值值，取其中中最大值NN=7788.24kkN；單樁豎向承載力力設(shè)計值按按下面的公公式計算：：其中R───最大極限限承載力；；QQsk──單樁總極極限側(cè)阻力力標(biāo)準(zhǔn)值::QQpk──單樁總極極限端阻力力標(biāo)準(zhǔn)值::ηηs,ηp──分別為樁樁側(cè)阻群樁樁效應(yīng)系數(shù)數(shù)，樁端阻阻群樁效應(yīng)應(yīng)系數(shù)，γγs,νp──分別為樁樁側(cè)阻力分分項系數(shù)，樁樁端阻抗力力分項系數(shù)數(shù)，qqsik──樁側(cè)第i層土的極極限側(cè)阻力力標(biāo)準(zhǔn)值；；qqpk──極限端阻阻力標(biāo)準(zhǔn)值值；uu──樁身的周周長，u==2.5113m；AAp──樁端面積積,取Ap=0.5003m2；lli──第i層土層的的厚度；由于樁的入土深深度為177.00mm,所以樁端端是在第66層土層。單樁豎向承載力力驗算:R=22.51××(7.800×5.000×1.0