某互通上部結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆箱梁施工方案

PAGEPAGE22某互通上部結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆箱梁施工方案一、工程概況常熟市四環(huán)路某互通立交橋位于常熟市某鎮(zhèn)境內(nèi)，由F主線橋和A、B、C、D四個匝道橋組成，F(xiàn)主線橋起點樁號FK0+44.193，終點樁號K0+838.293，全長794.1m。A匝道橋起點樁號AK0+82.661，終點樁號AK0+265.661，全長183m。B匝道橋起點樁號BK0+53.107，終點樁號BK0+196.107，全長143m。C匝道橋起點樁號CK0+366.154，終點樁號FK0+44.193，全長107m。D匝道橋起點樁號DK0+58.991終點樁號FK0+44.193，全長103m。F主線橋第一、二、三聯(lián)和匝道A、B、C、D為等截面鋼筋混凝土連續(xù)箱梁，跨Ⅳ級航道主橋采用(45+75+45)米變截面三向預應力混凝土連續(xù)箱梁，F(xiàn)主線橋第五、六聯(lián)箱采用14孔25米先簡支后連續(xù)的預應力砼小箱梁；F主線橋主橋下部結(jié)構(gòu)采用實體墩、大承臺、樁基礎，第五、六聯(lián)箱下部采用整體式蓋梁、柱式橋墩、樁基礎。F主線橋第一、二、三聯(lián)和匝道A、B、C、D下部采用花瓶式橋墩，承臺群樁基礎。F主線橋第一、二、三聯(lián)和匝道A、B、C、D采用滿堂支架現(xiàn)澆施工，主橋第四聯(lián)采用掛籃懸澆施工，第五、六聯(lián)箱梁采用現(xiàn)場預制龍門配合架橋機安裝施工。本標段設計技術(shù)標準：荷載標準：公路-I級。橋梁寬度：F主線2×凈-7.0m~2×凈-11.75m；A匝道凈-7.5m，B匝道凈-7.0m~凈-7.5m，C匝道凈-7.50m~凈-7.75m，D匝道凈-7.0m~凈-7.5m。設計洪水頻率：1/100，通航標準：某河為IV級。設計基準期：100年，設計安全等級：一級。F主線第一聯(lián)、第二聯(lián)箱梁分左右兩幅，采用單箱單室截面形式，箱梁底寬4.5米，頂寬8.0米，梁高1.5米，懸臂長度1.75米。左右幅之間留2cm施工縫，箱梁在中支點和邊支點處設置橫梁。F主線第三聯(lián)箱梁采用單箱多室截面形式，箱梁底寬9.0~15.8米，頂寬12.5~19.5米，梁高1.5米。A匝道橋梁第一聯(lián)采用單箱單室截面形式，箱梁底寬5.0米，頂寬8.5米，梁高1.5米，懸臂長度1.75米。A匝道橋梁第二聯(lián)采用單箱單室截面形式，箱梁底寬5.0米，頂寬8.5米，梁高1.5米，懸臂長度1.75米，懸臂板端部厚度0.18米，根部厚度0.4米，頂板厚0.25米，底板厚0.22~0.42米，腹板厚0.4~0.6米。B匝道橋梁采用單箱單室截面形式，箱梁底寬5.0米，頂寬8.5~8.75米，梁高1.5米，懸臂長度1.75~2.0米，懸臂板端部厚度0.18米，根部厚度0.4米，頂板厚0.25米，底板厚0.22~0.42米,腹板厚0.4~0.6米。C匝道橋梁采用單箱單室截面形式，箱梁底寬4.5米，頂寬8.0米，梁高1.5米，懸臂長度1.75米，懸臂板端部厚度0.18米，根部厚度0.4米，頂板厚0.25米，底板厚0.22~0.42米，腹板厚0.4~0.6米。箱梁在中支點、邊支點處設置橫梁，厚度分別為1.8米、1.2米和0.35米。D匝道橋梁采用單箱單室截面形式，箱梁底寬4.5米，頂寬7.75~8.0米，梁高1.5米，懸臂長度1.5~2.02米，懸臂板端部厚度0.18米，根部厚度0.4米，頂板厚0.25米，底板厚0.22~0.42米，腹板厚0.4~0.6米。箱梁在中支點、邊支點處設置橫梁，厚度分別為1.8米、1.2米和0.35米。主要工程量：F主線第一聯(lián)：C40混凝土1099.1m3，鋼筋381.4T，第二聯(lián)：C40混凝土1103m3，鋼筋480T，第三聯(lián)：C40混凝土947m3，鋼筋468T；A匝道：C40混凝土1008.8m3，鋼筋350T，B匝道：C40混凝土784m3，鋼筋278T；C匝道：C40混凝土572.8m3，鋼筋207T，D匝道：C40混凝土550.8m3，鋼筋115.6T。二、施工部署與計劃目前，A匝道上部結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆箱梁的施工準備工作已基本完成，計劃在A匝道第一聯(lián)首先開始現(xiàn)澆箱梁的施工，然后按照下部結(jié)構(gòu)施工的前后順序分別開始B匝道橋、C、D匝道橋、F主線第一、二、三聯(lián)的施工?，F(xiàn)澆箱梁施工計劃：A匝道第一聯(lián)：2008年11月15日~2008年12月15日C匝道：2009年2月5日~2009年3月5日D匝道：2009年3月15日~2009年4月15日A匝道第二聯(lián)：2009年5月20日~2009年6月20日B匝道：2009年6月30日~2009年7月30日F主線橋第一聯(lián)：2009年1月5日~2009年3月20日F主線橋第二聯(lián)：2009年2月20日~2009年4月30日F主線橋第三聯(lián)：2009年5月1日~2009年6月30日三、現(xiàn)澆箱梁施工工藝1、施工工藝流程鋼筋混凝土連續(xù)箱梁施工工藝流程（見下圖）地基承載力驗算場地平整硬化地基承載力驗算場地平整硬化測量放樣定位測量放樣定位現(xiàn)澆支架搭設、預壓現(xiàn)澆支架搭設、預壓測量放樣支座安裝底模、側(cè)模安裝測量放樣支座安裝底模、側(cè)模安裝綁扎底、腹板鋼筋綁扎底、腹板鋼筋檢查驗收檢查驗收內(nèi)模安裝內(nèi)模安裝試塊取樣澆注第一次砼試塊取樣澆注第一次砼綁扎頂板及翼緣板鋼筋綁扎頂板及翼緣板鋼筋澆筑第二次砼澆筑第二次砼試塊取樣試塊取樣2、支架地基處理（1）、普通路段地基處理普通路段支架基礎采用灰土基層、支架立桿底部設碎石墊層和混凝土面層，要求填筑的高度高出原地面40cm，有利于支架范圍內(nèi)的排水。具體做法是：粗略放出箱梁的正投影面的位置，放樣時將橋兩側(cè)的邊線向外再擴大30cm，以便施工，并用石灰線打出標線，將線內(nèi)的原地面翻曬拌5%灰處理壓實（處理深度為30cm）再填筑一層20cm厚5%灰土，并設2%的雙向橫坡，用18~21T壓路機碾壓2~3遍，壓實度達到93%以上，在路基層頂鋪設8cm厚的碎石并碾壓嵌實，最后在頂層澆筑10cm厚C25混凝土面層，作為支架受力基礎。地基兩側(cè)應開挖兩條50cm寬、50cm深的排水溝并保持暢通，以利于排水。縱向排水溝設0.5~1%的縱坡，在縱坡的最低點設置集水槽，集水槽的水要及時排放到施工場地外，并準備水泵，以備雨水較大、集水較集中時應急排水。（2）、河塘路段地基處理某互通F主線橋第一聯(lián)及C、D匝道橋位于周家村排澇站的河塘內(nèi)，A匝道、F主線第二、三聯(lián)也有部分路段位于河塘內(nèi)。對該部分的地基，首先是對河塘抽水，完成后對橋位處（包括便道位置、安全距離2m）塘底進行清淤，并在兩側(cè)開挖排水溝，以降低地下水位。由于河塘內(nèi)地勢較低，降雨后極易發(fā)生內(nèi)澇，因此首先必須對橋位處場地位置地基進行填土，在底板摻5%石灰處理后，分層填筑含水量較低的粘土或灰土、機械碾壓，然后在路基頂再填筑一層5%灰土，并設雙向2%橫坡。完成后的路基應比四周高出50cm以上。在橋位寬的范圍內(nèi)鋪設8CM厚碎石，機械碾壓嵌實后，頂面整體澆筑10cm厚C25混凝土面層，混凝土用振動器振密實，并做雙向2%橫坡，以利表面積水順利排除，保證結(jié)構(gòu)層的強度和上部結(jié)構(gòu)重力的均衡傳遞，防止地基受水侵害。3、支架搭設（1）、支架搭設方法根據(jù)現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)及橋位處地形地貌，本工程上部結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆箱梁支架施工主要采用南通產(chǎn)HR-100重型門式支架。門式支架單片寬1米，根據(jù)現(xiàn)場條件，門架橫向搭設，橫向步距1.2米，縱向間距0.6~1.2米，普通梁段1.2米，橫梁處、橋墩兩側(cè)位置間距適當放小至0.6米，垂直方向選擇不同高度規(guī)格的門架進行配置搭設，以適應橋梁高度的變化對支撐構(gòu)造高度的要求，上下設置可調(diào)支座，以保障預壓后高度微調(diào)的要求。對于箱梁翼板部位在門架頂采用8#槽鋼制作的定型托架搭設。門式支架橫向連接采用HP301型交叉拉桿，縱向用6米普通鋼管扣件連接。為保證支架整體的穩(wěn)定性，須在支架兩側(cè)縱向按2M間距用普通鋼管搭設45o斜撐。支架搭設橫桿應水平，立桿應垂直，間距應嚴格按施工設計要求布置。對縱橫向連接鋼管每個扣件螺栓應進行全面檢查，用標準扭力扳手將每只扣件上的螺桿統(tǒng)一扭至50N。支架頂部橫橋向設置12#工字鋼作為分配梁，以保證荷載的均布受力及支架的軸心受力，在工字鋼頂部連續(xù)鋪以10×10cm間距為30cm的木楞，木楞間在竹膠板順橋方向連接木條以利竹膠板固定在木楞上，鋪設一層1.5cm厚優(yōu)質(zhì)竹膠板，竹膠板結(jié)縫處在木條上粘木工膠，鋪設海綿條，保證結(jié)縫無漏漿現(xiàn)象。F主線橋第二聯(lián)現(xiàn)澆箱梁跨G204國道，施工期間需設置機動車道及人行通道，箱梁支架全部采用HR-100重型門架施工，為既確保原204國道行車要求，又方便施工，我部計劃在上部現(xiàn)澆支架搭設時每行車方向預留一個凈寬5.0m，凈高5.0m的機動車道和一個凈寬3.0m，凈高5.0m的非機動車道，具體方案如下：13#墩基坑回填密實后，緊靠13#墩兩側(cè)順204國道路線方向各設置寬1.2m，高30cm砼防撞帶2條，向兩側(cè)各澆筑一條砼防撞帶，凈距5.0m，防撞帶寬2.4m、高30cm，然后再向兩側(cè)各澆筑一條砼防撞帶，凈距3.0m，防撞帶寬2.4m、高30cm，防撞帶兩端距橋邊線2m以外設置高度2.0m的防撞墩，最后在砼防撞帶上搭設門架，門架頂順橋向設置@40cm22b工字鋼，形成機、非行車通道。每排防撞帶上布置2排門架，支架間距加密至30cm，支架頂橫橋向布置12#工字鋼，其上再布設I22b縱梁。支架間采用普通鋼管連接牢固，通道頂設置密目安全網(wǎng)，確保行車、施工安全，其余部位以滿堂腳手架施工(該專項施工方案已通過當?shù)亟还懿块T的審批)。4、支架預壓箱梁施工前支架必須預壓，以最大限度的消除支架和基礎的非彈性變形，并通過觀測得到地基沉降和支架彈性變形數(shù)據(jù)，對后續(xù)箱梁施工支架預拱的調(diào)整提供直接依據(jù)。通過預壓進行支架承載力和穩(wěn)定性核查，確保支架具有足夠的剛度和強度，確保施工安全。在支架搭設完成后，擬采用水袋作荷載進行預壓加載，預壓重量為上部箱梁總施工荷載的110%。加載分兩次進行，第一次加載到總加載量的50％，第二次加載到110％。首先布置好觀測點，觀測點的布置為：縱向，前支點、1/4跨、1/2跨、3/4跨、后支點，橫向，匝道橋：底板的外邊緣及底板1/2處三個點，主線橋為六個點，分別是兩個底板的外邊緣及底板1/2處。并做上明顯的標記，在加載前，加載50％后及加載110％后分別測量觀測點的標高。通過110％和50％的標高確定地基是否穩(wěn)定，若地基穩(wěn)定則再觀測3天后卸載，如果不穩(wěn)定則應連續(xù)觀測，直至連續(xù)3天的沉降觀測不大于2mm為止。預壓期間要全程監(jiān)控支架和地基的變化，清晰記錄觀測數(shù)據(jù)，最后分析出觀測成果。支架預壓前應在支架頂面設置預拱度，預拱度數(shù)據(jù)組合為支架彈性變形值+支架地基承壓后非彈性變形值+箱梁自重作用下跨中撓度值，將預壓過程中觀測到的數(shù)據(jù)與理論數(shù)據(jù)對比，然后進行合理調(diào)整，以最終控制支架的預拱度，確保箱梁澆筑成型后線條流暢。5、模板工程梁裸露面的模板采用優(yōu)質(zhì)竹膠板制作，隱蔽表面的模板采用定型鋼木結(jié)構(gòu)的模板，箱梁底板在支架上鋪設10×10cm的木楞，曲線段的底板邊線用全站儀進行精確放樣后，現(xiàn)場鋸割成型，保證其曲線的圓滑順暢，在底板鋪設時，為了防止底板漏漿，在縱橫向竹膠板接縫處用海綿條粘貼在竹膠板底層，局部位置接縫用玻璃膠進行膠合，保證拼縫順直、平整、嚴密。側(cè)模的制作與施工，在現(xiàn)場制作成大塊鋼木結(jié)構(gòu)的大塊模板拼裝竹膠板貼面。優(yōu)點是安裝側(cè)模速度快，可利用吊車及其它機械配合安、拆，拼縫用海綿條紺夾，螺絲緊固，側(cè)模的固定采用M16羅桿對稱拉緊，并用鋼支撐固定在支架上，防止?jié)q模。內(nèi)芯模采用拆裝靈便、結(jié)構(gòu)簡單的鋼木結(jié)構(gòu)模板，首先根據(jù)腹板的高度、尺寸用木楞、竹膠板面板預先制作成2~3m/節(jié)的模板，底腹板鋼筋綁扎、驗收后，在現(xiàn)場用型鋼、鋼管等鋼支撐對稱固定進行安裝，腹板兩側(cè)的模板按豎向1m、縱向2m的間距布設M16的對拉羅桿，防止振搗中模板上浮和橫向漲模。待底板和肋板混凝土澆筑完畢后安裝頂板模板，頂板模板采用小鋼模拼裝而成，用支架支撐在底板上，保證有足夠的強度。所有模板均采用羅桿及鋼支撐固定，固定后的模板必須位置準確，模板內(nèi)幾何尺寸符合設計要求，線條順直，模板接縫處均采用5～10mm海綿襯墊，保證接縫無漏漿現(xiàn)象，嚴格控制相鄰模板高差，使其符合規(guī)范要求，確保構(gòu)件外觀質(zhì)量，拆模時間待混凝土達到技術(shù)規(guī)范規(guī)定強度后，才能拆除底板和支架。為滿足內(nèi)模的拆除需要，在箱梁頂板預留40×80cm施工洞，其中心位置放在該跨的四分之一處，模板拆除后，清除孔內(nèi)的雜物，連接施工洞的鋼筋，砼封孔，封孔時注意砼縫的處理，防止冷縫產(chǎn)生。鋼筋焊接嚴格按規(guī)程辦。模板的組裝順序：底模板→腹板外模板→鋼筋綁扎→箱室側(cè)模板→端部模板→第一次澆筑→養(yǎng)生→拆內(nèi)?！涫翼敯迥０濉敯逡戆邃摻畹氖┕ぁ诙螡沧㈨拧?、線形控制考慮支架的彈性及非彈性變形，測量控制和放樣時須把支架的這些因素考慮進去，并根據(jù)預壓觀測數(shù)據(jù)作輔助參考。整個預壓重逐漸加載過程及澆筑過程跟蹤觀測，觀測下列部位的變形下?lián)现担呵爸c、1/4跨、跨中、3/4跨、后支點、懸臂端，將各部位的實際下?lián)嫌^測值與理論預測值進行比較、調(diào)整，確保箱梁成形標高與線形。平面線形全程采用全站儀進行測量控制，尤其是位于曲線段的箱梁，在底模上加密進行放樣，現(xiàn)場切割成形，確保梁體線形。7、支架在施工中的觀測和拆除在支架搭設完畢，進行上部現(xiàn)澆箱梁施工的整個過程中要對支架的整體運行情況進行全程觀測，特別是在澆筑砼的過程中，發(fā)現(xiàn)問題隨時調(diào)節(jié)處理，直至支架拆除。根據(jù)構(gòu)件的受力特性，支架的卸落時間控制在混凝土強度達到設計強度的90%以上方可卸落，一般在14天，視現(xiàn)場混凝土強度而定。拆除時從箱梁橫向翼板向中間、縱向由跨中向兩端逐漸松托，使箱梁逐漸承受荷載，然后拆除外模板和整個支架。8、支座安裝安裝支座前復測橋墩中心距離及支座墊石高程，檢查錨栓孔位置及深度要符合設計要求。支座安裝要保持梁體垂直，支座上下板水平，不產(chǎn)生偏位。支座與支承墊石間及支座與梁底間密貼、無縫隙。支座四角高差不大于2mm。支座水平偏差不得大于2mm。在模板安裝前詳細檢查支座位置，檢查的內(nèi)容有：縱、橫向位置、平整度，同一支座板的四角高差，四個支座板相對高差。支座安裝后即按規(guī)定錨固支座螺栓，灌漿固定。9、鋼筋加工9.1鋼筋加工在已經(jīng)硬化過的鋼筋加工場內(nèi)加工成型，運到已安裝底板和腹板模板的支架上拼裝，焊接。9.2頂板和底板鋼筋網(wǎng)片分別由兩層鋼筋組成，兩層之間用Φ12的鋼筋作支撐點，支撐的鋼筋建設使用扁“S”型，這樣即方便施工，又使底板和頂板上層鋼筋牢固。9.3鋼筋的接頭按施工圖紙和施工規(guī)范進行施工，接頭焊縫長度為：單面焊10d，雙面焊5d，接頭的位置應盡量放在彎矩較小的位置（盡量接近每跨的1/4處和3/4處），同時注意同一斷面內(nèi)接頭的面積總數(shù)不超過接頭總數(shù)的50%，若采用綁扎接頭時，不小于40d。9.4腹板鋼筋骨架必須嚴格按照圖紙施工，保證箱梁受力的有效高度。底板中底層鋼筋、支座處頂板的上層鋼筋、頂板下層鋼筋以及懸臂翼板的頂層鋼筋，均為主要受力筋，施工時嚴格控制其鋼筋位置，保證箱梁鋼筋主要受力部位不致因錯位偏差而降低承受能力。9.5鋼筋保護層墊塊使用塑料墊塊以保證外觀質(zhì)量。10、砼工程箱梁現(xiàn)澆砼一般由低向高全斷面推進、對稱澆筑，如需分段澆筑，施工縫設在1/4孔處，下一段澆筑前應鑿毛、清洗處理。箱梁砼豎向兩次澆筑完成，腹板及底板一次，頂板一次。第一次澆筑的砼澆到翼板與腹板的交接處倒角的下口，注意上澆2~3cm（作為鑿毛的消耗層），鑿毛的標準為露出砼內(nèi)的骨料即可，第二次澆筑頂板砼和翼板砼，二次澆筑前一定要將第一次澆筑的砼面進行鑿毛，鑿毛時注意砼面在同一直線上，且將鑿毛處的松散砼清理干凈。第一次澆筑底板和腹板采用插入式振搗器，底板澆筑完成后，澆筑腹板。腹板采用斜向分層的方法下料，振搗也采用插入式振搗器。振搗時要快插慢拔，防止漏振、過振。第二次澆筑頂板砼時應防止過振，并嚴格控制砼頂面的標高，具體方法：在腹板鋼筋或頂層鋼筋上用鋼筋焊出設計標高點，上鋪型鋼導軌，作為滾筒、直尺找平的軌道，砼表面初凝后收光用塑料掃帚進行橫向拉毛。砼拌和前，認真測定原材料含水量，精確調(diào)整施工配合比，砼摻加高效減水劑（緩凝、早強），砼初凝時間控制在3~5小時。砼在攪拌站集中拌和，拌和設備采用1500L型和750L型拌和樓聯(lián)合拌和，拌和時間大于90s。加強混凝土配料的計量控制，每次施工前對自動計量系統(tǒng)進行校驗，以確保砼配比準確?；炷恋倪\輸采用運輸車和輸送泵聯(lián)合送至澆筑點，砼現(xiàn)場坍落度應控制在12~16cm之間。輸送泵管應一次鋪設至本次施工的最遠點（最低點），澆注時由低向高處澆注，澆筑方向與泵送方向相反，每澆筑完一段砼后，將泵送管拆除數(shù)節(jié)，避免接長輸送管。混凝土振搗采用插入式振搗器，振搗點間距小于1.5倍的作用半徑，特別注意振搗器不要碰撞模板，以防止砼表面局部有斑點。11、砼養(yǎng)生砼澆筑完畢終凝后立即采用土工布覆蓋、灑水養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于7天。即將開始的A匝道箱梁現(xiàn)澆屬于冬季施工，尤其要引起重視，我部擬采取以下措施：（1）、砼澆筑注意避開開始降溫、低溫時，選擇升溫時澆筑砼，澆筑后2天內(nèi)最低溫度不小于5℃；（2）、注意檢查砂、石料等原材料不得混有冰雪、凍塊及易被凍裂的礦物質(zhì)。（3）、必要時，采用熱水拌和砼，水的加熱溫度不宜超過60℃，混凝土拌和時間宜較常溫施工延長50%。（4）、砼澆筑完成后，立即使用高質(zhì)量的油布將砼覆蓋嚴密，利用水化熱產(chǎn)生的溫度保溫，減小砼內(nèi)外溫差。在頂板砼澆筑完成后，可在箱室內(nèi)進行加熱養(yǎng)護，并延遲拆模時間，確保箱梁砼質(zhì)量。四、支架穩(wěn)定驗算1、各現(xiàn)澆聯(lián)段荷載分析（1）、模板、支架及支撐自重（a）、模板自重均布荷載按0.5KN/M2計；（b）、支架自重均布荷載按1.5KN/M2計；（c）、模板與支架連接件(如:木方、模板)經(jīng)計算按0.8KN/M2計。(2)、新澆混凝土重力由于現(xiàn)澆箱梁混凝土含筋量較高,故將混凝土與鋼筋分開計算。混凝土容重按25KN/M3計,鋼筋按實際工程數(shù)據(jù)計(按10KN/t換算)。聯(lián)段A匝道第一聯(lián)A匝道第二聯(lián)B匝道C匝道D匝道F第一聯(lián)F第二聯(lián)F第三聯(lián)砼自重(KN))1407611146196091432113770274782757523675鋼筋自重(t))192.1156.3277.8207.4115.7382480468總重(KN)1599712709223871639514927312983237528355(3)、施工人員和施工材料、機具行走運輸或堆放的荷載。查《實用土木工程手冊》取施工荷載為1.0Kpa。(4)、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載查《實用土木工程手冊》，取振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載為2.0KPa。根據(jù)規(guī)范要求，計算構(gòu)件強度時采用荷載組合Ⅰ=(1)+(2)+(3)+(4)，驗算構(gòu)件剛度時采用荷載組合Ⅱ=(1)+(2)。計算支架強度時各現(xiàn)澆聯(lián)段荷載組合：聯(lián)段荷載組合計算式式A匝道第一聯(lián)15997+1100×8.5×（0.5++1.5++0.8++1.0++2.0）=209227KNA匝道第二聯(lián)12709+880×8.5×（0.5++1.5++0.8++1.0++2.0）=166553KNNB匝道22387+1140×8.5×（0.5++1.5++0.8++1.0++2.0）=292889KNNC匝道16395+1104×8.5×（0.5++1.5++0.8++1.0++2.0）=215222KNND匝道14927+1100×8.5×（0.5++1.5++0.8++1.0++2.0）=198557KNNF主線第一聯(lián)31298+1000×16.0×（0.5++1.5++0.8++1.0++2.0）=405778KNNF主線第二聯(lián)32375+1120.88×16.00×（0.5++1.5++0.8++1.0++2.0）=435885KNNF主線第三聯(lián)28355+554.2××28×（0.5++1.5++0.8++1.0++2.0）=371557KNN2、材料主要技術(shù)參數(shù)A3鋼彈性模量量E=2..1×1005Mpa，木木材彈性模模量E木=9.00×1033Mpa，材材料容許應應力：A33鋼材[σw]=1445Mpaa，[τ]=855Mpaa；木材[σ木]=111.0Mppa，[τ木]=1..7Mppa。10×100cm木方方慣性矩II=833..3cm44，截面抵抵抗矩W=166..7cm33，截面積積A=1000cm22；I22b工字鋼I=3570cmm4，W=325cm3，A=46.4ccm2；12#工字字鋼I=488..4cm4，W=77.55cm3，A=18..1cmm2。支架、縱橫梁彈彈性撓度≤≤相應結(jié)構(gòu)構(gòu)跨度的11/4000。3、支架平面布置置a、門式支架承載載性能我橋現(xiàn)澆箱梁施施工采用南南通產(chǎn)華榮榮HR—100門式支架,根據(jù)產(chǎn)品品性能,每片HR-1000型可調(diào)重型型門式支架架最大載量量15t,允許載量7.5tt,在兩個方方向拉緊的的情況下,調(diào)節(jié)桿深深出長度00.9m時時,單根調(diào)節(jié)節(jié)桿容許荷荷載37.55KN,深出長度度1.2mm時,單根調(diào)節(jié)節(jié)桿容許荷荷載33.77KN,調(diào)節(jié)桿深深出長度11.5m時時,單根調(diào)節(jié)節(jié)桿容許荷荷載30.55KN。單片門門架容許荷荷載取值時時調(diào)節(jié)桿伸伸出長度全全部按1..5m考慮,故單片門門架容許荷荷載取值為為61KN。b、支架布置安全全系數(shù)取值值考慮施工時存在在局部斷面面荷載集中中或門式支支架及其配配件可能存存在缺陷等等原因,支架布置置安全系數(shù)數(shù)k取1.2。c、門式支架布置置聯(lián)段計算荷載（KN）單片門架承載力（KN）安全系數(shù)每聯(lián)段布置門架片數(shù)A匝道第1聯(lián)20927611.2412A匝道第2聯(lián)16653611.2328B匝道29289611.2576C匝道21522611.2423D匝道19857611.2391F主線第一聯(lián)40578611.2798F主線第二聯(lián)43585611.2857F主線第三聯(lián)37157611.2731根據(jù)上表計算成成果及每孔孔箱梁不同同寬度和長長度,將支架片片數(shù)分布到到每一孔。支支架布置時時，普通梁梁段縱向間間距1.22m，箱梁橫橫隔梁部位位縱向步距距加密至0.4~0.6mm。支架橫橫向步距11.2m（交叉拉拉桿距離），加加寬段處根根據(jù)實際情情況，在底底板兩側(cè)適適當縮短橫橫向間距、增增加門架，門門架采用鋼鋼管加強連連接。箱梁梁翼板處每每側(cè)二片門架與與底板處門門架用鋼管管連接牢固固。以A匝道第一聯(lián)為例例，全聯(lián)長長100米，根據(jù)現(xiàn)現(xiàn)場條件共共布置65排門架（每每孔13排），平均均每排8片，共520片＞412片，滿滿足要求。4、地基承載力計計算根據(jù)現(xiàn)場情況，橋橋位處填筑筑的素填土土，屬于粘土、亞粘粘土，液性性指數(shù)IL在0.5左右。現(xiàn)將將原地面摻摻灰整平碾碾壓后上220CM55%灰土進行行壓實，壓壓實度可達達到80%以上。查≤實用土木木工程手冊冊≥可知其地地基容許承承載力[σ0]達到210Kppa以上，而而我橋現(xiàn)澆澆箱梁每片片門式支架架受力不超超過50KN，支架每每只基腳處處地基所承承受荷載最最大為500/2/（0.4××0.5）=125KN//M2，地基承承載力可以以滿足施工工要求。地基承載力試驗驗為了驗證地基承承載力能否否滿足施工工需求,應對施工完完畢并已形形成強度的的現(xiàn)澆箱梁梁支架地基基進行了承承載力試驗驗。用門式式支架模擬擬實際施工工布置情況況搭設成受受力整體，在在支架頂用用黃砂加載載，均布荷荷載等級為為6T每片支架架，加載后后測量員每每12h觀測一次次基腳混凝凝土墊塊有有無裂紋滋滋生以及地地基沉降值值數(shù)據(jù)。連連續(xù)觀測3天后，如地基沉降降保持穩(wěn)定，則表表明地基承承載力滿足足要求。5、一榀門架穩(wěn)定定性驗算（1）以A匝道第一聯(lián)為例例計算作用用于一榀門門架的軸向向力N（參照中中國建筑工工業(yè)出版社社出版的《建建筑施工計計算手冊》第第二版）N=1.2NGGK+1..4NQKK=1..2×[15999.7××9.8++(0.55+1.55+0.88)×1100×88.5]++1.4××[(1..0+2..0)××100××8.5]]=252238KNN（2）計算一榀門架架的穩(wěn)定承承載力設計計值Nd，門架立立桿鋼管外外徑48mmm，壁厚厚3.5mmm，截面面積A=4.889cm22，截面回回轉(zhuǎn)半徑i=1.558cm，單單片門架高高h0=190ccm，支架架總高≤30m時調(diào)調(diào)整系數(shù)k取1.13。由λ=kh0/i==1.113×1990/1..58=1135.99,查表可知知穩(wěn)定系數(shù)數(shù)φ=0.3367。門架立立桿采用Q235鋼材，強強度設計值值?=2055N/mmm2A匝道一榀門架穩(wěn)穩(wěn)定承載力力設計值NNd=φ·A·?=0.3367×22×4.889×1002×5200×2055×10--3=388261KKN>N==252338KN，支架穩(wěn)穩(wěn)定滿足要要求。6、普通梁段支架頂頂分配梁驗驗算分配梁12#工工字鋼搭設設在支架頂頂上，縱向間間距1.0~~1.2mm，橫梁處加加密到0..5m。分配梁承受受木楞傳遞的的均布荷載載，現(xiàn)澆箱梁中中支點橫梁處處為實體鋼鋼筋砼，結(jié)結(jié)構(gòu)重力最最大（平均均梁高按11.5m、鋼筋砼砼自重按29KNN/m3），此時時分配梁縱向向間距平均均為0.75m，門架橫向向間距最大大1.2mm，其均布線線荷載為：：q1=[（2.8++1.0++2.0）+1.5×229]×00.75=36.98KN//m（荷載載組合Ⅰ），q2=（2.8+1.55×29）×0.755=34.73KN//m（荷載載組合Ⅱ），為簡化計計算并偏于于安全，對對分配橫梁連連續(xù)跨內(nèi)的的內(nèi)力均按按單跨簡支支梁計算。Mmax=q1ll2/8=336.98×1.22/8=6.66KNN·mσ=Mmax/W=66660//77.55=85.2Mpa<<[σw]=1445Mppaτmax=q1ll/A=336.98×1.2/18.11×10=24.55Mpa<<[τ]=855Mpaafmax=55q2l4/（384EEI）=5×334.73×1.24/（384××2.1××488..4）=0.9mm<ll/4000=3.00mm，符合合要求。7、普通梁段縱向向木楞驗算算底板10×100cm木方方縱向布置置在分配梁梁上，橫向向間距0..3m，縱向步距距1.0~1.2m，橫梁處加加密到0..5m，平平均縱向步步距0.775m?，F(xiàn)澆箱梁梁普通梁段段橫梁及腹板板處木方承承受最不利利荷載，此此時橫梁下木方方均布線荷荷載為：q3=[（2.8++1.0++2.0）+1.5×29]×00.3=14.779KN//m（荷載載組合Ⅰ），q4=（2.8+1.55×29）×0.3=13.89KN//m（荷載載組合Ⅱ），為簡簡化計算并并偏于安全全，對底板板木楞連續(xù)續(xù)跨內(nèi)的內(nèi)內(nèi)力均按單單跨簡支梁梁計算Mmax=q3ll2/8=144.79××0.7552/8=1.04KN··mσ=Mmax/W=11040//166..7=6.2Mpa<<[σ木]=111.0MMpaτmax=q3ll/A=144.79×0..75/100=1.11Mpa<<[τ木]=1..7Mppafmax=55q4l4/（384EEI）=5×133890××0.7554/（384××90×8833.33）=0.8mm<ll/4000=1.9mm，符合合要求。8、跨G204國道通通道縱梁驗驗算某互通第二聯(lián)跨GG204國道，為為保證國道道通車，共共需設置2個機動車車通道，2個非機動動車通道，通通道縱梁均均采用采用用I22b工字鋼，按按橫向間距距0.4mm布設，在在此僅驗算算跨徑較大大的機動車車通道縱梁梁，縱向凈凈跨徑為55.3m。荷荷載按照聯(lián)聯(lián)段平均荷荷載計?。海?35885/1220.8//16=22.555KN//m2，縱梁均布布線荷載為為：q5=22.55××0.4=9.02KN//m（荷載載組合Ⅰ），q6=(22.55-33.0)×0.44=7.822KN/mm（荷載組組合Ⅱ），Mmax=q5ll2/8=9..02×5.32/8=311.67KN··mσ=Mmax/W=3316700/325=97.4Mpa<<[σw]=1445Mppaτmax=q5ll/A=9..02×5.3×10/46.44=10.3Mpa<<[τ]=855Mpaafmax=55q6l4/（384EEI）=5×7.82×5.34/（384××2.1×35700）=11mm<l/4000=133mm，符合合要求。9、通道下支架驗驗算通道處支架橫向向間距按330cm布布設，單排排共布設44片（詳見見附圖），通通道處施工工總荷載（雙雙幅）為4435855/1200.8×5.3=19122.3KNN，因此單片片門式支架架承受荷載載為：19122.3/444/2==21.773KN<<61/11.2=550.8KKN，根據(jù)據(jù)以上計算算可知，支支架承載力力完全可以以滿足要求求。五、質(zhì)量保證措施1、質(zhì)量保證措施施1.1、原材料料的質(zhì)量標標準水泥按GB1775執(zhí)行，粗細細骨料JTJ0053執(zhí)行。1.2、鋼筋、橡橡膠支座按按國家有關(guān)標標準執(zhí)行。1.3、工程質(zhì)質(zhì)量標準工程質(zhì)量標準JJTGFF80/11-20044執(zhí)行。上部結(jié)構(gòu)工程為為本工程的的重點，要要求檢驗的的全部單項項工程合格格率達100%，上部結(jié)結(jié)構(gòu)的整體體質(zhì)量達優(yōu)優(yōu)良，