某橋梁預應力張拉計算書

XX高速公路SJ24承包單位申報表(通用SJ24承包單位：合同號：15監(jiān)理單位：湖編號：關于K74+2275坪上橋T梁張拉計算算書致監(jiān)理工程師：我合同段K744+2755坪上橋已開開始T梁預制，現(xiàn)現(xiàn)將其預應應力張拉計計算書上報報貴處，懇懇請貴處批批復為感??！承包人：年月日附件：1、預應力張拉計算算書2、張拉伸長值計算算監(jiān)理收到日期：：簽名：：注：本表用于沒有專用表格，根據(jù)合同規(guī)定和監(jiān)理要求又必須書面向監(jiān)理工程師提出的申請、報審、報批、請示和報告等情況。預應力張拉計算書第9頁共6頁K74+275坪上橋空心板預應力張拉計算書一、工程簡介本橋上部構造為5×30+5×30+5×30m預應力先簡支后結(jié)構連續(xù)T梁，設計采用標準強度fpk=1860MPa的高強低松弛鋼絞線，公稱直徑Ф15.2mm，公稱面積Ap=140mm2；彈性模量Ep=1.973×105Mpa，預應力鋼束采用兩端同時張拉，錨下控制應力Pq=0.75fpk=0.75×1860=1395MPa。為保證施工符合設計要求，施工中采用油壓表讀數(shù)和鋼絞線拉伸量測定值雙控。理論伸長量計算采用《公路橋涵施工技術規(guī)范》JTJ041-2002“附表G-8預應力鋼絞線”。二、張拉設備1．250t、25t千斤頂各二臺2．YBZ-500型油泵車二臺3．BW135-10壓漿機一臺4．1.6級精度壓力表四只三、準備工作及注意事項1、預應力筋和錨具應有原材料的出廠合格證和機械性能試驗報告；2、預應力孔道成型采用塑料波紋管，接口處用連接套管對接，對接口要用膠帶密封好，預應力孔道位置應保持準確，符合設計要求，施工時應設置固定管道的井字形鋼筋架，澆筑砼時應盡量避免振破波紋管，預應力鋼絞線在砼初凝前應來回抽動，以免粘結(jié)；3、預應力構件端頭預埋鐵，其位置和垂直度應準確，澆筋砼時應特別注意端部砼的密實性，拆模后端頭預埋鐵和嗽叭口及波紋管內(nèi)多余砼應清理干凈；4、張拉設備及儀表應由專人使用和管理并定期6個月或200次以及在使用過程中出現(xiàn)不正?，F(xiàn)象時檢驗，張拉時出現(xiàn)反?，F(xiàn)象應及時重新檢驗；5、砼強度必須達到設計強度的90%，同時齡期達到7天，才能進行預應力張拉；6、后張預應力，每束鋼絞線斷線、滑絲控制數(shù)為1根，每個斷面斷絲之和不得超過該斷面絲總數(shù)的1%，否則，須換出夾片重新張拉。7、張拉過程中，經(jīng)標定的配套設備不允許隨意更換，操作人員應精神集中，回油平穩(wěn)；嚴防高壓油管出現(xiàn)死彎現(xiàn)象，否則應立即卸除油壓進行處理。8、張拉時，千斤頂后面不得站人，以防預應力筋拉斷或夾片彈出傷人；油泵運轉(zhuǎn)不正?；蛘呗┯蜁r，應立即停止張拉進行檢查；高壓油管的接頭應加防護套，以防噴油傷人。9、雨天張拉應搭防雨棚，以防張拉機器淋雨損壞，張拉用電閘板要求專人負責，統(tǒng)一指揮。10、預應力鋼絞線張拉應采用張拉力與伸長值雙控制，堅持以張拉力為主，伸長值控制為校核的原則，確保預應力的準確施加。確保預應力的準確施加。當實際伸長值與理論伸長值差值超過±6%時，應暫停張拉，待查明原因并采取措施予以調(diào)整后，方可繼續(xù)張拉。四、張拉工藝1、程序：錨墊板及波紋管清理→錨具安裝→千斤頂安裝→千斤頂進油張拉→伸長值量測→千斤頂持荷→錨固卸荷2、預應力鋼束張拉順序為：50%N2→100%N3→100%N2→100%N1。0→0.1δK（初應力值作延伸量的標記）→1.0δK（持荷2分鐘、測延伸量）→δ錨固安裝張拉設備時對于直線預應力筋，應使張拉力的作用線與預應力筋中心重合，對曲線的預應力筋，應使張拉力的作用線與預應力筋中心未端的切線重合。嚴格控制張拉時間，從0到100%張拉控制應力的時間每束不得少于10分鐘，且應盡量保持兩端同步，每5PMa為一次上升，每伸長10%作一次記號；在100%張拉控制應力下必須持荷2分鐘，千斤頂給油、回油均應緩慢平穩(wěn)，回油時間亦不應少于2分鐘。預應力筋在張拉控制應力達到穩(wěn)定后方可錨固，錨固后的預應力筋用砂輪機切斷，外露長度不宜小于30mm，封錨時應確保梁端鋼絞線、錨具不外露。五、計算公式及參數(shù)1、每束鋼絞線在梁體內(nèi)左右對稱，每半跨鋼絞線分三段計算，然后疊加?，F(xiàn)約定如下：AB段：從梁端錨固點至第一個起彎點孔道長度（m）；BC段：從第一個彎起點至第二個起彎點曲線孔道長度（m）；CD段：從第二個起彎點至跨中孔道長度（m）；2、預應力平均張拉力計算公式及參數(shù)：PP=P×（1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ）式中：Pp—預應力筋平均張拉力（N）；P—預應力筋張拉端的張拉力（N）；X—從張拉端至計算截面的孔道長度（m）；k—孔道每米局部偏差對摩檫的影響系數(shù)，取0.0015；θ—從張拉端至計算截面的曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）μ—預應力筋與孔道壁的摩檫系數(shù)，取0.15。3、預應力筋的理論伸長值計算公式及參數(shù)：△L=PP×L/（AP×EP）式中：PP—預應力筋平均張拉力（N）；L—預應力筋的長度（mm）；AP—預應力筋的截面面積（mm2），為140mm2×n(鋼絞線束數(shù))；EP—預應力筋的彈性模量（N/mm2），取1.973×105N/mm2。4、預應力筋的實際伸長值量測計算公式及參數(shù)：預應力筋張拉時，應先調(diào)整到初應力σO,該初應力為張力控制應力σCOM的10%，伸長值從初應力時開始量測。預應力筋的實際伸長值除量測的伸長值外，必須加上初應力以下的推算伸長值?！鱈=△L1+△L2式中：△L—預應力筋張拉的實際伸長值（mm）；△L1—從初應力至最大張拉應力間的實測伸長值（mm）；△L2—初應力以下的推算伸長值，可采用相鄰級的伸長值（mm），初應力σO為10%σk時，其伸長度可采用10%張拉力到20%的伸長值。六、張拉時理論伸長量計算㈠、工作長度伸長量計算：本工程張拉工作長度按單端450mm計（包括錨環(huán)、限位板、千斤頂、工作錨環(huán)的厚度）。錨下控制應力：σk=0.75×fpk=0.75×1860=1395N/mm2；單根鋼絞線張拉端的張拉控制力：P=σk×Ap=1395×140=195300N；工作長度廷伸量：PP×L/（AP×EP）=σk×L/EP=1395×450/（1.973×105）=3.2mm㈡、計算長度伸長量計算：理論伸長量=計算長度伸長量+工作長度伸長量計算長度伸長量△L計算時按鋼絞線編號分直線段及曲線段計算,具體計算祥見附表。當n為5、8、9、10或11時，雙端張拉總伸長值不變。則預應力筋理論廷伸量：邊跨中、邊板N1：△L=（102.3+3.2）×2=211.0mm（兩端總伸長值）邊跨中、邊板N2：△L=（101.3+3.2）×2=209.0mm（兩端總伸長值）邊跨中、邊板N3：△L=（101.4+3.2）×2=209.2mm（兩端總伸長值）中跨中、邊板N1：△L=（102.0+3.2）×2=210.4mm（兩端總伸長值）中跨中、邊板N2：△L=（101.0+3.2）×2=208.4mm（兩端總伸長值）中跨中、邊板N3：△L=（101.2+3.2）×2=208.8mm（兩端總伸長值）墩頂、負彎矩N1：△L=（58.70+3.2）×2=123.8mm（兩端總伸長值）㈢、實際伸長值與理論廷伸量差值應控制在±6%以內(nèi)方符合要求，其具體值見下表：七、千斤頂張拉力與對應油表讀數(shù)計算㈠、鋼絞線的張拉控制應力：5股鋼絞線束：P5=5×σk×Ap=5×1395×140=976.5kN8股鋼絞線束：P1=8×σk×Ap=8×1395×140=1562.4kN9股鋼絞線束：P2=9×σk×Ap=9×1395×140=1757.7kN10股鋼絞線束：P3=10×σk×Ap=10×1395×140=1953.0kN11股鋼絞線束：P4=11×σk×Ap=11×1395×140=2148.3kN㈡、1#千斤頂張拉、128414#號油表時：千斤頂回歸方程：T=42.927P+2.7776式中：T—千斤頂拉力（KN）P—油壓表讀數(shù)（MPa）當P=P1時，①10%σcon=10%×1562.4=156.24kN時：x=（T-2.7776）/42.927=（156.24-2.7776）/42.927=3.57MPa②20%σcon=20%×1562.4=312.48kN時：x=（T-2.7776）/42.927=（312.48-2.7776）/42.927=7.21MPa③100%σcon=100%×1562.4=1562.4kN時：x=（T-2.7776）/42.927=（1562.4-2.7776）/42.927=36.33MPa