特大橋m連續(xù)剛構(gòu)三角形掛籃計算書

PAGE187PAGE42I雅魯藏布江三號號號特大橋148m連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)三角形掛籃計算算算書計算：復(fù)核：審核：北京博瑞模板腳腳腳手架有有限責(zé)責(zé)任公司司2011年1111月目錄1.掛籃設(shè)計……………………………..221.1.三角形形形掛籃結(jié)結(jié)構(gòu)形形式，主主要性性能參數(shù)數(shù)及特特點………………………...…21.1.1.掛掛掛籃總體體結(jié)構(gòu)構(gòu)……………….…………….…..21.1.2.主主主要特點點………………………….71.1.3.主主主要技術(shù)術(shù)性能能及參數(shù)數(shù)…………………………71.2.掛籃設(shè)設(shè)設(shè)計…………………71.2.1.設(shè)設(shè)設(shè)計依據(jù)據(jù)……………………………71.2.2.設(shè)設(shè)設(shè)計規(guī)范范…………………71.2.3.材材材料…………………………71.2.4.計計計算荷載載…………………71.2.5.主主主要技術(shù)術(shù)指標(biāo)標(biāo)…………………………71.2.6.計計計算工況況…………………91.2.7.結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)計算算…………………91.2.8.計計計算成果果………………………...………111.2.8.111.掛籃在工工況況一的總總變形形…………………1221.2.8.222.主桁架變變形形值…………………1221.2.8.333.主桁架內(nèi)內(nèi)力力、應(yīng)力力及穩(wěn)穩(wěn)定………………1331.2.8.444.主桁架節(jié)節(jié)點點連接螺螺栓驗驗算………………1991.2.8.555.主桁架整整體體線彈性性屈曲曲穩(wěn)定……………2001.2.8.666.前上橫梁梁強強度…………………2001.2.8.777.前上橫梁梁變變形值………………2111.2.8.888.底模平臺臺剛剛度…………………2111.2.8.999.底模平臺臺強強度…………………2221.2.8.1110.吊桿強度度………………...……231.2.8.1111.掛籃后錨錨抗抗傾覆系系數(shù)的的計算…………………………241.2.8.1112.內(nèi)外模走走行行梁工作作狀態(tài)態(tài)變形值值…………………..…261.2.8.1113.內(nèi)外模走走行行梁工作作狀態(tài)態(tài)應(yīng)力值值……………...……261.2.8.1114.內(nèi)外模走走行行梁走行行最不不利狀態(tài)態(tài)變形形值…………………...……271.2.8.1115.內(nèi)外模走走行行梁走行行最不不利狀態(tài)態(tài)應(yīng)力力值…………………...……281.2.8.1116.掛籃走行行最最不利狀狀后支支座反力力計算算……………………...……291.2.8.1117.后支座與與主主構(gòu)架連連接螺螺栓計算算……………...……291.2.8.1118.后支座計計算算………………..…301.2.8.1119.軌道計算算……………………..…311.2.8.2220.錨固精扎扎螺螺紋鋼筋筋計算算……………...………………321.3.結(jié)論……………………………..…321.掛籃設(shè)計1.1.三角形形形掛籃結(jié)結(jié)構(gòu)形形式，主主要性性能參數(shù)數(shù)及特特點1.1.1.掛掛掛籃總體體結(jié)構(gòu)構(gòu)掛籃由三角形主主主桁架、底底模模平臺、模模板板系統(tǒng)、懸懸吊吊系統(tǒng)、錨錨固固系統(tǒng)及及走行行系統(tǒng)六六大部部分組成成。圖1掛籃總體結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)主桁架：主桁架架架是掛籃籃的主主要受力力結(jié)構(gòu)構(gòu)。由2榀三角形形主主桁架、橫橫向向聯(lián)結(jié)系系組成成。2榀主桁架架中中心間距距為6.9m，高3.8米，每榀榀桁桁架前節(jié)節(jié)點間間距為5m，后節(jié)點點間間距均為4.6m，總長10.66m。桁架主主桿桿件采用用槽鋼鋼焊接的的格構(gòu)構(gòu)式，節(jié)節(jié)點采采用承壓壓型高高強螺栓栓聯(lián)結(jié)結(jié)。橫向向聯(lián)結(jié)結(jié)系設(shè)于于兩榀榀主桁架架的豎豎桿上，其其作作用是保保證主主桁架的的橫向向穩(wěn)定。圖2主桁架底模平臺：底模模模平臺直直接承承受梁段段混凝凝土重量量，并并為立模模，鋼鋼筋綁扎扎，混混凝土澆澆筑等等工序提提供操操作場地地。其其由底模模板、縱縱梁和前前后橫橫梁組成成。底底模板采采用大大塊鋼模模板；；其中邊邊縱梁梁采用雙I36b工字鋼組組焊焊，中間間縱梁梁采用單I36b工字鋼，橫梁采用用雙雙槽鋼[40b組焊。前前后后橫梁中中心距距為5.2m，縱梁與與橫橫梁螺栓栓聯(lián)接接。圖3底模平臺臺模板系統(tǒng):外側(cè)側(cè)側(cè)模的模模板采采用大塊塊鋼模模板拼組組，內(nèi)內(nèi)模采用用組合合鋼模板板拼組組。外模模板長長度為4.3m。內(nèi)模板板為為抽屜式式結(jié)構(gòu)構(gòu),可采用手手拉拉葫蘆從從前一一梁段沿沿內(nèi)模模走行梁梁整體體滑移就就位。圖4外側(cè)模圖5內(nèi)模懸吊系統(tǒng)：懸吊吊吊系統(tǒng)用用于懸懸吊底模模平臺臺、外模模和內(nèi)內(nèi)模。并并將底底模平臺臺、外外模、內(nèi)內(nèi)模的的自重、梁梁段段混凝土土重量量及其它它施工工荷載傳傳遞到到主構(gòu)架架和已已成梁段段上。懸懸吊系統(tǒng)統(tǒng)包括括底模平平臺前前后吊桿桿、外外模走行行梁前前后吊桿桿、內(nèi)內(nèi)模走行行梁前前后吊桿桿、墊墊梁、扁扁擔(dān)梁梁及螺旋旋千斤斤頂。底底模前前后橫梁梁各設(shè)設(shè)4個吊點，橫橫橫梁的吊吊點均均采用雙Φ32精軋螺紋紋鋼鋼筋。底底模平平臺前端端懸吊吊在掛籃籃前上上橫梁上上，前前上橫梁梁上設(shè)設(shè)有由墊墊梁、扁扁擔(dān)梁和和螺旋旋千斤頂頂組成成的調(diào)節(jié)節(jié)裝置置，可任任意調(diào)調(diào)整底模模標(biāo)高高。底模模平臺臺后端懸懸吊在在已成梁梁段的的底板上上和翼翼緣板上上。外外模走行行梁和和內(nèi)模走走行梁梁的前后后吊桿桿均采用用單根根Φ32精軋螺紋紋鋼鋼筋。其其中外外模走行行梁前前吊點與與走行行梁銷接接，以以避免吊吊桿產(chǎn)產(chǎn)生彎曲曲次應(yīng)應(yīng)力。錨固系統(tǒng)：錨固固固系統(tǒng)設(shè)設(shè)在2榀主桁架架的的后節(jié)點點上，共2組，每組組錨固系統(tǒng)統(tǒng)包括2根后錨扁扁擔(dān)梁、2根后錨橫橫梁、6根后錨桿桿。其作用用是平衡澆澆筑混凝土土?xí)r產(chǎn)生的的傾覆力矩矩，確保掛掛籃施工安安全。錨固固系統(tǒng)的傳傳力途徑為為主桁架后后節(jié)點→后錨橫梁→后錨扁擔(dān)擔(dān)梁→后錨桿→箱梁頂板板、翼板。圖6主桁架后后錨走行系統(tǒng):走走走行系統(tǒng)統(tǒng)包括括墊枕、軌軌道道、前支支座、后后支座、內(nèi)內(nèi)外外走行梁梁、滾滾輪架、牽牽引引設(shè)備。掛掛籃籃走行時時前支支座在軌軌道頂頂面滑行行，聯(lián)聯(lián)結(jié)于主主構(gòu)架架后節(jié)點點的后后支座反反扣在在軌道翼翼緣下下并沿翼翼緣行行走。掛掛籃走走行由2臺YCL660型千斤頂頂牽牽引主桁桁架并并帶動底底模平平臺和外外側(cè)模模一同前前移就就位。走走行過過程中的的抗傾傾覆力傳傳力途途徑為主主桁架架后節(jié)點→后支座→軌道→墊枕→豎向預(yù)應(yīng)應(yīng)力力粗鋼筋筋。內(nèi)模在鋼筋綁扎扎扎完成后后采用用手拉葫葫蘆沿沿內(nèi)模走走行梁梁滑移就就位。圖7走行牽引引裝置置1.1.2.主主主要特點點三角形主桁架結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)簡單單，受受力明確確，重重量輕、剛剛度度大。三角形掛籃重心心心低，掛掛籃的的拼裝、使使用用、拆除除安全全、方便便。操作方便、安安安全，施工工人人員站在在梁頂頂即可完完成各各項操作作。掛籃設(shè)計采采用用大型結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)軟件進(jìn)進(jìn)行整整體三維維空間間分析，使使用用安全可可靠?？蛇M(jìn)行連體體掛掛籃的施工工工。掛籃的外模板采采采用大塊塊鋼模模板，可可保證證箱梁混混凝土土外觀質(zhì)質(zhì)量?？勺儗捿p型型門門式內(nèi)模框框框架，最最大限限度的保保證箱箱內(nèi)操作作空間間。底模平臺高高度度小，可用用用于施工工期間間需控制制橋下下通航、通通車車凈空的的懸灌灌梁橋的的施工工。采用無平衡重液液液壓千斤斤頂牽牽引方式式，走走形平穩(wěn)穩(wěn)、安安全。1.1.3.主主主要技術(shù)術(shù)性能能及參數(shù)數(shù)：設(shè)計梁段重：2221900KNN。適用施工節(jié)段長長長：3－4m適用梁體寬度（底底/頂）：7.4／9m適用梁高：5...8—11m掛籃自重：65550KN走行方式：液壓壓壓千斤頂頂或手手拉葫蘆蘆牽引引。工作狀態(tài)傾覆穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)數(shù)：3.7走行狀態(tài)傾覆穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)數(shù)：2.6主構(gòu)架前前前節(jié)點最最大彈彈性變形形：16.66mmm1.2.掛籃設(shè)設(shè)設(shè)計1.2.1.設(shè)設(shè)設(shè)計依據(jù)據(jù)《新建鐵路路拉拉薩至日喀喀喀則線變變更設(shè)設(shè)計雅魯魯藏布布江三號號特大大橋設(shè)計計圖》中中鐵第一一勘察察設(shè)計院院1.2.2.設(shè)設(shè)設(shè)計規(guī)范范《鐵路橋涵施工工工規(guī)范》(TB1002203-220002)《客運專線鐵路路路橋涵工工程技技術(shù)指南南》(TZ21133—20055))《鐵路橋涵鋼筋筋筋混凝土土和預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)規(guī)范》（TB1000002..3--20005）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)規(guī)范》(GB500007-220003)《建筑結(jié)構(gòu)荷載載載規(guī)范》(GB5000009—20011))《鋼結(jié)構(gòu)高強螺螺螺栓連接接的設(shè)設(shè)計、施施工、及及驗收規(guī)規(guī)程》(JGJ8822-911)《鋼結(jié)構(gòu)工程施施施工質(zhì)量量驗收收規(guī)范》(GB5002205--20001)1.2.3.材材材料鋼材：Q235B：用用用于除銷銷軸、吊吊桿以外外的其其它構(gòu)件件。40Cr號鋼：：：用于銷銷軸40Si2MnnnV(高強精軋軋螺螺紋鋼筋)：用于吊吊桿桿及錨桿桿。連接材料：10.9S級鋼鋼鋼結(jié)構(gòu)用用高強強螺栓聯(lián)聯(lián)結(jié)副副E43XX焊焊焊條Er49-1CO2氣體保護(hù)護(hù)焊焊絲1.2.4.計計計算荷載載1.2.4.111.混凝土容容重:226600KKN//m31.2.4.222.混凝土超超載載系數(shù):11..051.2.4.333.鋼材容重:7788.5KKN//m31.2.4.444.施工人員員、材材料、機機具荷荷載:11..0KNN/mm2,按梁段頂頂面面積計算算。1.2.4.555.風(fēng)荷載：：石石首市50年一遇基基本本風(fēng)壓為0.3KKNN/m21.2.4.666.混凝土灌灌注注狀態(tài)動動力系系數(shù)取1.11.2.4.777.掛籃走行行狀狀態(tài)動力力系數(shù)數(shù)取1.21.2.5.主主主要技術(shù)術(shù)指標(biāo)標(biāo)梁段長度：3mmm梁段重量：211190KKN主構(gòu)架前節(jié)點最最最大下?lián)蠐现担海?lt;20mmmm前上橫梁、走行行行梁、底底模平平臺橫梁梁和縱縱梁剛度度：支支撐計算算跨徑徑的1/400底模板、外模剛剛剛度：支支撐計計算跨徑徑的11/400內(nèi)模剛度：支撐撐撐計算跨跨徑的的1/400工作狀態(tài)抗傾覆覆覆系數(shù)：>2.0走行狀態(tài)抗傾覆覆覆系數(shù)：>2.0材料允許應(yīng)力力力表1.鋼材允許許應(yīng)力力鋼材允許應(yīng)力（Mpa）應(yīng)力種類符號鋼號Q235BQ345B40Cr(調(diào)質(zhì)）40Si2MnnnV(精軋螺紋鋼筋筋筋)第1組第2、3組第一組第二組抗拉、抗壓和抗抗抗彎[б]170155240215375375抗剪[τ]10095145130225端面承壓（磨平平平頂緊）[бc]255230360320表2.螺栓和銷銷軸允允許應(yīng)力力螺栓和銷軸連接接接允許應(yīng)應(yīng)力(MPa))螺栓的性能等級級級、銷軸軸和構(gòu)構(gòu)件的鋼鋼號普通螺栓銷軸承壓型連接高強強強度螺栓栓抗拉[δ]抗剪[τ]承壓[δc]抗彎[δ]抗剪[τ]抗拉[δ]抗剪[τ]承壓[δc]普通螺栓4.8級145100銷軸45號30018040Cr550330承壓型高強度螺螺螺栓8.8級28517510.9級360215構(gòu)件Q235255335Q345360420表3.焊縫允許許應(yīng)力力焊縫允許應(yīng)力（Mpa）焊縫種類應(yīng)力種類符號構(gòu)件鋼號Q235B第1組第2、3組對接焊縫抗拉、抗壓[б]170155抗剪[τ]10095貼角焊縫抗拉、抗壓和抗抗抗剪[τ]1201201.2.6.計計計算工況況節(jié)段主要參數(shù)表表表節(jié)段名稱01234567節(jié)段長度(cmmm)300300300300300300350節(jié)段重量(t)))219截面梁高(mmmm)11000106351021598149432872584008046節(jié)段名稱89101112131415節(jié)段長度(cmmm)350350350350400400400400節(jié)段重量(t)))截面梁高(mmmm)77177414713768876632641162246072節(jié)段名稱16171819節(jié)段長度(cmmm)400400400400節(jié)段重量(t)))139139133133截面梁高(mmmm)5953586858175800根據(jù)梁段長度、重重量、梁高等等參數(shù)，設(shè)計計時按以下三三種工況進(jìn)行行計算。工況一：1號號號梁段混混凝土土灌注完完成工工況。此此工況況梁段長長度最最小、混混凝土土重量最最大。工況二：12號號號梁段混混凝土土灌注完完成工工況。此此工況況梁段長長度最最大、混混凝土土重量較較大。以上兩種工況荷荷荷載組合合為：：計算強度時：1.1的動力系系系數(shù)X梁段混凝凝土土重量X1.005的超載系系數(shù)數(shù)＋1.1的動力系系數(shù)X掛籃自重重＋＋施工人人員、材材料、機機具荷荷載+風(fēng)荷載計算剛度時：梁段混凝土重量量量＋掛籃籃自重重＋施工工人員員、材料料、機機具荷載載工況三：12號號號梁段完完成，掛掛籃由12號至13梁段走行行工工況。此此工況況掛籃走走行距距離最長長，控控制掛籃籃走行行狀態(tài)抗抗傾覆覆穩(wěn)定及及內(nèi)外外模走行行梁走走行狀態(tài)態(tài)的強強度和剛剛度。此工況荷載組合合合為：1.2的動力系系數(shù)X掛籃自重重＋＋風(fēng)荷載載1.2.7.結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)計算算采用大型結(jié)構(gòu)計計計算軟件件進(jìn)行行整體空空間內(nèi)內(nèi)力分析析。按按允許應(yīng)應(yīng)力法法進(jìn)行檢檢算。計計算模型型全部部采用梁梁單元元，主桁桁架考考慮節(jié)點點次彎彎矩。為為使模模型簡潔潔，便便于計算算結(jié)果果分析，外外側(cè)側(cè)模和外外模走走行梁自自重、箱箱梁翼緣緣板混混凝土重重量及及其上的的施工工人員、材材料料、機具具荷載載轉(zhuǎn)換為為集中中荷載施施加在在前上橫橫梁上上。內(nèi)模模和內(nèi)內(nèi)模走行行梁自自重、箱箱梁頂頂板混凝凝土重重量及其其上的的施工人人員、材材料、機機具荷荷載轉(zhuǎn)換換為集集中荷載載施加加在前上上橫梁梁上。圖8掛籃總體計計算算圖式圖9掛籃總體計計算算圖式三維維維效果圖圖1.2.8.計計計算成果果經(jīng)計算，在混凝凝凝土灌注注狀態(tài)態(tài)，走行行梁強強度剛度度由工工況三控控制，其其余所有有構(gòu)件件的強度度、剛剛度均由由工況況一控制制。1.2.8.111.掛籃在工工況況一的總總變形形圖10掛籃在工工況一一的總變變形圖1.2.8.222.主桁架變變形形值見圖4。圖11主桁架變變形值值計算表明主桁架架架前節(jié)點點撓度度值f1=1166.6mmm<<20mmm，主桁剛剛度度符合規(guī)規(guī)范要要求。1.2.8.333.主桁架內(nèi)內(nèi)力力、應(yīng)力力及穩(wěn)穩(wěn)定圖12主桁架軸軸力值值圖13主桁架軸軸力圖圖圖14主桁架平平面內(nèi)內(nèi)次彎矩矩圖主桁架桿件內(nèi)力力力表桿件名稱軸力(KN)桿端次彎矩(KKKN.mm)備注桿AB-882.1A端B端軸力:拉為＋，壓壓為為－彎矩:底邊受拉拉為＋＋，底邊邊受壓為為－21.7-67.6桿BC-1570.888B端C端1.70.4桿CD1110.6C端D端-17.6-20桿AC1146.1A端C端-21.9-17.3桿BD-882.5B端D端-65.920.1主桁架桿件應(yīng)力力力圖15主桁架桿桿件應(yīng)應(yīng)力圖主桁架桿件考慮慮慮桿端次次應(yīng)力力時絕對對值最最大應(yīng)力力為127..99MPaa<[[б]=17700MPa，強度滿滿足足要求。主桁架壓桿穩(wěn)定定定主桁架桿件采用用用2[366b雙槽鋼綴綴板板連接的的格構(gòu)構(gòu)式，橫橫截面面尺寸為為(1).桿BDDD設(shè)計參數(shù)：、1．整體穩(wěn)定對實軸（Y軸）計計算：查截面型鋼表可可可得：2[36b，對實軸（Y軸）演演算剛度度和整整體穩(wěn)定定：，滿足要求按照b類截面查查《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范范》附附表C：可得：則：對虛軸（X軸）計計算：計算肢間距離。分肢長細(xì)比,則則則：從而，取單個槽鋼[3666b的截面數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)為：整個截面對虛軸軸軸（X-X軸）數(shù)據(jù)據(jù)：：，按照b類截面查查《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范范》附附表C：得：則：2.分肢穩(wěn)定滿足要求。3.綴板設(shè)計初選綴板尺寸：：：寬度：端綴板：：：中綴板：厚度：，且不小小小于10mm。中綴板?。憾司Y板?。壕Y板間凈距，取相鄰綴板中心距距距離綴板線剛度之和和和與分肢肢剛度度比值為為：，滿足要求橫向剪力：綴板與分肢連接接接處的內(nèi)內(nèi)力為為：在剪力和彎矩的的的共同作作用下下，該處處角焊焊縫強度度滿足足下式要要求：：根據(jù)構(gòu)造要求：：：，最后確定定取取，可以滿足足要要求。(2).桿BBBC設(shè)計參數(shù)：、1．整體穩(wěn)定對實軸（Y軸）演演算剛度度和整整體穩(wěn)定定：，滿足要求按照b類截面查查《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范范》附附表C：可得：則：對虛軸（X軸）計計算：分肢長細(xì)比，則則則按照b類截面查查《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范范》附附表C：得：則：2.分肢穩(wěn)定滿足要求。3.綴板設(shè)計：：：中綴板取：端綴板?。壕Y板間凈距，取相鄰綴板中心距距距離綴板線剛度之和和和與分肢肢剛度度比值為為：，滿足要求橫向剪力：綴板與分肢連接接接處的內(nèi)內(nèi)力為為：在剪力和彎矩的的的共同作作用下下，該處處角焊焊縫強度度滿足足下式要要求：：根據(jù)構(gòu)造要求：：：，最后確定定取取，可以滿足足要要求。1.2.8.444.主桁架節(jié)節(jié)點點連接螺螺栓驗驗算。桿AB與節(jié)點板板B的的連接螺栓栓栓驗算。桿桿AB軸力絕對對值值較大，桿桿端端次彎矩矩最大大,連接螺栓栓個個數(shù)最少少。節(jié)點采用雙節(jié)點點點板，每每側(cè)螺螺栓群計計算剪剪力V=88822.1//2==4411KNN,扭矩為M=677..6/22=333.88KNN.m。計算表表明明，受力力最大大的螺栓栓承受受剪力為57.77KKN，而每個個螺螺栓的抗抗剪容容許承載載力為為98.2266KN，螺栓群群有有較大的的安全全儲備。桿BC與節(jié)點板板B的的連接螺栓栓栓驗算。桿桿BC軸力絕對對值值最大，桿桿端端次彎矩矩較小小，連接接螺栓栓個數(shù)最最少。每側(cè)螺栓群計算算算剪力V=155770.88/22=7885..4KNN,扭矩為M=1..77/2==0..85KKN..m。計算表表明明，受力力最大大的螺栓栓承受受剪力為65.99KKN，而每個個螺螺栓的抗抗剪承承載力為98.2266KN，螺栓群群有有較大的的安全全儲備。1.2.8.555.主桁架整整體體線彈性性屈曲曲穩(wěn)定圖16.主桁架架架整體線彈彈性性屈曲在工況一作用下下下，主桁桁架整整體線彈彈性屈屈曲第一一階屈屈曲穩(wěn)定定系數(shù)數(shù)為18，主桁架架整整體屈曲曲穩(wěn)定定有足夠夠的安安全系數(shù)數(shù)。1.2.8.666.前上橫梁梁強強度圖17.前上橫橫橫梁彎曲應(yīng)應(yīng)力力值圖18.前上橫橫橫梁剪應(yīng)力力值值在工況二作用下下下前上橫橫梁最最大彎曲曲應(yīng)力力б=79..44MPaa<[[б]=17700MPa，最大剪剪應(yīng)應(yīng)力τ=47..99MPaa<[[τ]=10000MPa，前上橫梁梁強強度符合合要求求。1.2.8.777.前上橫梁梁變變形值見見圖19。圖19前上橫梁梁變形形值前上橫梁跨中撓撓撓度為26.44mmm，扣除主主桁桁架前節(jié)節(jié)點撓撓度值16.66mmm，前上橫橫梁梁的相對對撓度度值f/l=(266..4-116..6)//69900==0..00114，剛度滿滿足足要求。1.2.8.888.底模平臺臺剛剛度。底模平臺由工況況況一控制制。在在不累加加主桁桁架、前前上橫橫梁、吊吊桿的的變形值值的情情況下，底底模模平臺最最大撓撓度發(fā)生生在邊邊縱梁的的跨中中，最大大值為為9.6mmmm,相對撓度度為(9.6--1.44)//52000==0.000116<[[f//l]==1//400。表明底底模模平臺縱縱梁剛剛度滿足足要求求。圖20.底模平平平臺變形值值1.2.8.999.底模平臺臺強強度圖21.底模平平平臺邊縱梁梁彎彎曲應(yīng)力力值圖22.底模平平平臺邊縱梁梁剪剪應(yīng)力值值在工況一作用下下下底模平平臺邊邊縱梁最最大彎彎曲應(yīng)力力б=1244..9MPPa<<[б]=1700MMPa，最最大大剪應(yīng)力力τ=22..33MPaa<[[τ]=10000MPa，底模平臺臺縱縱梁強度度符合合要求。圖23.底模平平平臺后橫梁梁應(yīng)應(yīng)力值在工況一作用下下下底模平平臺后后橫梁最最大應(yīng)應(yīng)力б=89..88MPaa<[б]=1700MMPa，底模平臺臺橫橫梁強度度符合合要求。1.2.8.1110.吊桿強度度吊桿由工況一作作作用下的的后吊吊桿控制制設(shè)計計。吊桿桿內(nèi)力力見下圖圖圖24吊桿內(nèi)力力值吊桿由2根φ3332精軋螺紋紋鋼鋼筋組成成，單單根精軋軋螺紋紋鋼筋內(nèi)內(nèi)力為為265..77KN，與40SSii2MnnV((高強精軋軋螺螺紋鋼筋)極限抗拉拉承承載力603KKN相比較，吊吊吊桿安全全儲備備較大。1.2.8.1111.掛籃后錨錨抗抗傾覆系系數(shù)的的計算圖25.掛籃前前前支座和后后錨錨反力值值前支座反力R111=166133.8KKN，后錨反反力R2=77339.55KNN。圖26.掛籃后后后錨計算圖圖式式圖27.后錨桿桿桿軸力值后錨桿最大拉力力力Nmaxx==1611.77KN,精軋螺紋紋鋼鋼筋屈服服拉力力為603KKN，則工作作狀狀態(tài)抗傾傾覆系系數(shù)為K1=66003/11611.7==3..7>22.00,符合要求求。圖28.后錨分分分配梁和后后錨錨扁擔(dān)梁梁彎曲曲應(yīng)力值值圖29.后錨分分分配梁和后后錨錨扁擔(dān)梁梁剪應(yīng)應(yīng)力值后錨分配梁最大大大彎曲應(yīng)應(yīng)力值值為46.11MMPa,最大剪應(yīng)應(yīng)力力值為19.22MMPa，強度滿滿足足要求后錨扁擔(dān)梁最大大大彎曲應(yīng)應(yīng)力值值為63.11MMPa,最大剪應(yīng)應(yīng)力力值為38.66MMPa，強度滿滿足足要求1.2.8.1112.內(nèi)外模走走行行梁工作作狀態(tài)態(tài)變形值值見圖圖30。圖30a內(nèi)模走走走行梁工作作狀狀態(tài)變形形值圖30b外模走走走行梁工作作狀狀態(tài)變形形值內(nèi)模走行梁工作作作狀態(tài)最最大變變形值為26.88mmm,相對撓度度為9.1//551000=00.000188<[ff/ll]=11/4400;外模走行行梁梁工作狀狀態(tài)最最大變形形值為為2.9mmmm,相對撓度度為0.7//551000=00.000011<[ff/ll]=11/4400；表明內(nèi)內(nèi)、外外模走行行梁在在工作狀狀態(tài)下下剛度滿滿足要要求。1.2.8.1113.內(nèi)外模走走行行梁工作作狀態(tài)態(tài)應(yīng)力值值見圖圖31。圖31a內(nèi)模走走走行梁工作作狀狀態(tài)應(yīng)力力值圖31b外模走走走行梁工作作狀狀態(tài)應(yīng)力力值內(nèi)模走行梁工作作作狀態(tài)最最大應(yīng)應(yīng)力值為127..55MPaa<[[б]=17700MPa；外模走走行行梁工作作狀態(tài)態(tài)最大應(yīng)應(yīng)力值值為13.66MMPa<<[б]=17700MPa；表明內(nèi)內(nèi)、外外模走行行梁在在工作狀狀態(tài)下下強度滿滿足要要求。1.2.8.1114.內(nèi)外模走走行行梁走行行最不不利狀態(tài)態(tài)變形形值見圖32。圖32a內(nèi)模走走走行梁走行行最最不利狀狀態(tài)變變形值圖32b外模走走走行梁走行行最最不利狀狀態(tài)變變形值內(nèi)模走行梁走行行行狀態(tài)最最大變變形值為13.44mmm,相對撓度度為13.44//93000==0.000114<[[f//l]==1//4000;外模走行行梁梁走行狀狀態(tài)最最大變形形值為為8.6mmmm,相對撓度度為8.6//995000=00.000099<[ff/ll]=11/4400；表明內(nèi)內(nèi)、外外模走行行梁在在走行狀狀態(tài)下下剛度滿滿足要要求。1.2.8.1115.內(nèi)外模走走行行梁走行行最不不利狀態(tài)態(tài)應(yīng)力力值見圖30。圖33a內(nèi)模走走走行梁走行行最最不利狀狀態(tài)應(yīng)應(yīng)力值內(nèi)模走行梁走行行行狀態(tài)最最大應(yīng)應(yīng)力值為57.77MMPa<<[б]=17700MPaa;外模走行行梁梁走行狀狀態(tài)最最大應(yīng)力力值為為28.22MMPa<<[б]=17700MP；表明內(nèi)內(nèi)、外外模走行行梁在在走行狀狀態(tài)下下強度滿滿足要要求。圖33b外模走走走行梁走行行最最不利狀狀態(tài)應(yīng)應(yīng)力值1.2.8.1116.掛籃走行行最最不利狀狀后支支座反力力計算算附表走行狀態(tài)后錨最最最大反力力名稱單重(kg)件數(shù)總重(kg)備注前上橫梁3144.113144.1前吊桿墊梁102.584410.32前吊桿扁擔(dān)梁102.584410.32QD32型螺旋旋旋千斤頂頂208160前吊帶189.42378.8內(nèi)模前吊桿51.812103.62外模前吊桿51.812103.62底模平臺13397.888216698.9111一半重量作用于于于前上橫橫梁外模前吊桿力99021980內(nèi)模前吊桿力398027960以上合計21349.6669單榀主構(gòu)架前節(jié)節(jié)節(jié)點力10674.88845主桁架前節(jié)點間間間距5主桁架后節(jié)點間間間距4.6動力系數(shù)1.2單榀主構(gòu)架后錨錨錨計算反反力13923.77711kg由上可知，走行行行狀態(tài)最最不利利時單榀榀主構(gòu)構(gòu)架后支支座反反力為R’=1399KKN1.2.8.1117.后支座與與主主構(gòu)架連連接螺螺栓計算算每個后支座與主主主構(gòu)架由12個M27--110.99S高強螺栓栓連連接，按按《鋼鋼結(jié)構(gòu)高高強螺螺栓連接接的設(shè)設(shè)計、施施工、及及驗收規(guī)規(guī)程》JGJ8822-91，每個螺螺栓栓抗拉、抗抗剪