現(xiàn)澆箱梁支架結(jié)構(gòu)計算書

1支架結(jié)構(gòu)計算書EK0+934.029E匝道橋全長841m，全橋預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆連續(xù)箱梁共計11聯(lián)41孔，全部為單箱雙室等截面預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁，其中第六聯(lián)上跨南互通C匝道：20m+25m+20m，第八聯(lián)上跨喀葉高速公路：25m+25m+20m，第1、2、3、4、5、11聯(lián)箱梁高1.4m，頂板寬12m，底板寬8m，兩側(cè)懸臂長各為2m；第6、7、8、9、10聯(lián)箱梁高1.5m，頂板寬12m，底板寬8m，兩側(cè)懸臂長各為2m；現(xiàn)澆連續(xù)箱梁橫坡由頂板旋轉(zhuǎn)而成，頂?shù)装鍣M坡同橋面，腹板保持垂直。箱梁縱向預(yù)應(yīng)力束為15φj15.24高強(qiáng)度底松弛鋼絞線()，錨具為OVM15-10兩端張拉，每束鋼絞線的張拉控制力為585.8kN；OVM15-12，兩端張拉，每束鋼絞線的張拉控制力為2343.3kN?，F(xiàn)澆連續(xù)梁混凝土采用C50號混凝土澆注，支座采用GPZ系列盆式支座。根據(jù)梁體施工工藝要求：①第八聯(lián)上跨喀葉高速公路的預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆連續(xù)箱梁采用支墩加橫梁預(yù)留門洞支架現(xiàn)澆；②除第八聯(lián)外的現(xiàn)澆連續(xù)箱梁全部采用布架靈活、搭拆方便、承載力大的WDJ碗扣式多功能鋼支架搭設(shè)滿堂支架現(xiàn)澆。2.1支墩加縱梁門洞支架2.1.1門洞尺寸根據(jù)高速公路行車安全及跨喀葉高速公路施工方案的要求，在喀葉高速公路左右幅各預(yù)留一個門洞，門洞橫向凈寬4.5m，門洞凈高≥4.5m。2.1.2門洞支墩基礎(chǔ)門洞支墩基礎(chǔ)采用C25混凝土條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)凈120cm，厚度采用35cm，長14m。2.1.3門洞支墩門洞支墩采用碗扣鋼管支架，每個支墩4排立桿，立桿間距按0.6*0.3m布置，即縱橋方向0.3m，橫橋方向0.6m，步距1.2m。支架上下用升降桿調(diào)平，頂升降桿上順門洞方向放置I10工字鋼作為枕梁。2.1.4門洞縱梁門洞縱梁采用16根長15mHN400*200熱扎H型鋼，為了便于調(diào)節(jié)連續(xù)梁標(biāo)高，H型鋼沿橋縱向布置，沿橋的橫向間距如圖1布置?？紤]縱梁安裝于拆除高度過高給施工帶來難度，在縱梁H型鋼上搭設(shè)鋼管支架調(diào)整高度，立桿頂上布置方木，橫橋向方木采用50*100mm方木，間距25cm；橫向方木置于100mm*160mm方木上，縱向方木間距應(yīng)與橫向間距一致。門洞縱梁、枕梁及支墩必須有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性。2.2非跨線區(qū)支架在混凝土硬化好的基礎(chǔ)頂面放置35×35×15cmC25砼預(yù)制塊作為支架立桿底座，在已放置好的底座上搭設(shè)WDJ碗扣式多功能鋼支架，支架布置主要分三個區(qū)域進(jìn)行設(shè)計：2.2.1、一般結(jié)構(gòu)區(qū)底板立桿按0.9×1.2m進(jìn)行布置，即立桿縱向間距1.2m，橫向間距0.9m，步距1.2m；2.2.2、梁端及支點區(qū)長度為1.0m，漸變段長2.0m，延橋梁方向梁端3.0m范圍內(nèi)立桿按0.6×0.9m進(jìn)行布置，即縱向凈距0.6m，橫向間距0.9m，步距1.2m；2.2.3、翼板寬2.0m，翼板立桿按1.2×1.2m進(jìn)行布置，即立桿縱向間距1.2m，橫向間距1.2m，步距1.2m。支架外圍四周設(shè)剪刀撐，內(nèi)部沿橋梁縱向每4排立桿搭設(shè)一排橫向剪刀撐，橫向剪刀撐間距不大于5m，支架高度通過可調(diào)托座和可調(diào)底座調(diào)節(jié)。2.3支架結(jié)構(gòu)要求2.3.1、支架結(jié)構(gòu)必須有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性。2.3.2、支架在承重后期彈性和塑性變形應(yīng)控制在15mm以內(nèi)。2.3.3、支架部分地基的沉降量控制在5mm以內(nèi)，預(yù)留門洞支架臨時支墩條形基礎(chǔ)低級承載力大于300KPa，非跨線區(qū)地基承載力大于200kPa。2.3.4、支架頂面與梁底的高差應(yīng)控制在理想值范圍內(nèi)，且應(yīng)與預(yù)留拱度通盤考慮，預(yù)留門洞支架處預(yù)留拱度要考慮門洞縱梁的撓度。2.4支架基礎(chǔ)按滿堂支架的設(shè)計方案，要求預(yù)留門洞支架臨時支墩條形基礎(chǔ)地基承載力大于300kPa，非跨線區(qū)地基承載力大于250kPa，因此必須對地基作特殊處理。2.4.1將原地面腐植地表層上耕植土清除15cm，然后用挖掘機(jī)挖松５０cm，用重型壓路機(jī)或強(qiáng)夯分兩層壓實，底層壓實度＞80%，頂層壓實度＞85%。2.4.2按2%橫向排水坡（橋中心兩側(cè)排水）填筑宕渣80cm，用重型壓路機(jī)壓實。2.4.3為了防止?jié)仓炷習(xí)r，流水軟化支架的地基，澆筑厚15cm的C20細(xì)石混凝土封閉層。在喀葉高速邊坡上，根據(jù)支架搭設(shè)的間距，在邊坡上設(shè)置臺階，支架搭設(shè)處橫橋方向每邊向外延伸1m范圍內(nèi)澆筑厚15cm的C20細(xì)石混凝土封閉層。2.4.4地基處理完后，在支架搭設(shè)范圍地基基礎(chǔ)四周80～160cm范圍內(nèi)設(shè)順橋向排水溝（水溝橫斷面為：60×40cm），排水溝根據(jù)現(xiàn)場情況設(shè)置好排水坡縱，確保地基基礎(chǔ)不受雨水浸泡。2.5模板結(jié)構(gòu)及支撐體系2.5.1外模結(jié)構(gòu)模板結(jié)構(gòu)是否合適將直接影響梁體的外觀，外模面板均采用厚為18mm的竹膠板，面板尺寸1.2m×2.4m，以適應(yīng)立桿布置間距，面板直接釘在橫橋向方木上，橫橋向方木采用50×100mm方木，間距25cm；橫向方木置于縱向100×160mm方木上，縱向方木間距應(yīng)與立桿橫向間距一致。在釘面板時，每塊面板應(yīng)從一端趕向另一端，以保證面板表面平整。腹板及翼板面板分別固定在豎向和橫向50×100mm方木上，方木間距30cm。為保證箱梁底板倒角處砼線型順暢，在豎向支撐內(nèi)與腹板底部順橋向布置一條100×160mm方木，方木釘在底模橫橋向方木上，并與斜支撐頂緊。2.5.2內(nèi)模結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁內(nèi)模均采用方木作骨架支撐，高壓竹膠C板作面板。由于箱梁內(nèi)凈空高度僅為90cm，內(nèi)模骨架設(shè)計盡量少占凈空，以利于箱梁底板混凝土的散料、振搗及內(nèi).模的拆除。內(nèi)模上、下面板骨架采用50×100mm方木，間距0.3m。上下模板間設(shè)四個100×100mm豎向方木托撐及四個斜向方木托撐，上L、下方木間均用扒釘固定，通過順橋向上、下方木形成內(nèi)?？臻g骨架。圖1支墩加縱梁門洞支架橫斷面圖圖2預(yù)留門洞支架示意圖圖3非跨線區(qū)箱梁橫斷面及支架圖圖4非跨線區(qū)箱梁縱斷面及支架圖E03a[1a門荷鋼土筋12×711/混重6m模內(nèi)板//08.01m板29m方木27211××51.05m重3m門上縱管4管.W/0×23)×32N橋算說重.ｇ2重1.桿.ｇ6重82機(jī)員1N載N員...k2搗生搗k2平為/直為/公施規(guī)搗1722N2凝擊水N汽值/1.=5mＨ0軋自型2×4..k重5m1普鋼013-802m重5mH0軋度檢按受載根的考橋葉路每長計=砼砼砼50205710208519/彎a.q118299安1計取11919N：00Ｈ受矩2軋所荷應(yīng)aW.×15?.M[1P度求：00Ｈ計度1P00Ｈ受力W00Ｈ面；M00Ｈ受矩安檢[=/6233結(jié)系.足剛總49034110×8<05度求：00Ｈ受度00Ｈ性00Ｈ面頂木剛向用0間向于×m檢連算跨6=砼砼砼.+8.+5.+586m彎a018666N：受矩受載每長應(yīng)aw61.01P1a符：計度0受力—面；m受矩剛q5.×65×0.)m0005求：受度性面木剛方00向距橫一算續(xù)度m5算=砼砼砼.+8.+5.+586m彎/總18666N受矩—受載每長應(yīng)mW6(×5=0a0求—計度0受力x面；m受矩剛箱梁的施工要求求。ωmax==ql4/1500EIx=18.7756×1103×0.664/(1550×9××109×(0..1×0..153/12)))=0.064mmm<l/4400=6600/4400=11.25mmm（剛度符合要求求）式中：ωmaxx—方木所受受最大撓度度；E—方方木彈性模模量；Ix—方木截面面慣性矩。3.6縱梁頂頂立桿強(qiáng)度度及穩(wěn)定性性檢算立桿按0.9××1.2mm進(jìn)行布置置，即立桿桿縱向間距距1.2mm，橫向間間距0.99m，步距距1.2mm。3.6.1強(qiáng)強(qiáng)度檢算荷載計算q總=q鋼筋砼+qq模板+q方木+q人員+q傾倒砼砼+q振搗砼砼+q鋼管=15..110++0.2881+0..115++0.7550+1..250++1.2550+0..268==19.0024kNN/m立桿受的力為N=11.2q總總=1.22×19..024==22.8829kNN立桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計算σ=N/A=222.8299×1033/4.778×100?4==47.7759MPPa≤[σ]=1770MPaa式中：σ—立桿桿所受壓應(yīng)應(yīng)力；N——立桿所受受壓力；A—碗碗扣鋼管截截面面積；；[σ]]—碗扣鋼管管設(shè)計抗壓壓強(qiáng)度。（立桿桿強(qiáng)度符合合要求）3.6.2安安全系數(shù)檢檢算K=[[σ]/σ=1700/47..759==3.566>1.33（臨時結(jié)結(jié)構(gòu)安全系系數(shù)?。保常ò踩禂?shù)符合合要求）3.6.3立立桿穩(wěn)定驗驗算柔度計計算立桿兩兩端約束按按鉸接考慮慮，立桿計計算長度取取1.2mλ=hh/i=1220/1..54=777.922由《路路橋施工計計算手冊》由由線性內(nèi)差差得穩(wěn)定性性系數(shù)?1=0.6686σ=N/?1A==22.8829×1103/0..686××4.788×10??4=69..620<<[σ]=1770MPaa（立桿穩(wěn)定性符符合要求）3.7支墩立桿桿頂枕梁ΙΙ10熱軋普普通工字鋼鋼強(qiáng)度及剛剛度檢算支墩立立桿頂枕梁梁采用Ι10ａ熱軋軋普通工字字鋼，每排排立桿頂放放置一根，每每個支墩４４根Ι10熱軋普通通工字鋼。在在中間的支支墩處所受受的荷載最最大，取中中間的支墩墩進(jìn)行檢算算，檢算時時按連續(xù)梁梁計算。計計算跨度取取l=0.6mm。強(qiáng)度檢算荷載計算支墩立桿頂枕梁梁承受由縱縱梁傳遞的的上部荷載載及自重，縱縱梁傳遞的的力以縱梁梁中間支墩墩處的剪力力進(jìn)行計算算。支墩立立桿頂枕梁梁按跨中受受集中荷載載這一最不不利情況進(jìn)進(jìn)行檢算?？v梁傳遞的剪力力計算V=22×0.55q總l=2××0.5××19.5590×77=1377.1300kN式中：V—縱梁梁中間支墩墩的剪力。Ι10熱熱軋普通工工字鋼自重重計算W自重重=0.66Aγ10工字鋼=00.6×114.333×10??4×78..5=0..067kkN式中：：W自重—0.6mm長Ι10熱軋普普通工字鋼鋼自重；A—ΙΙ10熱軋普普通工字鋼鋼截面面積積；γ100工字鋼—鋼材的重重度，γ10工字鋼=778.5kkN/m。支墩立桿頂單根根枕梁跨中中集中荷載載計算P=1/4V++W自重=1/4×1337.1330+0..067==34.3350kNN式中：P—支墩墩立桿頂枕枕梁跨中集集中荷載。最大彎矩計算Mmax=0.1175Pll=0.1175×334.3550×0..6=3..607kkN?m式中：Mmaxx—熱軋普通通工字鋼所所受最大彎彎矩；P—ΙΙ10熱軋普普通工字鋼鋼所受集中中荷載；l—每每跨計算長長度。最大應(yīng)力計算σmax=Mmaax/Wx=3..607××103/49××10?6=73..606MMPa<[[σw]=1880MPaa（強(qiáng)度符符合要求）式中：[σσw]—熱軋普通通工字鋼設(shè)設(shè)計抗彎強(qiáng)強(qiáng)度，[σw]=1880MPaa；σmax—Ι10熱軋普普通工字鋼鋼所受最大大應(yīng)力；Wx—Ι10熱軋普通工工字鋼截面面抵抗矩；；Mmax—Ι100熱軋普通通工字鋼所所受最大彎彎矩。3.7.2安安全系數(shù)檢檢算K=σσw/σmax=1180/773.6006=2..445>>1.3（臨時結(jié)結(jié)構(gòu)安全系系數(shù)?。保常ò踩禂?shù)滿足足要求）3.7.3剛度度檢算ωmax=1.1146×PPl3/1000EIx=1.1146×((34.3350×1103×0.663/1000×2.11×10111×2445×100?8=0.1665mm<<l/4000=6000/4000×1.255mm=0.1887mm（剛度度符合要求求）式中：：ωmax—熱軋普通通工字鋼所所受最大撓撓度；E—ΙΙ10熱軋普普通工字鋼鋼彈性模量量；Ix—Ι10熱軋普普通工字鋼鋼截面慣性性矩。3.8門洞支支墩檢算門洞支墩采用碗碗扣支架，每每個支墩橫橫向４排立立桿，橫向向間距３０cm，縱向向間距６０cm，立桿桿步距１２２０cm。3.8.1立立桿強(qiáng)度及及穩(wěn)定性檢檢算3.8.1.11支墩立立桿強(qiáng)度驗驗算荷載計算按受由支墩立桿桿頂枕梁傳傳遞的荷載載P及自重這這一最不利利情況進(jìn)行行檢算。支支墩高度按按９米高計算算鋼管自重重。W自重=W縱+WW橫=（7×5..12+66×5.112+6××3.977）×10××10?3=0.9904kNNN=P+W自重重=34..350++0.9004=355.2544kN式中：N—支墩墩立桿所受受壓力；W自重重—支墩支架架自重。立桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計算σ=N/A=335.2554×1003/4.778×100?4=73..753MMPa≤[σ]=1770MPaa式中：σ—立桿桿所受壓應(yīng)應(yīng)力；N—立立桿所受壓壓力；AA—碗扣鋼管管截面面積積；[σ]]—碗扣鋼管管設(shè)計抗壓壓強(qiáng)度。（立桿桿強(qiáng)度符合合要求）3.8.1.22安全系系數(shù)檢算K=[σ]/σ=1700/73..753==2.3005>1..3（臨時結(jié)結(jié)構(gòu)安全系系數(shù)取1.3）（安全系數(shù)符合合要求）3.8.1.33立桿穩(wěn)穩(wěn)定驗算柔度計算立桿兩端約束按按鉸接考慮慮，立桿計計算長度取取1.2mλ=h/i=1200/1.554=777.92由《路橋施工計計算手冊》由由線性內(nèi)差差得穩(wěn)定性性系數(shù)?1=0.6686σ=N/?1AA=35..254××103/0.6686×44.78××10?4=1077.5122<[σ]=1770MPaa（立桿穩(wěn)定性符符合要求）3.8.2支支墩橫桿強(qiáng)強(qiáng)度驗算橫桿兩端鉸接，正正常工作狀狀態(tài)下水平平推力為零零，只在施施工時承擔(dān)擔(dān)部分施工工荷載及自自身重力，以以0.6mm橫桿進(jìn)行行檢算，按按橫桿正中中受集中荷荷載這一最最不利情況況進(jìn)行檢算算。檢算按按簡支梁計計算，計算算跨度取l=0.66m。荷載計算W人員機(jī)器=0..3×0..6×1..2=0..216kkNW自重=0.6××γ0.6mm鋼管=0..6×0..02822=0.0017kNNP=W人員機(jī)器器+W自重=0..216++0.0117=0..233kkN最大彎矩計算Mmax=1/44Pl=1/44×0.2233××0.6=0.0335kNN?m式中：Mmaxx—橫桿所受受最大彎矩矩；ll—每跨計算算長度最大應(yīng)力計算σmax=Mmmax/WW=0.0035××103/4.884×110?6=7..231MPa<<[σw]=1770MPPa（橫桿強(qiáng)度符合合要求）式中：[σw]]—碗扣鋼管管設(shè)計抗彎彎強(qiáng)度，[σw]=1170MPPa；σmaax—碗扣鋼管管受最大應(yīng)應(yīng)力；W——碗扣鋼管管截面抵抗抗矩；Mmax—碗扣鋼鋼管所受最最大彎矩。3.9支墩基基礎(chǔ)承載力力驗算門洞支墩基礎(chǔ)采采用C25混凝土條條形基礎(chǔ)，基基礎(chǔ)寬1220cm，厚厚度３５cm，長１８m?；A(chǔ)應(yīng)應(yīng)力為：σ=N/A=344.3500×1033/0.33×0.66=1900.8333kPa≤σ[]==300kkPa（支墩基礎(chǔ)滿足足地基承載載力要求）式中：σ—支墩墩基礎(chǔ)應(yīng)力力；AA—一個立桿桿范圍內(nèi)的的受力面積積；NN—支墩立桿桿所受壓力力。安全系數(shù)檢算K=[σ]/σσ=3000/1900.8333=1.5572>11.3（安全系數(shù)滿足足要求）結(jié)論：通過對門門洞結(jié)構(gòu)上上述結(jié)構(gòu)檢檢算，門洞洞結(jié)構(gòu)強(qiáng)度度、剛度及及穩(wěn)定性滿滿足要求。支4.1一般截截面支架結(jié)結(jié)構(gòu)檢算4.1.1荷荷載計算4.1.1.11q鋼筋砼=γ鋼筋砼S鋼筋砼=226×6..97377=1811.3166kN/mm（鋼筋混混凝土梁重重量按26kNN/m3計算）4.1.1.22模板重重（內(nèi)模未未計）q模板==7.5hhpγ模板=7..5×0..018××24.999=3..374kkN/m（竹膠膠板重量按按24.999kN//m3計算）4.1.1.33方木重重q方木=(S縱++4×7..5S橫)γ方木=(00.1×00.15++4×7..5×0..05×00.1)××8.333=1.3380kNN/m（方木重量量按8.333kN/mm3計算）4.1.1.44鋼管自自重支架高按15米米高計算q鋼管=12×11/1.22(W立桿+W橫桿)=12×1/11.2×((7×144.02++12×55.12++12×33.97))×10××10-33=20..722kkN/m（《路橋施工計計算手冊》說說明2.44ｍ立桿重重量14..02ｋｇｇ、1.22ｍ橫桿重重量5.112ｋｇ、0..9ｍ橫桿桿重量3..97ｋｇｇ及0.66ｍ橫桿重重量2.882ｋｇ）4.1.1.55人員及及機(jī)器重W人員機(jī)機(jī)器=1..2kN//m2（本荷載載按1kN//m2取值）q人員機(jī)機(jī)器=7..5×1..2=9kkN/m4.1.1.66振搗砼砼時產(chǎn)生的的荷載W振搗砼=2kNN/m2（對水平平面模板為為2kN//m2；對垂直直面模板為為4kN//m2，見《公公路橋涵施施工技術(shù)規(guī)規(guī)范》）q振搗砼=7.55×2=115kN//m4.1.1.77傾倒混混凝土?xí)r沖沖擊產(chǎn)生的的水平荷載載W振搗砼=2kNN/m2（采用汽汽車泵取值值3kN//m2）q傾倒砼=7.55×2=115kN//mq總=q鋼筋砼+qq模板+q方木+q人員+q傾倒砼砼+q振搗砼砼+q鋼管=181..316++3.3774+1..380++9+155+15++20.7722=2245.7792kNN/m平均單根桿受力力為N=1.2q總總/12==1.2××245..792//12=224.5779kN12施工用用防護(hù)欄桿桿外側(cè)翼翼板預(yù)留１１０ｃｍ與護(hù)欄欄一起澆注注圖5一般截面支架橫橫斷面圖4.1.2立立桿強(qiáng)度及及穩(wěn)定性檢檢算.4.1.2.11強(qiáng)度檢檢算立桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計算考慮安全系數(shù)11.2σ=1.2N/AA=1..2×244.5799×1033/4.778×100?4=611.7055MPa≤[σ]=1770MPaa中：σ—立桿所受壓應(yīng)力力；N—立立桿所受壓壓力；A—碗碗扣鋼管截截面面積；；[σ]——碗扣鋼管管設(shè)計抗壓壓強(qiáng)度。（立桿強(qiáng)度符合合要求）4.1.2.22安全系系數(shù)檢算K=[σ]/σ=1770/611.7055=2.7755>11.3（臨時結(jié)結(jié)構(gòu)安全系系數(shù)?。保常ò踩禂?shù)符合合要求）4.1.2.33立桿穩(wěn)穩(wěn)定驗算柔度計算立桿兩端約束按按鉸接考慮慮，立桿計計算長度取取1.2mλ=h/i=1120/11.54==77.992《路橋施工計算算手冊》由由線性內(nèi)差差得穩(wěn)定性性系數(shù)?1=0..686σ=1.2N/?1A=1.22×24..579××103/0..686××4.788×10??4=899.9488<[σ]=1770MPaa(立立桿穩(wěn)定性性符合要求求）4.1.3橫橫向方木檢檢算橫橋向方木采用用50×1000mm方方木，間距距25cmm；橫向方方木置于縱縱向100××160mmm方木上上，檢算時時按連續(xù)梁梁計算，計計算跨度取取l=0.66m。4.1.3.11強(qiáng)度檢檢算荷載計算q=q鋼筋砼砼+q模板+q方木+q人員+q傾倒砼砼+q振搗砼砼=181..316++3.3774+1..380++9+155+15==225..070kkN/mq總=0.25×qq/7.55=0.225×2225.0770/7..5=7..502kkN/m最大彎矩計算Mmax=1/110q總l2=1/110×7..502××0.622=0.2270kNN?m式中：Mmaxx—方木所受受最大彎矩矩；qq總—方木所受受均布荷載載；l—每每跨計算長長度。最大應(yīng)力計算σmax=Mmaax/Wx=0..270××103/(0..05×00.12/6))=3.2240MPPa<[σW]=100MPa（強(qiáng)度符合要求求）式中：[σW]]—方木設(shè)計計抗彎強(qiáng)度度，[σW]=10MMPa；σW—方木所受受最大應(yīng)力力；Wx——方木截面面抵抗矩；；Mmax—方木所所受最大彎彎矩。4.1.3.22剛度檢檢算ωmax=q總總l4/1550EIxx=7.5502×1103×0.664/(1150×99×1099×(0..05×00.13/12)))=0.1173mmm<l/4400=6600/4400=11.25mmm（剛度度符合要求求）式中：ωmaxx—方木所受受最大撓度度；EE—方木彈性性模量；Ix——方木截面面慣性矩。4.1.4縱縱向方木強(qiáng)強(qiáng)度及剛度度檢算縱向方木采用100××160mmm，縱向向方木間距距與立桿橫橫向間距一一致，檢算算時按連續(xù)續(xù)梁計算，計計算跨度取取l=0.6mm。4.1.4.11強(qiáng)度檢檢算荷載計算q=q鋼筋砼砼+q模板+q方木+q人員+q傾倒砼砼+q振搗砼砼=181..316++3.3774+1..380++9+155+15==225..070kkN/mq總=1/12q=11/12××225..070==18.6673kNN/m最大彎矩計算Mmax=1/110q總l2=1/110×188.6733×0.662=0.6672kNN?m式中：Mmmax—方木所受受最大彎矩矩；q總——方木所受受均布荷載載；l—每每跨計算長長度。.最大應(yīng)力計算σmax=Mmmax/WWx=0..672//(0.11×0.1152/6)==1.7992MPaa<[σw]=110MPaa（強(qiáng)度度符合要求求）式中：[σw]—方木設(shè)計計抗彎強(qiáng)度度，[σw]=10MMPa；σσmax—方木所受受最大應(yīng)力力；Wx—方木截面抵抗矩矩；Mmax—方木所所受最大彎彎矩。4.1.4.22剛度檢檢算ωmax=qll4/1500EIx=18..673××103×0.664/(1550×9××109×(0..1×0..153/12)))=0.0064mmm<l/4400=6600/4400=11.25mmm（剛度度符合要求求）式中：ωmaxx—方木所受受最大撓度度；E—方方木彈性模模量；I——方木截面面慣性矩。4.1.5橫橫桿強(qiáng)度驗驗算橫桿兩端鉸接，正正常工作狀狀態(tài)下水平平推力為零零，只在施施工時承擔(dān)擔(dān)部分施工工荷載及自自身重力，以以0.6mm橫桿進(jìn)行行檢算，按按橫桿正中中受集中荷荷載這一最最不利情況況進(jìn)行檢算算。檢算按按簡支梁計計算，計算算跨度取l=0.66m。荷載計算W人員機(jī)器=0..3×0..6×1..2=0..216kkNW自重=0.6××γ0.6mm鋼管=0..6×0..02822=0.0017kNNP=W人員機(jī)器器+W自重=0..216++0.0117=0..233kkN最大彎矩計算Mmax=1/44Pl=11/4×0.2333×0.6=0.0335kNN?m式中：Mmaax—橫桿所受受最大彎矩矩；qq總—橫桿所受受均布荷載載；ll—每跨計算算長度。最大應(yīng)力計算σmax=Mmmax/WW=0.0035××103/4.884×110?6=7..231MPa<<[σw]=1770MPPa（橫桿桿強(qiáng)度符合合要求）式中：[σw]]—碗扣鋼管管設(shè)計抗彎彎強(qiáng)度，[[σw]=1700MPa；σσmax—碗扣鋼管管受最大應(yīng)應(yīng)力；W—碗碗扣鋼管截截面抵抗矩矩；Mmaxx—碗扣鋼管管所受最大大彎矩。4.2中橫梁梁截面支架架結(jié)構(gòu)檢算算4.2.1荷荷載計算4.2.1.11q鋼筋砼=γ鋼筋砼S鋼筋砼=226×133.3477=3477.0222kN/mm（鋼筋混混凝土梁重重量按266kN/mm計算）4.2.1.22模板重重（內(nèi)模未未計）q模板板=7.55hpγ模板=7..5×0..018××24.999=3..374kkN/m（竹膠膠板重量按按24.999kN//m3計算）4.2.1.33方木