計算書一九零

畢業(yè)設計說明書高層住宅建筑結(jié)構(gòu)設計辦學單位：華南理工大學公開學院班級：級房屋建筑工程學生：指導教師：陳蘭（副教授）提交日期：2010年5月8日目錄1畢業(yè)設計摘要……………………32高層住宅建筑結(jié)構(gòu)設計說明…………53結(jié)構(gòu)布局和初選構(gòu)件截面尺寸………74計算板和次梁的內(nèi)力及配筋4.1樓板的內(nèi)力計算……………………124.2板配筋………………214.3梁內(nèi)力計算及配筋…………………235風荷載、地震荷載及水平位移計算5.1風荷載計算…………325.2地震荷載計算………345.3水平位移計算………515.4內(nèi)力及內(nèi)力圖………546計算豎向荷載作用下的內(nèi)力6.1計算恒載作用下內(nèi)力及內(nèi)力圖……736.2計算活載作用下內(nèi)力及內(nèi)力圖……1057、計算框架梁，以及框架柱的內(nèi)力組合，截面設計和配筋7.1計算柜架梁的內(nèi)力組合……………1267.2計算柜架柱的內(nèi)力組合……………1487.3計算柜架梁的截面設計和配筋…………………1687.4計算柜架柱的截面設計和配筋……177畢業(yè)設計摘要本設計主要進行了結(jié)構(gòu)方案中橫向框架1軸框架的抗震設計。在確定框架結(jié)構(gòu)布局之后，先進行了層間荷載代表值的計算,接著利用頂點位移法求出自震周期，進而按底部剪力法計算水平地震荷載作用下大小，進而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力）。接著計算豎向荷載（恒載及活荷載）作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。是找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。選取最安全的結(jié)果計算配筋并繪圖。此外，還進行了結(jié)構(gòu)方案中次梁、板的內(nèi)力和配筋計算及施工圖的繪制。關鍵詞：框架結(jié)構(gòu)設計抗震設計AbstractThepurposeofthedesignistodotheanti-seismicdesigninthelongitudinalframesofaxis1Whenthedirectionsoftheframesisdetermined,firstlytheweightofeachflooriscalculated.Thenthevibratecycleiscalculatedbyutilizingthepeak-displacementmethod,thenmakingtheamountofthehorizontalseismicforcecanbegotbywayofthebottom-shearforcemethod.Theseismicforcecanbeassignedaccordingtotheshearingstiffnessoftheframesofthedifferentaxis.Thentheinternalforce(bendingmoment,shearingforceandaxialforce)inthestructureunderthehorizontalloadscanbeeasilycalculated.Afterthedeterminationoftheinternalforceunderthedeadandliveloads,thecombinationofinternalforcecanbemadebyusingtheExcelsoftware,whosepurposeistofindoneorseveralsetsofthemostadverseinternalforceofthewalllimbsandthecoterminousgirders,whichwillbethebasisofprotractingthereinforcingdrawingsofthecomponents.Thedesignofthestairsisalsobeapproachedbycalculatingtheinternalforceandreinforcingsuchcomponentsaslandingslab,stepboardandlandinggirderwhoseshopdrawingsarecompletedintheend.Keywords:frames,structuraldesign,anti-seismicdesign高層住宅建筑結(jié)構(gòu)設計說明一．設計概況1.建設項目名稱：住宅樓2.建設地點：東莞市某地3.設計資料：3.1.地質(zhì)水文資料：根據(jù)工程地質(zhì)勘測報告，擬建場地地勢平坦，表面為平均厚度0.5m左右的雜填土，以下為1.0m左右的淤泥質(zhì)粘土，承載力的特征值為80kN/m2，再下面為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質(zhì)粘土層，其承載力的特征值為180kN/m2，可作為天然地基持力層。地下水位距地表最低為-0.8m,對建筑物基礎無影響。3.2.氣象資料：全年主導風向：偏南風夏季主導風向：東南風冬季主導風向：北偏西風常年降雨量為：1283.70mm基本風壓為：0.60kN/m2（B類場地）基本雪壓為：0.20kN/m23.3.抗震設防要求：七度，Ⅱ類場地土。3.4.底層室內(nèi)主要地坪標高為±0.000，相當于絕對標高27.00m。二.工和概況本工程為九層住宅樓，一——九層均為3.00m層高，建筑總高度為27.00m。具體情況可參見本工程的建筑平面布置圖、建筑立面圖、剖面圖。三.結(jié)構(gòu)選型1.結(jié)構(gòu)體系選型：采用鋼筋砼現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。2.屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆鋼筋砼肋形屋蓋，剛?cè)嵝韵嘟Y(jié)合的屋面。3.樓面結(jié)構(gòu)：全部采用現(xiàn)澆鋼筋砼肋梁屋蓋。4.樓梯結(jié)構(gòu)：采用鋼筋砼板樓梯。四.材料選用1.砼：采用C20—C352.鋼筋：HPB235、HRB335、HRB400。3.墻體：180mm厚外墻、分戶墻、梯間墻，其它的內(nèi)隔墻均為120mm。五.荷載選用1.常用恒載標準值混凝土：25KN/m3水泥砂漿：20KN/m3紙漿灰：16KN/m3水磨石地面（包打底）：0.70KN/m2天面隔熱層：1.60KN/m2吊天花：0.45KN/m2木門：0.2KN/m2樓面板：0.2KN/m2木玻璃窗：.3KN/m2鋼玻璃窗：0.45KN/m2鋁合金窗：0.4KN/m260厚磚墻：1.6KN/m2120厚磚墻：2.2KN/m2180厚磚墻：2.8KN/m2240厚磚墻：3.4KN/m2天面25厚防水砂漿：0.50KN/m2天面隔熱層：1.66KN/m2天花抹灰及吊頂頂：0..45KN/m2座砌寸半大階磚磚隔熱層：：1.000KN/m2廁所蹲位及隔墻墻板自重：：6.000KN/m22.常用活載標準值值辦公室：2..0KN/m2樓梯、門廳、走走廊：33.5KN/m2天面（不上人）活活載：00.7KN/m2天面（上人人）活載:22.0KN/m2廚廁活載：22.5KN/m2陽臺活載：33.5KN/m2裝修的面板：1..2~1..5KN/m2屋面的保溫隔熱熱板：3KN/m2計算內(nèi)容一.結(jié)構(gòu)布局和初選選構(gòu)件截面面尺寸（一）.確定框框架柱、框架梁、非非框架梁的平平面位置的的布局，——按照標準準層及天面面層建筑平平面圖的布布置定。（二）.初定梁梁、板、柱柱的截面尺尺寸，以及及材料的強強度等級。1.砼的材材料強度等等級：柱采采用C30，梁均采采用C30，板均采采用C25。2.鋼筋的的強度等級級：板筋、負負筋、梁柱柱箍筋均采采用HPRR235級級，其它的的縱向受力力鋼筋均采采用HRB3335級。3.初定框架柱的截截面尺寸。3.1.首先先用荷載面面積法初選選截面尺寸寸，——住宅樓面面荷載標準準值的經(jīng)驗驗數(shù)字包括括梁板、墻墻、柱的自自重以及樓樓面活載產(chǎn)產(chǎn)生的單位位面積上的的豎向荷載載。中柱柱：12KNN/m2邊柱：14KN//m2角柱：16KN//m2按以下公式估算算柱的截面面尺寸（按按軸壓比）3.1..1計算首首層中柱的的截面尺寸寸（1.2~~1.4）N=0..9ψ(fccA++fy‘AS’)其中N——豎向荷載產(chǎn)生的的軸向壓力力設值共九層，首層采采用C30，fc=144.3N//mm2，Ⅱ級鋼fy‘=3000N/mmm2,樓面荷載≈12KNN/m2,每層受荷面積：Sii=6.0**3.8==22.88m2所以首層柱受軸軸向壓力標標準值：NNK1=2~9層（共9層）=（12*9）*22..8=24622.4KNNN=1.25NK1=1.225*24462.33=30788KN假設ψ=0.9配筋筋率μ總=11%（在ρmin=00.6%~~3%之間）總AS’=11%A由公式11.3N11=00.9ψ(fccA++fy‘AS’)1..3*30078*1103=00.9*00.9*((14..3A+3300*00.01AA)解得A1=2285.55*103mm2采用用方柱b1=hh1=AA11/2==5344mm取b1=550mmmh1=550mmm3.1.2計算算首層邊柱柱的截面尺尺寸每層受荷面積：：Si=6..0*4..0=24.00m2NK1=2~9層（共共9層）=（14*9）*24.0=33024KKNN=1.25NK1=1.225*30024=37800KN設設ψ=0.9配筋筋率μ總=11%（在ρmin=00.6%~~3%之間）總AS’=11%A由公式11.3N11=00.9ψ(fccA++fy‘AS’)1..3*37780*1103=00.9*00.9*((14..3A+3300*00.01AA)解得A1=3350.66*103mm2采用用方柱b1=hh1=AA11/2==5922mm 考慮到邊柱承受受水平荷載載產(chǎn)生的彎彎矩大，現(xiàn)現(xiàn)邊柱的截截面尺寸初初定取b1=650mmmh1=650mm3.1.3計算算首層角柱柱的截面尺尺寸每層受荷面積：：Si=6..0*3..8=22.88m2NK1=2~9層（共共9層）=（16*9）*22.8=33283KKNN=1.25NK1=1.225*32283=41044KN設設ψ=0.9配筋筋率μ總=11%（在ρmin=00.6%~~3%之間）總AS’=11%A由公式11.3N11=00.9ψ(fccA++fy‘AS’)1..3*41104*1103=00.9*00.9*((14..3A+3300*00.01AA)解得A1=3380.77*103mm2采用用方柱b1=hh1=AA11/2==617mmm取b1==6500mmh1=650mmm3.2.抗震要要求，由軸軸壓比要求求選A（三級抗抗震要求）∵N/fccA≤0.993.2.1.首層中柱柱：A≥N1/0..9fc=30078/((0.9**14.33)=239..2*103mm2∴b1=hh1=AA11/2==4899mm＜550mm所以首層中柱的的截面尺寸寸確定為5550*5503.2.2.首首層邊柱：：A≥N1/0..9fc=37780/(0..9*144.3)=3000.7**103mm2∴b1=hh1=AA11/2==5488mm＜650mm所以首層邊柱的的截面尺寸寸確定為6650*6503.2.3.首首層角柱：A≥N1/0..9fc=41104/(0..9*144.3)=3118.9**103mm2∴b1=hh1=AA11/2==5644.7mmm＜650mm所以首層角柱的的截面尺寸寸確定為6650*6503.3其它各層層柱的截面面尺寸的確確定規(guī)范規(guī)定定柱的截面面尺寸可沿沿高度每隔隔若干層變變化一次，本本設計僅變變化一次，即：首層、二層層柱：（角角柱和邊柱柱）b*hh=(650*650)mmm。（中柱柱）b*h==(550*550)mmm.三到九層層：（角柱柱和邊柱）b*h==(6000*6000)mmm.（中柱）b*h==(500*500)mmm（三）.畫出標標準層的結(jié)結(jié)構(gòu)平面布布置圖，以以及對梁、板板進行編號號.（四）.確定標標準層框架梁、非非框架梁、板板的截面尺尺寸框架梁———簡化計算算，跨度取取支座中——中?？蚣芰旱慕孛娉叽绱纾篽=((1/8~~1/188)l,懸臂臂梁的截面面尺寸：h=(11/5~1/118)l高寬比b/h==1/3~~1/2并以50mmm為模數(shù)數(shù)，且應符符合建筑上上的要求，參參考設計任任務書尺寸寸確定如下下。梁編號標準層b*h((mm)天面b*h(mmm)KL1—1——KL1—22250*5000250*5000KL2—1——KL2—44250*5000250*5000KL3—1——KL3—44250*5000250*5000KL4—1——KL4—44250*5000250*5000KL5—1——KL5—44250*5000250*5000KL6—1——KL6—44250*5000250*5000KL7—1——KL7—44250*5000250*5000KL8—1———KL8—2250*5000250*5000KL9—1——KL9—77200*4000200*4000KL10—1———KL10—7200*4000200*4000KL11—1———KL11—6200*4000200*4000非框架梁——簡化計算跨度可可取支座中中——中非框架梁的截面尺寸寸：h=((1/122~1/118)l，應符合建建筑模數(shù)，梁h以50mm為倍數(shù)，梁寬可以以120、150、180、200、220、250、300………以50mm為倍數(shù)b=（1/3~1/2）h，且b≮1/4與建筑上的要求，參與設計任務書尺寸確定如下：梁編號標準層b*h((mm)天面b*h(mmm)L1200*3000200*3000L2200*3000200*3000L3200*3000200*3000L4200*3000200*3000L5200*3000200*3000L6--------L155200*3000200*3000L16------L17200*3000200*3000L18-----L25200*3000200*3000樓面板——簡化化計算，支支座取中——中為板的的跨度按剛度要求初選選板厚規(guī)規(guī)范規(guī)定兩兩端連續(xù)單單向板H/l≥1/40，多跨連連續(xù)雙向板板H/l≥1/50，（不用用驗算撓度度的最小高高跨比，HH為板厚，LL為板的短短邊跨度）B1、B15L=40000H==1/50L=80mmB2、B5、B6、B20B21B22L=15000H=1//50L=30mmB3:L=33300HH=1/550L=66mmmB4:L=12000H=1//40L=30mmmB7、LL=38000H=11/50L=75mmmB8、B10L=30000H=1//50L=60mmmB9L=1300H=1//50L=26mmmB11L=1800H=1//50L=36mmmB12L=2000H=1//50L=40mmmB13、B17、B18L=36600H=1//50L=72mmmB16、B199L=24000H=11/50LL=48mmm3.2按最小板板厚要求，單單向板≥60mmm，雙向向板≥80mmm。綜合以上兩個規(guī)規(guī)范要求，考考慮到施工工方便，板板厚在滿足足剛度要求求和最小板板厚要求的的同時，不不能種類太太多，所以以樓面板的的尺寸均取取100mm。二、計算天面板板及第五層層板和次梁梁的內(nèi)力及及配筋（一）天面樓板板的內(nèi)力及及配筋——均采用彈彈性法1、單向板的內(nèi)力力計算B2、B3為單向板板的荷載：1000mm厚鋼筋筋砼板：0.11*25=2..5KN//m2其他：3.5KN/m2恒載標準值g==6KN/m2活載標準值qq=22KN/m2總載g+q=8KN/m2恒載設計計值：g=1.22*6=7.2KKN/mm2活載設計計值：q=1.44*2=2.8KKN/mm2總荷載：g+q=7.2+2.8==10KN/m2(2)板的計算算簡圖——取1m寬的板帶帶為計算單單元板的內(nèi)力計算——規(guī)范規(guī)定定不管板的的支座為墻墻體或梁均均可視為鉸鉸支Mmaax=1/8(g++q)ll2=11/8*(7.22+2.8))*11.52=2..81KNN·MVmaxx=11/2((g+qq)l=1//2*((7.2+2.8))*1..5=7.5KKNααs=M//α1fcbbho2=2..81*1106/1*111.9**10000*7522=0.04419ξ=1--(1-22*αs)1//2(應符合ξ≤ξb=0..315))=0.04288≤ξbAss=ξbho((α1fc//fy))=0.04428*11000**75*111.9//210==181..9(mm2)選配配鋼筋：ΦΦ8＠180實配配As=2779(mm2)((應符合Ass≥ρminn*bh=0..27%*11000**100==2700mm2)板實際嵌固于次次梁、主梁梁與梁剛性性連接，板板的支座處處實際也會會產(chǎn)生負彎彎矩，因為為支座M=1//12qll2＜M中=1/88ql2，所以支支座配筋：：Φ8＠1802、雙向板雙向板按已編制制的雙向板板彎矩系數(shù)數(shù)表計算，并并且為連續(xù)續(xù)板，可把把連續(xù)雙向向板簡化為為多塊單塊塊的雙向板板計算，即即利用單塊塊雙向板的的彎矩系數(shù)數(shù)計算內(nèi)力力。根據(jù)荷載的最不不利布置，產(chǎn)產(chǎn)生跨中彎彎矩的恒載載g布置于全全面板面，活活載q按棋盤式式布置，荷荷載為g++q的板，可可以算得M中max荷載載為q的板?？煽梢运愕肕中min，，若M中min，＞0時或以不不算（不起起控制作用用）。M中min，＜0（應計算算），因為為q較大。為利用單塊雙向向板的彎矩矩系數(shù)，考考慮荷載不不利布置，可可以把板上上荷載作如如下分解：：對稱荷載載：g，=g+q/2（分布于于全板面）反稱荷載載：q，=±g/2（±g/2相間布置置）2.1板的荷荷載荷載計計算B1、B4、B5、B6、B7、B8板的荷載：1000mm厚鋼筋筋砼板：0.11*25=2..5KN//m2其他：3.5KN/m2恒載標準值g==6KN/m2活載標準值qq=22KN/m2總載g+q=8KN/m2恒載設計計值：g=1.22*6=77.2KKN/mm2活載設計計值：q=1.44*2=22.8KKN/mm2總荷載：g+q=7.22+2.88=10KN/m2g，=g+q/2=7..2+2.8/22=8..6KN/m2q，=q/2=22.8/22=1.4KNN/m22g，+q，=8.6+1.44=10KN/m2(B1)lx/ly=00.89lxx=40000ly=45500lx/ly支承條件axayax’ay’0..89二邊嵌固0.02970.0238-0.07766-0.07166二邊簡支四邊簡支0.04560.0358-0.07766-0.07166跨內(nèi):Mx=00.02997*8..6*42+1/66*0.00238**8.6*442+0.00456**1.4**42+1/6*0.00358**1.4**42=8.552KN·MMy=1/6*00.02997*8..6*42+0.00238**8.6*442+1/66*0.00456**1.4**42+0.0358**1.4**42=4.993KN·M支座：Mx’=–0.07776*110*42==–12.441KNN·MMy’=–0.00716**10*42=–11.445KN·M(B4)lx/ly=00.63llx=38000ly=60000lx/ly支承條件axayax’ay’0.63四邊嵌固0.03550.0077-0.07755-0.05711四邊簡支0.07800.0255-0.07755-0.05711跨內(nèi):Mx=0.00355**7.5**3.822+1/66*0.00077**7.5**3.822+0.00780**2.455*3.882+1/6*0.00255**2.455*3.882=6.889KN·MMy=1/6*00.03555*7..5*3..82+0.00077**7.5**3.822+1/66*0.00780**2.455*3.882+0.0255**2.455*3.882=2.884KN·M支座：MMx’=–0.07775*99.95**3.82==–11.113KNN·MMy’=–0.00571**9.955*3.82=–8.2KNN·M(B5)lx/ly=00.5lxx=30000ly=60000lx/ly支承條件axayax’ay’0.5三邊嵌固0.04090.0089-0.08300-0.05699一邊簡支四邊簡支0.09650.0174-0.08300-0.05699跨內(nèi):Mx=0.00409**7.5**32+1/66*0.00089**7.5**32+0.00965**2.455*32+1/6*0.00174**2.455*32=5.005KN·MMy=1/6*00.04009*7..5*322+0.00089**7.5**32+1/66*0.00965**2.455*32+0.0174**2.455*32=1.779KN·M支座：MMx’=–0.08830*99.95**32==–7.433KN·MMy’=–0.00569**9.955*32=–5.099KN·M(B6)ly/lx=0..5lx=30000ly=15500ly/lx支承條件axayax’ay’0.5二邊嵌固0.05620.0135-0.11799-0.07866二邊簡支四邊簡支0.09650.0174-0.11799-0.07866跨內(nèi):Mx=0.00562**7.5**1.522+1/66*0.00135**7.5**1.522+0.00965**2.455*1.552+1/6*0.00174**2.455*1.552=1.553KN·MMy=1/6*00.05662*7..5*1..52+0.00135**7.5**1.522+1/66*0.00965**2.455*1.552+0.0174**2.455*1.552=0.557KN·M支座：MMx’=–0.11179*99.95**1.52==–2.644KN·MMy’=–0.00786**9.955*1.52=–1.766KN·M(B8)lx/ly=00.6677lx=4000lly=60000lx/ly支承條件axayax’ay’0.667四邊嵌固0.03550.0077-0.07755-0.05711四邊簡支0.07800.0255-0.07755-0.05711跨內(nèi):Mx=0.00355**8.6*442+1/66*0.00077**8.6*442+0.00780**1.4*442+1/6*0.00255**1.4*442=6.223KN·MMy=1/6*00.03555*8..6*42+0.00077**8.6*442+1/66*0.00780**1.4*442+0.0255**1.4*442=2.447KN·M支座：MMx’=–0.07775*110*42==–11.119KNN·MMy’=–0.00571**10*42=–8.24KN·M2.2、板的配配筋圖（詳詳見附件）（二）樓板的內(nèi)力及及配筋——均采用彈彈性法1、單向板的內(nèi)力力計算B2、B4、B14、Ｂ200、Ｂ22、為單向板板板的荷載：水磨石石地面包打打底：0.7KNN/m221000mm厚鋼筋筋砼板：0.11*25=2..5KN//m220mm厚水水泥砂漿抹抹底：0.022*20=0..4KN//m210mm厚紙巾巾灰抹面：：0.011*16==0.166KN/m2天花花抹灰及吊吊頂：0..45KN/m212mm樓面板板：0.2KNN/m22恒載標準值g==4.211KN//m2活載標準值qq=33.5KNN/m22總載g+q=7..7KN//m2恒載設計計值：g=1.22*4.221=5..052KN/m2活載設計計值：q=1.44*3.5==4.9KN/m2總荷載：g+q=5.0052+44.9=99.95KN/m2(2)板的計算算簡圖——取1m寬的板帶帶為計算單單元板的內(nèi)力計算——規(guī)范規(guī)定定不管板的的支座為墻墻體或梁均均可視為鉸鉸支Mmaax=1/8(g++q)ll2=11/8*(5..052++4.9))*11.52=2..799KKN·MVmaxx=11/2((g+qq)l=1//2*((5.0552+4.9)*1..5=7.4554KNNααs=M//α1fcbbho2=2..799**106/1*111.9**10000*7522=0.04418ξ=1--(1-22*αs)1//2(應符合ξ≤ξb=0..315))=0.04277≤ξbAss=ξbho((α1fc//fy))=0.04427*11000**75*111.9//210==181..47(mm2)選配配鋼筋：ΦΦ8＠180實配配As=2779(mm2)((應符合Ass≥ρminn*bh=0..27%*11000**100==2700mm2)板實際嵌固于次次梁、主梁梁與梁剛性性連接，板板的支座處處實際也會會產(chǎn)生負彎彎矩，因為為支座M=1//12qll2＜M中=1/88ql2，所以支支座配筋：：Φ8＠1802、雙向板雙向板按已編制制的雙向板板彎矩系數(shù)數(shù)表計算，并并且為連續(xù)續(xù)板，可把把連續(xù)雙向向板簡化為為多塊單塊塊的雙向板板計算，即即利用單塊塊雙向板的的彎矩系數(shù)數(shù)計算內(nèi)力力。根據(jù)荷載的最不不利布置，產(chǎn)產(chǎn)生跨中彎彎矩的恒載載g布置于全全面板面，活活載q按棋盤式式布置，荷荷載為g++q的板，可可以算得M中max荷載載為q的板?？煽梢运愕肕中min，，若M中min，＞0時或以不不算（不起起控制作用用）。M中min，＜0（應計算算），因為為q較大。為利用單塊雙向向板的彎矩矩系數(shù)，考考慮荷載不不利布置，可可以把板上上荷載作如如下分解：：對稱荷載載：g，=g+q/2（分布于于全板面）反稱荷載載：q，=±g/2（±g/2相間布置置）2.1板的荷荷載荷載計計算B7、B9、B10、B13、B17、B18、B21板的荷載：水磨石地地面包打底底：00.7KNN/m221000mm厚鋼筋筋砼板：0.11*25=2..5KN//m220mm厚水水泥砂漿抹抹底：0.022*20=0..4KN//m210mm厚紙巾巾灰抹面：：0.011*16==0.166KN/m2天花抹抹灰及吊頂頂：0..45KN/m212mm樓面板板(底面12厚白灰泥泥批擋)：0..012**0.2==0.00024KN/m2恒載標準值g==4.211KN//m2活載標準值qq=33.5KNN/m22總載g+q=7..7KN//m2恒載設計計值：g=1.22*4.221=5..052KN/m2活載設計計值：q=1.44*3.5==4.9KN/m2總荷載：g+q=5.0052+44.9=99.95KN/m2g，=g+q/2=5..052++4.9//2=77.50KN/m2q，=q/2=44.9/22=2.445KN//m2g，+q，=7.50+22.45==9.955KN/m22.2.板的荷荷載計算——廁所、廚廚房（B5、B6、B11、B12）水磨石地面包打打底：0.7KNN/m221000mm厚鋼筋筋砼板：0.11*25=2..5KN//m220mm厚水水泥砂漿抹抹底：0.022*20=0..4KN//m210mm厚紙巾巾灰抹面：：0.011*16==0.166KN/m2天花花抹灰及吊吊頂：0.455KN/m212mm樓面板板(底面12厚白灰泥泥批擋):0..012**0.2==0.00024KN/m2另增加：6KNN/m22恒載標準值g==10.221KNN/m22活載標準值qq=22.5KNN/m22總載g+q=12..71KKN/mm2恒載設計值：gg=1..2*100.21==12.225KNN/m22活載設計計值：q=1.44*2.5=33.5KKN/mm2總荷載設計值：：g，+q，=12..25+33.5=115.755KN/m2g，=g+q/2=122.25++3.5//2==14KNN/m22q，=q/2=22.8/22=1.775KN/m2g，+q，==14+11.75=15..75KN/m22.1板的荷荷載荷載計計算B1、B3、B8、B15、B16、B19板的荷載：水磨石石地面包打打底：0.7KNN/m221000mm厚鋼筋筋砼板：0.11*25=2..5KN//m220mm厚水水泥砂漿抹抹底：0.022*20=0..4KN//m210mm厚紙巾巾灰抹面：：0.011*16==0.166KN/m2天花花抹灰及吊吊頂：0..45KN/m212mm樓面板板(底面12厚白灰泥泥批擋)：0..012**0.2==0.00024KN/m2恒載標準值g==4.211KN//m2活載標準值qq=22KN/m2總載g+q=6..21KKN/mm2恒載設計計值：g=1.22*4.221=5..05KKN/mm2活載設計計值：q=1.44*2=2.8KKN/mm2總荷載：g+q=5.055+2.8=7.855KN/m2g，=g+q/2=5..05+2.8/22=6..45KN/m2q，=q/2=22.8/22=1.44KN/m2g，+q，=6.45+1..4=7..85KN/m2(B1)lx/ly=00.89lxx=40000ly=45500lx/ly支承條件axayax’ay’0..89二邊嵌固0.02970.0238-0.07766-0.07166二邊簡支四邊簡支0.04560.0358-0.07766-0.07166跨內(nèi):Mxx=0..02977*6.445*422+1/66*0.00238**6.455*42+0.00456**1.4**42+1/6*0.00358**1.4**42=4.663KN·MMy=1/6*00.02997*6..45*442+0.02238*66.45**42+1/6**0.04456*11.4*442+0.0358**1.4**42=3.944KN·M支座：Mx’=–0.07776*7.855*42==–9.755KN·MMy’=–0.00716**7.855*42=–8.999KN·M(B3)ly/lx=0.887lx=38000ly=33000ly/lx支承條件axayax’ay’0.87四邊嵌固0.02340.0160-0.06155-0.05466四邊簡支0.04850.0342-0.06155-0.05466跨內(nèi):Mx=0.00234**6.455*3.332+1/66*0.00160**6.455*3.332+0.04485*11.4*33.32+1/6*0.00342**1.4**3.322=2.666KN·MMy=1/6*00.02334*6..45*33.32+0.01160*66.45**3.322+1/66*0.00485**1.4**3.322+0.0342**1.4**3.322=2.044KN·M支座：MMx’=–0.06615*77.85**3.32==–5.266KN·MMy’=–0.00546**7.855*3.332=–4.677KN·M(B5)ly/lx=0.994lx=16000ly=1500ly/lx支承條件axayax’ay’0.94四邊嵌固0.01980.0172-0.05500-0.05288四邊簡支0.04100.0364-0.05500-0.05288跨內(nèi):Mx=0.00198**14*11.52+1/66*0.00172**14*11.52+0.00410**1.755*1.552+1/6*0.00364**1.755*1.552=0.8899KN·MMy=1/6*00.01998*144*1.552+0.00172**14*11.52+1/66*0.00410**1.755*1.552+0.0364**1.755*1.552=0.8816KN·M支座：MMx’=–0.05550*115.755*1.52==–1.9449KNN·MMy’=–0.00528**15.775*1..52=–1.87KN·M（B6）ly/lx=0..68lxx=22000ly=15000ly/lx支承條件axayax’ay’0.68四邊嵌固0.03310.0103-0.07522-0.05711四邊簡支0.07250.0281-0.07522-0.05711跨內(nèi):Mx=0.00331**14*11.52+1/66*0.00103**14*11.52+0.00725**1.755*1.552+1/6*0.00281**1.755*1.552=1.4KN·MMy=1/6*00.03331*144*1.552+0.01103*114*1..52+1/66*0.00725**1.755*1.552+0.0281**1.755*1.552=0.6556KN·M支座：MMx’=–0.07752*115.755*1.52==–2.6665KNN·MMy’=–0.00571**15.775*1..52=–2.0223KN·M(B7)lx/l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99ho,ρmin=455ft//fy%bbh=0..27%**10000*1000==270mm23)下表為計算板的的跨中板帶帶配筋，邊邊板帶可以以減少一半半，支座配配筋則取兩兩相鄰支座座之平均值值。截面位置Homm2Mkn·mAsmm2As=ρminnbh≥0.277%*10000*1100配筋mm2實配mm2B1cLx方向804.634.63*1006/1899/80==306270Φ8＠180279Ly方向703.943.94*1006/1899/70==297270Φ8＠180279B3Lx方向702.662.66*1006/1899/70==201270Φ8＠180279Ly方向802.042.04*1006/1899/80==135270Φ8＠180279B5Lx方向700.8990.899*1106/1899/70==68270Φ8＠180279Ly方向800.8160.816*1106/1899/80==54270Φ8＠180279B6Lx方向701.41.4*1066/1899/70==106270Φ8＠180279Ly方向800.6560.656*1106/1899/80==43270Φ8＠180279B7Lx方向806.896.89*1006/1899/80==455270Φ8＠180279Ly方向702.842.84*1006/1899/70==215270Φ8＠180279B8Lx方向803.673.67*1006/1899/80==243270Φ8＠180279Ly方向702.72.7*1066/1899/70==204270Φ8＠180279B9Lx方向700.550.55*1006/1899/70==41270Φ8＠180279Ly方向800.4270.427*1106/1899/80==28270Φ8＠180279B10Lx方向805.055.05*1006/1899/80==334270Φ8＠180279Ly方向701.791.79*1006/1899/70==135270Φ8＠180279B11Lx方向8022*106/1899/80==132270Φ8＠180279Ly方向701.111.11*1006/1899/70==84270Φ8＠180279B12Lx方向802.932.93*1006/1899/80==194270Φ8＠180279Ly方向701.431.43*1006/1899/70==108270Φ8＠180279B13(17)Lx方向703.693.69*1006/1899/70==279270Φ8＠180279Ly方向803.363.36*1006/1899/80==222270Φ8＠180279B15Lx方向803.673.67*1006/1899/80==243270Φ8＠180279Ly方向702.72.7*1066/1899/70==204270Φ8＠180279B16Lx方向701.571.57*1006/1899/70==119270Φ8＠180279Ly方向802.152.15*1006/1899/80==142270Φ8＠180279B18Lx方向704.914.91*1006/1899/70==371270Φ8＠180279Ly方向804.174.17*1006/1899/80==276270Φ8＠180279B19Lx方向701.561.56*1006/1899/70==118270Φ8＠180279Ly方向802.062.06*1006/1899/80==136270Φ8＠180279B21Lx方向701.531.53*1006/1899/70==115270Φ8＠180279Ly方向800.570.57*1006/1899/80==38270Φ8＠1802792.4、板的配配筋圖（詳詳見附件）（二）、非框架架梁的內(nèi)力力及配筋1、L1梁，b*hh=2000*3000(mm))(1)、荷載計計算梁肋自重（均布布）：g1=1.22*25**0.2(0.3–0.1))=1.22N/m梁側(cè)抹灰：g2=1.22*0.002*166*(0..3-0..1)*22=0.1554N/m梁上墻體1200mm：g3=1.22*2.22*(3–0.3)=7.133KN/mm恒載gg=88.48KN/m2BB5傳來梯形形荷載：g4=15.775*1..6/2==12.66KN/mmBB6傳來梯形形荷載：g4=15.775*2..2/2==17.33KN//m(2)、計算簡簡圖：(3)、計算內(nèi)內(nèi)力：Va=Vb=0..5[8..48*11.5+00.5*11.5*112.6++0.5**1.5**17.33]=17..57KNMmax距支座座左邊=0.775m處Mmax＝[88.48**1.522/8+112.6**1.522/12++17.33*1.552/12]=7.99KNN·M(4)、正截面面承載力計計算：ho=h-400=3300-440=2600mm按第一類T型梁計算算bf’＝1/3L＝500mmmαs=M//α1fcbf’ho2=7.999*106/(1**14.33*5000*26002)==0.01165ξ=1-(1--2*αs)1//2=0..01666As=ξbhho(α1fc//fy))=0.01166*500*2260*11.0*114.3//300=1003(mm2)選筋筋：2Φ14，實有As=1577mm2，且As≥ρminnbh=00.2%**300**200=1200mm2(5)、斜截面面承載力計計算：hw＝ho－－h(huán)f’＝300-1000＝200mm，hw//b＝200/200＝1＜4滿足βc＝1，0.25ββcfccbho＝＝0.255*1*114.3*200*260＝185..9KN＞Va＝Vb＝17.557KN符合要求求。驗算按構(gòu)造配箍箍條件：00.7ftbbho＝0.7**1.43*200*260＝52KN＞Va＝Vb＝17.775KN2可按構(gòu)造造配：雙肢肢箍Φ8＠200ρsv＝nAsv1/((b*s))＝2*500.3/((180**200))＝0.25％ρsvmiin＝0.244ft/ffyv＝0.244*1.443/2110＝0.1663％＜ρsv滿足要求求2、L3梁，b*h==200**300((mm)(1)、荷載計計算梁肋自重（均布布）：g1=1.22*25**0.2(0.3–0.1))=1.22N/m梁側(cè)抹灰：g2=1.22*0.002*166*(0..3-0..1)*22=0.1154N/m梁上墻體1200mm：g3=1.22*2.22*(3–0.3)=7.133KN/mm恒載gg=88.48KN/mBB9傳來梯形形荷載：g4=9.955*1.55/2=77.46KKN/mBB9傳來梯形形荷載：g4=9.955*1.55/2=77.46KN/mm(2)、計算簡簡圖：(3)、計算內(nèi)內(nèi)力：Va=Vb=0..5[8..48*11.3+00.5*11.3*7.466+0.55*1.33*7.466]=10..36KNMmax距支座座A=0.665m處Mmax＝[88.48**1.322/8+77.46**1.322/12++7.466*1.332/12]]=3.889(4)、正截面面承載力計計算：ho=h-400=3300-440=2600mm按第一類T型梁計算算bf’＝1/3L＝433..3mmαs=M//α1fcbf’ho2=3.899*106/(1**14.33*4333.3*22602)==0.00093ξ=1-(1--2*αs)1//2=0..00933As=ξbhho(α1fc//fy))=0.00093*433..3*2660*1..0*144.3/3300=49..9(mm2)選筋筋：2Φ14，實有As=3088mm2，且As≥ρminnbh=00.2%**200**300=1200mm2(5)、斜截面面承載力計計算：hw＝ho－－h(huán)f’＝300-1000＝200mm，hw//b＝200/200＝1＜4滿足βc＝1，0.25ββcfccbho＝＝0.255*1*114.3*200*260＝185..9KNN＞Va＝Vb＝10.336KN符合要求求。驗算按構(gòu)造配箍箍條件：00.7ftbbho＝0.7**1.433*200*260＝52.005KN＞Va＝Vb＝10.336KN,可按構(gòu)造造配：雙肢肢箍Φ8＠200ρsv＝nAsv1/((b*s))＝2*500.3/((200*2200)＝0.25％ρsvmiin＝0.244ft/ffyv＝0.244*1.227/2110＝0.1445％＜ρsv滿足要求求3、L4梁，bb*h=2200*3300(mmm)(1)、荷載計計算梁肋自重（均布布）：g1=1.22*25**0.2(0.3–0.1))=1.22N/m梁側(cè)抹灰：g2=1.22*0.002*166*(0..3-0..1)*22=0.1154梁上墻體1200mm：g3=1.22*2.22*(3–0.3)=7.133KN/mm恒載gg=88.48KKN/mmB11傳傳來均布荷荷載：q1=15.775*1.8/2==14.117KN//mB12傳來均布荷荷載：q1=15.772*2//2=155.75KN/mm(2)、計算簡簡圖：(3)、計算內(nèi)內(nèi)力：Va=VVb=00.5*[8.448*2..4+0..5*(22.4+00.2955)*144.17++0.5((2.4++0.4992)155.75]]=311.11KKNMmax發(fā)生在在距支座AA=1.22m處，Mmax=[88.48**2.422/8+144.17**2.422*(3--4*1..052)/24+15.775*2..42*(3-44*0.9954*2)/24]=-1.111KN.M(4)、計算正正截面承載載力：ho=h-400=3000-40=260mmαs=M//α1fcbho2=1.111*106/(1**14.33*2000*26002)==0.00057ξ=1-(1--2*αs)1//2=0..00577As=ξbhho(α1fc//fy))=0.00057*200**260**1.0**14.33/3000=114.3((mm2)選筋筋：1Φ14，實有As=1544mm2，且As≥ρminnbh=00.2%**300**200=120mm2(5)、斜截面面承載力計計算：hw＝ho－－h(huán)f’＝300-1000＝200mm，hw//b＝200/200＝1＜4滿足βc＝1，0.25ββcfccbho＝＝0.255*1*114.3*200*260＝185..9KN＞VbVb＝Va=311.11KKN符合要求求。驗算按構(gòu)造配箍箍條件：00.7ftbbho＝0.7**1.433*200*260＝52.005KN＞Vb=Va=311.11KKN,可按構(gòu)造造配：雙肢肢箍Φ8＠200ρsv＝nAsv1/((b*s))＝2*500.3/((200**200))＝0.25％ρsvmin＝00.24fft/fyyv＝0.244*1.443/2110＝0.16％＜ρsv滿足要求求6、L6梁b*hh=2000*3000(mm))(1)、荷載計計算梁肋自重（均布布）：g1=1.22*25**0.2(0.3–0.1))=1.22N/m梁側(cè)抹灰：g2=1.22*0.002*166*(0..3-0..1)*22=0.1154N/m梁上墻體1200mm：g3=1.22*2.22*(3–0.3)=7.133KN/mm恒載gg=88.48KN/mB1傳來梯形荷載：：g1=7.855*4.55/2=117.666KN/mmBB2傳來梯形形荷載：g2=9.955*1.55/2=77.46KN/mm(2)、計算算簡圖：(3)、計算內(nèi)內(nèi)力：Va=Vb=0..5[8..48*44+0.55*4*17.666+7.466*4]=99..08KNMmax距支座座A=2m處Mmax＝[88.48**42/8+77.46**42/8+117.666*42/12]]=55..43KN·M(4)、正截面面承載力計計算：ho=h-400=3000-400=260mm按第一類T型梁計算算bf’＝1/3L＝13333.3mmmαs=M//α1fcbf’ho2=55.443*106/(1**14.33*13333.3**2602)==0.0443ξ=1-(1--2*αs)1//2=0..044As=ξbffho(α1fc//fy))=0.0444*1333..3*2660*1..0*144.3/3300=7277(mm2)選筋筋：2Φ22，實有As=7600mm2，且As≥ρminnbh=00.2%**200**300=1200mm2(5)、斜截面面承載力計計算：hw＝ho－－h(huán)f’＝300-1000＝200mm，hw//b＝200/200＝1＜4滿足βc＝1，0.25ββcfccbho＝＝0.255*1*114.3*200*260＝185..9KNN＞Va＝Vb＝99.008KN符合要求求。驗算按構(gòu)造配箍箍條件：00.7ftbbho＝0.7**1.433*200*260＝52.005KN＜Va＝Vb＝99.008KN，所以要按計算加加箍筋。箍箍筋承擔的的剪力：Vsv=V－Vc=99.008－52.005=477.03KN故nAsv/S==47.003*1003/(1.225*2110*2660)=0.6689。試選用用雙肢箍ΦΦ8，S=2*550.3//0.6889=1446mm。所以用Φ8＠1150。ρsv＝nAsv1/((b*s))＝2*500.3/((200**150)＝0.33％ρsvmiin＝0.244ft/ffyv＝0.244*1.227/2110＝0.1445％＜ρsv滿足要求求7、L8－L14梁梁，