馬鞍山某石材幕墻設(shè)計(jì)計(jì)算書

石材幕墻設(shè)計(jì)計(jì)算書基本參數(shù):馬鞍山地區(qū)基本風(fēng)壓0.400kN/m2抗震設(shè)防烈度7度設(shè)計(jì)基本地震加速度0.10gⅠ.設(shè)計(jì)依據(jù):《建筑幕墻》GB/T21086-2007《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-2003《金屬與石材幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ133-2001《玻璃幕墻工程質(zhì)量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T139-2001《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2001《民用建筑設(shè)計(jì)通則》GB50352-2005《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB50016-2006《高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB50045-95（2005年版）《建筑物防雷設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50057-94（2000年版）《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2001《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306-2000《建筑制圖標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50104-2001《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001(2006年版)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2001《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50018-2002《建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測(cè)方法》GB/T18250-2000《建筑幕墻抗震性能振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)方法》GB/T18575-2001《高耐候結(jié)構(gòu)鋼》GB/T4171-2000《焊接結(jié)構(gòu)用耐候鋼》GB/T4172-2000《不銹鋼和耐熱鋼牌號(hào)及化學(xué)成分》GB/T20878-2007《鋁合金建筑型材第1部分：基材》GB/T5237.1-2004《鋁合金建筑型材第2部分：陽(yáng)極氧化、著色型材》GB/T5237.2-2004《鋁合金建筑型材第3部分：電泳涂漆型材》GB/T5237.3-2004《鋁合金建筑型材第4部分：粉末噴涂型材》GB/T5237.4-2004《鋁合金建筑型材第5部分：氟碳漆噴涂型材》GB/T5237.5-2004《鋁合金建筑型材第6部分：隔熱型材》GB/T5237.6-2004《一般工業(yè)用鋁及鋁合金板、帶材第1部分一般要求》GB/T3880.1-2006《一般工業(yè)用鋁及鋁合金板、帶材第2部分力學(xué)性能》GB/T3880.2-2006《一般工業(yè)用鋁及鋁合金板、帶材第1部分尺寸偏差》GB/T3880.3-2006《緊固件機(jī)械性能螺栓、螺釘和螺柱》GB3098.1-2000《緊固件機(jī)械性能螺母粗牙螺紋》GB3098.2-2000《緊固件機(jī)械性能螺母細(xì)牙螺紋》GB3098.4-2000《緊固件機(jī)械性能自攻螺釘》GB3098.5-2000《緊固件機(jī)械性能不銹鋼螺栓、螺釘、螺柱》GB3098.6-2000《緊固件機(jī)械性能不銹鋼螺母》GB3098.15-2000《螺紋緊固件應(yīng)力截面積和承載面積》GB/T16823.1-1997《點(diǎn)支式玻幕墻支承裝置》JG138-2001《吊掛式玻幕墻支承裝置》JG139-2001《建筑用鋁型材、鋁板氟碳涂層》JG133-2000《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-2004《混凝土用膨脹型、擴(kuò)孔型錨栓》JG160-2004《混凝土接縫用密封膠》JC/T881-2001《干掛飾面石材及其金屬掛件》JC830.1,830.2-2005《石材用建筑密封膠》JC/T883-2001《天然花崗石建筑板材》GB/T18601-2001《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)(第二版)》《BKCADPM集成系統(tǒng)(BKCADPM2007版)》Ⅱ.基本計(jì)算公式:(1).場(chǎng)地類別劃分:地面粗糙度可分為A、B、C、D四類：--A類指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；--B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；--C類指有密集建筑群的城市市區(qū)；--D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。本工程按B類地區(qū)計(jì)算風(fēng)荷載。(2).風(fēng)荷載計(jì)算:幕墻屬于薄壁外圍護(hù)構(gòu)件，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001(2006年版)規(guī)定采用，垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)按下述公式計(jì)算：當(dāng)計(jì)算主要承重結(jié)構(gòu)時(shí)Wk=βzμsμzW0（）當(dāng)計(jì)算圍護(hù)結(jié)構(gòu)時(shí)Wk=βgzμs1μzW0（）式中：其中:Wk---垂直作用在幕墻表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；βgz---高度Z處的陣風(fēng)系數(shù),按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001第7.5.1條取定。根據(jù)不同場(chǎng)地類型,按以下公式計(jì)算:βgz=K(1+2μf)其中K為地區(qū)粗糙度調(diào)整系數(shù)，μf為脈動(dòng)系數(shù)。經(jīng)化簡(jiǎn)，得：A類場(chǎng)地:βgz=0.92×[1+35-0.072×(Z/10)-0.12]B類場(chǎng)地:βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]C類場(chǎng)地:βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]D類場(chǎng)地:βgz=0.80×[1+350.252×(Z/10)-0.30]μz---風(fēng)壓高度變化系數(shù),按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001第7.2.1條取定。根據(jù)不同場(chǎng)地類型,按以下公式計(jì)算:A類場(chǎng)地:μz=1.379×(Z/10)0.24B類場(chǎng)地:μz=1.000×(Z/10)0.32C類場(chǎng)地:μz=0.616×(Z/10)0.44D類場(chǎng)地:μz=0.318×(Z/10)0.60按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3條驗(yàn)算圍護(hù)構(gòu)件及其連接的強(qiáng)度時(shí)，可按下列規(guī)定采用局部風(fēng)壓體型系數(shù)μs1：外表面1.正壓區(qū)按表采用；2.負(fù)壓區(qū)—對(duì)墻面，取-1.0—對(duì)墻角邊，取-1.8內(nèi)表面對(duì)封閉式建筑物，按表面風(fēng)壓的正負(fù)情況取-0.2或0.2。注：上述的局部體型系數(shù)μs1（1）是適用于圍護(hù)構(gòu)件的從屬面積A小于或等于1m2的情況，當(dāng)圍護(hù)構(gòu)件的從屬面積A大于或等于10m2時(shí)，局部風(fēng)壓體型系數(shù)μs1（10）可乘以折減系數(shù)0.8，當(dāng)構(gòu)件的從屬面積小于10m2而大于1m2時(shí)，局部風(fēng)壓體型系數(shù)μs1（A）可按面積的對(duì)數(shù)線性插值，即μs1（A）=μs1（1）+[μs1（10）-μs1（1）]logA本工程屬于B類地區(qū),故μz=(Z/10)0.32W0---基本風(fēng)壓,按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001附表D.4給出的50年一遇的風(fēng)壓采用，但不得小于0.3kN/m2，馬鞍山地區(qū)取為0.400kN/m2(3).地震作用計(jì)算:qEAk=βE×αmax×GAK其中:qEAk---水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值βE---動(dòng)力放大系數(shù),按5.0取定αmax---水平地震影響系數(shù)最大值，按相應(yīng)抗震設(shè)防烈度和設(shè)計(jì)基本地震加速度取定:αmax選擇可按JGJ102-2003中的表5.3.4進(jìn)行。表5.3.4水平地地震影響系系數(shù)最大值值αmax抗震設(shè)防烈度6度7度8度αmax0.040.08(0..12)0.16(0..24)注:7、8度時(shí)括括號(hào)內(nèi)數(shù)值值分別用于于設(shè)計(jì)基本本地震速度度為0.115g和0.300g的地區(qū)區(qū)。設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.05g，抗震設(shè)防烈度6度：αmax=0.04設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.10g，抗震設(shè)防烈度7度：αmax=0.08設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，抗震設(shè)防烈度7度：αmax=0.12設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.20g，抗震設(shè)防烈度8度：αmax=0.16設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.30g，抗震設(shè)防烈度8度：αmax=0.24設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.40g，抗震設(shè)防烈度9度：αmax=0.32馬鞍山設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.10g，抗震設(shè)防烈度為7度，故取αmax=0.08GAK---幕墻構(gòu)件的自重(N/m2)(4).作用效應(yīng)組合:一般規(guī)定，幕墻結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)按下列規(guī)定驗(yàn)算承載力和撓度：a.無(wú)地震作用效應(yīng)組合時(shí)，承載力應(yīng)符合下式要求：γ0S≤Rb.有地震震作用效應(yīng)應(yīng)組合時(shí)，承承載力應(yīng)符符合下式要要求：SEE≤R/γRE式中S---荷荷載效應(yīng)按按基本組合合的設(shè)計(jì)值值；SSE---地震作用用效應(yīng)和其其他荷載效效應(yīng)按基本本組合的設(shè)設(shè)計(jì)值；RR---構(gòu)件抗力力設(shè)計(jì)值；；γγ0----結(jié)構(gòu)構(gòu)件件重要性系系數(shù)，應(yīng)取取不小于1.0；γγRE-----結(jié)構(gòu)構(gòu)件件承載力抗抗震調(diào)整系系數(shù)，應(yīng)取取1.0；c.撓度應(yīng)應(yīng)符合下式式要求：dff≤df,llimddf---構(gòu)件在風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值或永久久荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值作用下下產(chǎn)生的撓撓度值；ddf,liim---構(gòu)件撓度度限值；d.雙向受受彎的桿件件，兩個(gè)方方向的撓度度應(yīng)分別符符合df≤df,liim的規(guī)定定。幕墻構(gòu)件承載力力極限狀態(tài)態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，其其作用效應(yīng)應(yīng)的組合應(yīng)應(yīng)符合下列列規(guī)定：1有有地震作用用效應(yīng)組合合時(shí)，應(yīng)按按下式進(jìn)行行：S=γGSGK+γwψwSWK+γEψESEK2無(wú)無(wú)地震作用用效應(yīng)組合合時(shí)，應(yīng)按按下式進(jìn)行行：S=γGSGK+ψwγwSWKS----作用效應(yīng)應(yīng)組合的設(shè)設(shè)計(jì)值；SGkk---永久荷載載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；SWkk---風(fēng)荷載效效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值值；SEkk---地震作用用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；γG----永久荷載載分項(xiàng)系數(shù)數(shù)；γW----風(fēng)荷載分分項(xiàng)系數(shù)；；γE----地震作用用分項(xiàng)系數(shù)數(shù)；ψW----風(fēng)荷載的的組合值系系數(shù)；ψE----地震作用用的組合值值系數(shù)；進(jìn)行幕幕墻構(gòu)件的的承載力設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)，作作用分項(xiàng)系系數(shù)，按下下列規(guī)定取取值：①一般般情況下，永永久荷載、風(fēng)風(fēng)荷載和地地震作用的的分項(xiàng)系數(shù)數(shù)γG、γW、γE應(yīng)分別取1.2、1.4和1.3；②當(dāng)永永久荷載的的效應(yīng)起控控制作用時(shí)時(shí)，其分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)γG應(yīng)取1.35；此時(shí)，參參與組合的的可變荷載載效應(yīng)僅限限于豎向荷荷載效應(yīng)；；③當(dāng)永永久荷載的的效應(yīng)對(duì)構(gòu)構(gòu)件有利時(shí)時(shí)，其分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)γG的取值不不應(yīng)大于1.0。可變作作用的組合合系數(shù)應(yīng)按按下列規(guī)定定采用：①一般般情況下，風(fēng)風(fēng)荷載的組組合系數(shù)ψW應(yīng)取1.0，地震作作用于的組組合系數(shù)ψE應(yīng)取0.5。②對(duì)水水平倒掛玻玻璃及框架架，可不考考慮地震作作用效應(yīng)的的組合，風(fēng)風(fēng)荷載的組組合系數(shù)ψW應(yīng)取1.0（永久荷荷載的效應(yīng)應(yīng)不起控制制作用時(shí)）或0.6(永久荷載的效應(yīng)起控制作用時(shí))。幕墻構(gòu)件的撓度度驗(yàn)算時(shí)，風(fēng)風(fēng)荷載分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)γW和永久荷荷載分項(xiàng)系系數(shù)均應(yīng)取取1.0，且可不不考慮作用用效應(yīng)的組組合。Ⅲ.材料力學(xué)性能::材料力力學(xué)性能，主主要參考JGJ102--20033《玻璃幕幕墻工程技技術(shù)規(guī)范》。(1).玻璃的的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值應(yīng)按表表5.2..1的規(guī)定定采用。表5.2.1玻璃的強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值fg(N/mmm2)種類厚度（mm）大面?zhèn)让嫫胀úＡ?28.019.5浮法玻璃5～1228.019.515～1924.017.0≧2020.014.0鋼化玻璃5～1284.058.815～1972.050.4≧2059.041.3注：夾層玻璃和中空空玻璃的強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值可按所采采用的玻璃璃類型確定定；當(dāng)鋼化玻璃的強(qiáng)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)達(dá)達(dá)不到浮法法玻璃強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值的的3倍時(shí)，表表中數(shù)值應(yīng)根據(jù)實(shí)實(shí)測(cè)結(jié)果予予于調(diào)整；；半鋼化玻璃強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值可可取浮法玻玻璃強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值的22倍。當(dāng)半半鋼化玻璃璃的強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值達(dá)達(dá)不到浮法法玻璃強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值的的2倍時(shí)，其其設(shè)計(jì)值應(yīng)應(yīng)根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果予予于調(diào)整；；側(cè)面玻璃切割后后的斷面，其其寬度為玻玻璃厚度。(2).鋁合金金型材的強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值應(yīng)按表55.2.22的規(guī)定采采用。表5.2.2鋁合金型型材的強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值ffa（N/mmm2）鋁合金牌號(hào)狀態(tài)壁厚（mm）強(qiáng)度設(shè)計(jì)值faa抗拉、抗壓抗剪局部承壓6061T4不區(qū)分85.549.6133.0T6不區(qū)分190.5110.5199.06063T5不區(qū)分85.549.6120.0T6不區(qū)分140.081.2161.06063AT5≦10124.472.2150.0〉10116.667.6141.5T6≦10147.785.7172.0〉10140.081.2163.0(3).熱軋鋼鋼材的強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值應(yīng)應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》GB500017--20033的規(guī)定采采用，也可可按表5..2.3aa采用。熱軋鋼鋼材的強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值ffs（N/mmm2）鋼材牌號(hào)厚度或直徑d（mm）抗拉、抗壓、抗抗彎抗剪端面承壓Q235d≤1621512532516＜d≤40020512040＜d≤60200115Q345d≤1631018040016＜d≤35529517035＜d≤50265155注：表中厚度是是指計(jì)算點(diǎn)點(diǎn)的鋼材厚厚度；對(duì)軸軸心受力桿桿件是指截截面中較厚厚鋼板的厚厚度.(4).冷成型型薄壁型鋼鋼的鋼材的的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值應(yīng)按現(xiàn)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》GB500018--20022的規(guī)定，可可按表5..2.3bb采用。表55.2.33b冷冷成型薄壁壁型鋼的強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值鋼材牌號(hào)抗拉、抗壓、抗抗彎fts抗剪fvs端面承壓（磨平平頂緊）fcsQ235205120310Q345300175400(5).不銹鋼鋼型材和棒棒材的強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值可可按表5..2.3c采用。表c不不銹鋼型材材和棒材的的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值牌號(hào)σ0.2抗拉強(qiáng)度f(wàn)tts1抗剪強(qiáng)度f(wàn)vs1端面承壓強(qiáng)度f(wàn)cs106Cr19NNi10S3040820517810424606Cr19NNi10NNS30458275239139330022Cr199Ni100S3040317515288210022Cr199Ni100NS3045324521312429406Cr17NNi12MMo2S3160820517810424606Cr17NNi12MMo2NS31658275239139330022Cr177Ni122Mo2S3160317515288210022Cr177Ni122Mo2NNS31653245213124294(6).玻璃幕幕墻材料的的彈性模量量可按表55.2.88的規(guī)定采采用。表5.2.8材料的彈彈性模量E（N/mmm2）材料料E玻璃0.72ｘ1005鋁合金0.70ｘ1005鋼、不銹鋼2.06ｘ1005消除應(yīng)力的高強(qiáng)強(qiáng)鋼絲2.05ｘ1005不銹鋼絞線1.20ｘ1005～1.500ｘ105高強(qiáng)鋼絞線1.95ｘ1005鋼絲繩0.80ｘ1005～1.000ｘ105注：：鋼絞線彈彈性模量可可按實(shí)測(cè)值值采用。(7).玻璃幕幕墻材料的的泊松比可可按表5..2.9的的規(guī)定采用用。表5.2.9材料的泊泊松比υ材料υ材料料υ玻璃0.20鋼、不銹鋼0.30鋁合金0.33高強(qiáng)鋼絲、鋼絞絞線0.30(8).玻璃幕幕墻材料的的線膨脹系系數(shù)可按表表5.2..10的規(guī)規(guī)定采用。材料料的線膨脹脹系數(shù)α(1/℃)材料α材料α玻璃0.80×100-5～1.000×10--5不銹鋼板1.80×100-5鋼材1.20×100-5混凝土1.00×100-5鋁材2.35×100-5砌磚體0.50×100-5(9).玻璃幕幕墻材料的的重力密度度標(biāo)準(zhǔn)值可可按表5..3.1的的規(guī)定采用用。表5.3.1材料的重重力密度γg（kN/mm3)材料γg材料γg普通玻璃、夾層層玻璃、鋼化玻璃、半鋼鋼化玻璃25.6礦棉1.2~1.55玻璃棉0.5~1.00鋼材78.5巖棉0.5~2.55鋁合金28.0一、風(fēng)荷載計(jì)算算標(biāo)高為8.5mm處風(fēng)荷載載計(jì)算W0:基基本風(fēng)壓W0=00.40kN/mm2βgz::8.55m高處陣陣風(fēng)系數(shù)(按B類區(qū)計(jì)算)βgz==0.899×[1++(Z/110)-00.16]]=1.8803μz:8.5mm高處風(fēng)壓壓高度變化化系數(shù)(按B類區(qū)計(jì)算):((GB500009--20011)(20006年版)μz=((Z/100)0.332(B類區(qū)，在在10米以下按10米計(jì)算)==(10..0/100)0.332=1..000μsl::局部風(fēng)壓壓體型系數(shù)數(shù)(墻面區(qū))板塊（第第1處）600..00mmm×900..00mmm=0.544m2該處從屬屬面積為：：0.544m2該處局部部風(fēng)壓體型型系數(shù)μsl=1..200風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:Wk=ββgz×μz×μsl×W0((GB500009--20011)（2006年版）=11.8033×1.0000×11.2000×0.4400=00.8666kN//m2因?yàn)閃kk≤1.0kkN/m22，取Wk=1.00kN//m2，按JGJ1102-22003第5.3..2條采用用。風(fēng)荷載設(shè)設(shè)計(jì)值:W:風(fēng)風(fēng)荷載設(shè)計(jì)計(jì)值(kN/mm2)γw:風(fēng)荷載作作用效應(yīng)的的分項(xiàng)系數(shù)數(shù)：1.4按《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》GB500009--200113.22.5規(guī)定采用用W=γww×Wk=1.44×1.0000=11.4000kN/mm2支承結(jié)構(gòu)構(gòu)（第1處）42000mm×900mmm=3.788m2該處從屬屬面積為：：3.788m2μsl(A)==μsl(11)+[μsl(110)-μsl(11)]×llog(AA)=--{1.00+[0..8×1..0-1..0]×00.5777}=--0.8885μsl==-0.8885+((-0.22)=-11.0855該處局部部風(fēng)壓體型型系數(shù)μsl=1..085風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:Wk=ββgz×μz×μsl×W0((GB500009--20011)（2006年版）=11.8033×1.0000×11.0855×0.4400=00.7822kN//m2因?yàn)閃kk≤1.0kkN/m22，取Wk=1.00kN//m2，按JGJ1102-22003第5.3..2條采用用。風(fēng)荷載設(shè)設(shè)計(jì)值:W:風(fēng)風(fēng)荷載設(shè)計(jì)計(jì)值(kN/mm2)γw:風(fēng)荷載作作用效應(yīng)的的分項(xiàng)系數(shù)數(shù)：1.4按《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》GB500009--200113.22.5規(guī)定采用用W=γww×Wk=1.44×1.0000=11.4000kN/mm2二、板強(qiáng)度校核核:1.石材強(qiáng)度度校核用MUU130級(jí)石材，其其抗彎強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值為為：9.0NN/mm22石材抗抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值：4.200N/mmm2石材抗抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值：2.100N/mmm2校核依據(jù)據(jù)：σ≤[σ]=4..200NN/mm22Ao::石板短邊邊長(zhǎng)：0..600mmBo::石板長(zhǎng)邊邊長(zhǎng)：0..900mma:計(jì)計(jì)算石板抗抗彎所用短短邊長(zhǎng)度:0.6600mb:計(jì)算石板板抗彎所用用長(zhǎng)邊長(zhǎng)度度:0.7700mt:石材厚度:25..0mmGAKK:石板自重=7000.00NN/m2m1:四角支承承板彎矩系系數(shù),按短邊與與長(zhǎng)邊的邊邊長(zhǎng)比(a/b==0.8557)查表得:0..14944Wk:風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:1..000kkN/m22垂直于平面的分分布水平地地震作用:qEAkk:垂直于幕幕墻平面的的分布水平平地震作用用(kNN/m2)qEAkk=5×αmax×GGAK=5×00.0800×7000.0000/10000=0.2280kNN/m2荷載組合合設(shè)計(jì)值為為：Sz=11.4×WWk+1.33×0.55×qEAAk=1..582kkN/m22應(yīng)力設(shè)計(jì)計(jì)值為：σ=6××m1×Sz×b2×103/t2=66×0.11494××1.5882×0..70022×103/25..02=11.1122N/mmm21.1112N/mmm2≤4.2000N/mmm2強(qiáng)度可以以滿足要求求2.石材剪剪應(yīng)力校核核校核依據(jù)據(jù):τmax≤[τ]τ:石板板中產(chǎn)生的的剪應(yīng)力設(shè)設(shè)計(jì)值(N/mmm2)n:一個(gè)個(gè)連接邊上上的掛鉤數(shù)數(shù)量:2t:石板板厚度:25..0mmd:槽寬寬:7.00mms:槽底底總長(zhǎng)度:60..0mmβ:系數(shù)數(shù),取1.255對(duì)邊開槽槽τ=Szz×Ao×Bo×β×10000/[nn×(t--d)×ss]=00.4944N/mmm20.4994N/mmm2≤2.1000N/mmm2石材抗剪剪強(qiáng)度可以以滿足3.掛鉤剪剪應(yīng)力校核核校核依據(jù)據(jù):τmax≤[τ]τ:掛鉤鉤剪應(yīng)力設(shè)設(shè)計(jì)值(N/mmm2)Ap:掛掛鉤截面面面積:19..600mmm2n:一個(gè)個(gè)連接邊上上的掛鉤數(shù)數(shù)量:2對(duì)邊開槽槽τ=Szz×Ao×Bo×β×10000/(22×n×AAp)=113.6221N/mmm213.6621N//mm2≤125..000NN/mm22掛鉤抗剪剪強(qiáng)度可以以滿足三、幕墻立柱計(jì)計(jì)算:幕墻立柱按雙跨跨梁力學(xué)模模型進(jìn)行設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算：：1.荷載計(jì)算算:(1)風(fēng)荷載均均布線荷載載設(shè)計(jì)值(矩形分布)計(jì)算qw::風(fēng)荷載均均布線荷載載設(shè)計(jì)值(kN/mm)W:風(fēng)荷載設(shè)設(shè)計(jì)值:1..400kkN/m22B:幕墻分格格寬:0.9900mqw==W×B=11.4000×0.9900=11.2600kN//m(2)地震荷載載計(jì)算qEA::地震作用用設(shè)計(jì)值(KN/mm2):GAk::幕墻構(gòu)件(包括面板板和框)的平均自自重:7000N/mm2垂直于幕墻平面面的均布水水平地震作作用標(biāo)準(zhǔn)值值:qEAkk:垂直于幕幕墻平面的的均布水平平地震作用用標(biāo)準(zhǔn)值(kNN/m2)qEAkk=5×αmax×GGAk=5×00.0800×7000.0000/10000=0.2280kkN/m22γE:幕墻地震震作用分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù):1..3qEA==1.3××qEAkk==1.3××0.2880==0.3664kNN/m2qE：水水平地震作作用均布線線作用設(shè)計(jì)計(jì)值(矩形分布)qE=qqEA×B=00.3644×0.9900=00.3288kN//m(3)立柱彎矩矩:Mw:風(fēng)荷載作作用下立柱柱彎矩(kN.mm)qw:風(fēng)荷載均均布線荷載載設(shè)計(jì)值:1..260((kN/mm)Hsjccg:立柱計(jì)算算跨度:4.2200mMw=qqw×(L13+L23)/8//(L1+L2)=((2.10003+2.11003)/8//(2.1100+22.1000)×1..260=00.6955kN··mME:地震作用用下立柱彎彎矩(kN·mm):ME=qqE×(L13+L23)/8//(L1+L2)=((2.10003+2.11003)/8//(2.1100+22.1000)×0..328=00.1811kN·mmM:幕幕墻立柱在在風(fēng)荷載和和地震作用用下產(chǎn)生彎彎矩(kN·mm)采用SWW+0.55SE組合M=Mww+0.55×ME=0..695++0.5××0.1881=0..785kkN·m2.選用立柱柱型材的截截面特性:立柱型材材號(hào):鍍鋅80*660*4鋼鋼立柱選用的立立柱材料牌牌號(hào):Q2335dd<=166型材強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:抗拉、抗抗壓215..000NN/mm22抗剪125..0N/mmm2型材彈性性模量:E==2.100×1055N/mmm2X軸慣性性矩:Ix=34.5556cmm4Y軸慣性性矩:Iy=17.8809cmm4立柱型材材在彎矩作作用方向凈凈截面抵抗抗矩:Wn=11.5519cmm3立柱型材材凈截面積積:An=7.3663cm22立柱型材材截面垂直直于X軸腹板的的截面總寬寬度:LTT_x=66.0000mm立柱型材材計(jì)算剪應(yīng)應(yīng)力處以上上(或下)截面對(duì)中中和軸的面面積矩:Ss=7.5668cm33塑性發(fā)展展系數(shù):γ=1.0053.幕墻立柱柱的強(qiáng)度計(jì)計(jì)算:校核依據(jù)據(jù):N//An+M/(γ×Wn)≤ｆa=2155.0N//mm2(拉彎構(gòu)件)B:幕幕墻分格寬寬:0.9900mGAk::幕墻自重:7000N/mm2幕墻自重重線荷載:Gk=7700×BB/10000=7700×00.9000/10000=00.6300kN/mmNk:立柱受力:Nk=GGk×L=00.6300×4.2200=22.6466kNN:立立柱受力設(shè)設(shè)計(jì)值:rG:結(jié)構(gòu)自重重分項(xiàng)系數(shù)數(shù):1..2N=1..2×Nkk=1..2×2..646=3..175kkNσ:立立柱計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度(N/mmm2)(立柱為拉拉彎構(gòu)件)N:立立柱受力設(shè)設(shè)計(jì)值:3..175kkNAn:立柱型材材凈截面面面積:7.3363cmm2M:立立柱彎矩:0..785kkN·mWn:立柱在彎彎矩作用方方向凈截面面抵抗矩:11..519ccm3γ:塑塑性發(fā)展系系數(shù):1..05σ=N××10/AAn+M×1103/(1..05×WWn)=33.1755×10//7.3663+0..785××103/(1..05×111.5119)=669.2006N/mmm269.2206N//mm2<ｆa=2155.0N//mm2立柱強(qiáng)度度可以滿足足4.幕墻立柱柱的剛度計(jì)計(jì)算:校核依據(jù)據(jù):df≤L/2550df:立柱最大大撓度Du:立柱最大大撓度與其其所在支承承跨度(支點(diǎn)間的的距離)比值:Lt1::立柱最大大撓度所在在位置支承承跨度(支點(diǎn)間的的距離)2.1100mR0=[[L12/2-((L13+L23)/8((L1+L2)]×qqwk/L1=00.7099KNdf=11000××[1.44355××R0-0.4409×qqWk×L1]×L13/(244×2.11×Ix)=1.3300mmmDu=UU/(Ltt1×10000)=11.3000/(2..100××10000)=11/161151/16615<<1/2250且U<==20(跨距大于于45000mm時(shí)此此值為30)撓度可以以滿足要求求！5.立柱抗剪剪計(jì)算:校核依據(jù)據(jù):τmax≤[τ]=1225.0NN/mm22(1)Qwk:風(fēng)荷載作作用下剪力力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)R0:雙跨梁長(zhǎng)長(zhǎng)跨端支座座反力為:R0=[[L12/2-((L13+L23)/8//(L1+L2)]×qqwk/L1=00.7099KNRa:雙跨梁中中間支座反反力為:Ra=qqwk×(((L13+L23)/(88×L1×L2)+(LL1+L2)/2))=22.3633KNRb:雙跨梁短短跨端支座座反力為:Rb=||qwk×(LL1+L2)-R0-Ra|=00.7099KNRc:中間支承承處梁受到到的最大剪剪力(KN)Rc=||qwk×L1-R0|=11.1811KNNQwk==max((R0,Rb,Rc)=11.1811KN(2)Qw:風(fēng)風(fēng)荷載作用用下剪力設(shè)設(shè)計(jì)值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×11.1811=11.6544kN(3)QEk:地震作用用下剪力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN)R0_ee:雙跨梁長(zhǎng)長(zhǎng)跨端支座座反力為:R0_ee=[L12/2-((L13+L23)/8//(L1+L2)]×qqek/L1=00.1988KNRa_ee:雙跨梁中中間支座反反力為:00.6622KNRa_ee=qek×(((L13+L23)/(88×L1×L2)+(LL1+L2)/2))=00.6622KNRb_ee:雙跨梁短短跨端支座座反力為:--0.1998KNRb_ee=|qekk×(L1+L2)-R0__e-Ra_ee|=00.1988KNRc:中間支承承處梁受到到的最大剪剪力(KN)Rc=||qek×L1-R0_ee|=00.3311KNNQEk=mmax(RR0_e,RRb_e,RRc)=00.3311KN(4)QE:地地震作用下下剪力設(shè)計(jì)計(jì)值(kN)QE=11.3×QQEk=11.3×00.3311=00.4300kN(5)Q:立立柱所受剪剪力:采用Qww+0.55QE組合Q=Qww+0.55×QE=1..654++0.5××0.4330=1..869kkN(6)立柱剪應(yīng)應(yīng)力:τ:立立柱剪應(yīng)力力:Ss:立柱型材材計(jì)算剪應(yīng)應(yīng)力處以上上(或下)截面對(duì)中中和軸的面面積矩:7.5568cmm3立柱型材材截面垂直直于X軸腹板的的截面總寬寬度:LTT_x=66.0000mmIx:立柱型材材截面慣性性矩:34..556ccm4τ=Q××Ss×1000/(Ixx×LT__x)=11.8699×7.5568×1100/((34.5556×66.0000)=66.8211N/mmm2τ=6..821NN/mm22<1125.00N/mmm2立柱抗剪剪強(qiáng)度可以以滿足四、立柱與主結(jié)結(jié)構(gòu)連接Lct22:連接處熱熱軋鋼角碼碼壁厚:8.00mmJy:連接處熱熱軋鋼角碼碼承壓強(qiáng)度度:3005.0NN/mm22D2:連接螺栓栓公稱直徑徑:12..0mmD0:連接螺栓栓有效直徑徑:10..4mm選擇的立立柱與主體體結(jié)構(gòu)連接接螺栓為:普通螺栓4.6級(jí)(用于熱軋)L_L::連接螺栓栓抗拉強(qiáng)度度:1700N/mmm2L_J::連接螺栓栓抗剪強(qiáng)度度:1400N/mmm2采用SGG+SW+0.55SE組合N1wkk:連接處風(fēng)風(fēng)荷載總值值(N):N1wkk=Wk×B×HHsjcgg×10000=1.0000×00.9000×4.2200×11000=37880.0NN連接處風(fēng)風(fēng)荷載設(shè)計(jì)計(jì)值(N)::N1w==1.4××N1wkk==1.4××37800.0==52922.0NN1Ekk:連接處地地震作用(N):N1Ekk=qEAkk×B×HHsjcgg×10000=0.2280×00.9000×4.2200×11000=10558.4NNN1E::連接處地地震作用設(shè)設(shè)計(jì)值(N):N1E==1.3××N1Ekk==1.3××10588.4==13755.9NN1:連接處水水平總力(N):N1=NN1w+0..5×N11E=55292..0+0..5×13375.99=55980..0NN2:連接處自自重總值設(shè)設(shè)計(jì)值(N):N2k==700××B×Hssjcg==700××0.9000×4..200==26466.0NN2:連接處自自重總值設(shè)設(shè)計(jì)值(N):N2=11.2×NN2k=11.2×22646..0=33175..2NN:連連接處總合合力(N):N=(NN12+N22)0.5=(55979..96022+31775.20002)0.5=67770.77NNvb::螺栓的受受剪承載能能力:Nv:螺栓受剪剪面數(shù)目:2Nvb==2×π×D02×L_JJ/4==2×3..14×110.36602×1400/4==235991.0NN立柱型材材種類:Q2235d<=116Ncbll:用一顆螺螺栓時(shí)，立立柱型材壁壁抗承壓能能力(N):D2:連接螺栓栓直徑:12..000mmmNv:連接處立立柱承壓面面數(shù)目:2t:立立柱壁厚:4.00mmXC_yy:立柱局部部承壓強(qiáng)度度:3005.0NN/mm22Ncbll=D2×t×22×XC__y=12..000××4.0××2×3005.0=292280.00NNum11:立柱與建建筑物主結(jié)結(jié)構(gòu)連接的的螺栓個(gè)數(shù)數(shù):計(jì)算時(shí)應(yīng)應(yīng)取螺栓受受剪承載力力和立柱型型材承壓承承載力設(shè)計(jì)計(jì)值中的較較小者計(jì)算算螺栓個(gè)數(shù)數(shù)。螺栓的受受剪承載能能力Nvb=233591..0N小于或等等于立柱型型材承壓承承載力Ncbl=2292800.0NNum11=N/NNvb=67770.6559/233591..046=0個(gè)取2個(gè)個(gè)根據(jù)選擇擇的螺栓數(shù)數(shù)目，計(jì)算算螺栓的受受剪承載能能力Nvb=477182..1N根據(jù)選擇擇的螺栓數(shù)數(shù)目，計(jì)算算立柱型材材承壓承載載能力Ncbl=5585600.0NNvb==471882.1NN>66770..7NNcbll=585560.00N>67700.7N強(qiáng)度可以以滿足角碼抗承承壓能力計(jì)計(jì)算:角碼材料料牌號(hào):Q2335鋼(C級(jí)螺栓)Lct22:角碼壁厚:8.00mmJy:熱軋鋼角角碼承壓強(qiáng)強(qiáng)度:3005.0000N/mmm2Ncbgg:鋼角碼型型材壁抗承承壓能力(N):Ncbgg=D2×2×JJy×Lct22×Num11=12..000××2×3005×8..000××2.0000=1177120..0N1171120.00N>67700.7N強(qiáng)度可以以滿足五、幕墻后錨固固連接設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算幕墻與主主體結(jié)構(gòu)連連接采用后后錨固技術(shù)術(shù)。本設(shè)計(jì)采采用擴(kuò)孔型型錨栓作為為后錨固連連接件。本計(jì)算主主要依據(jù)《混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)后錨固技技術(shù)規(guī)程》JGJ145--20044。后錨固連連接設(shè)計(jì)，應(yīng)應(yīng)根據(jù)被連連接結(jié)構(gòu)類類型、錨固固連接受力力性質(zhì)及錨錨栓類型的的不同，對(duì)對(duì)其破壞型型態(tài)加以控控制。本設(shè)設(shè)計(jì)只考慮慮錨栓鋼材材抗剪復(fù)合合破壞類型型和混凝土土破壞類型型。并認(rèn)為為錨栓是群群錨錨栓。本工程錨錨栓受拉力力和剪力Vgsdd:總剪力設(shè)設(shè)計(jì)值:Vgsdd=N2=3..175KKNNgsdd:總拉力設(shè)設(shè)計(jì)值:Ngsdd=N1=5..980KKNM:彎彎矩設(shè)計(jì)值值(N·mmm):e2:螺孔中心心與錨板邊邊緣距離:70..0mmM=V××e2/10000=3..2×700.0/11000=0..222226KN··m本設(shè)計(jì)的錨栓是是在拉剪復(fù)復(fù)合力的作作用之下工工作，所以以拉剪復(fù)合合受力下錨錨栓或植筋筋鋼材破壞壞和混凝土破破壞時(shí)的承承載力，應(yīng)應(yīng)按照下列列公式計(jì)算算：式中----群群錨中受力力最大錨栓栓的拉力設(shè)設(shè)計(jì)值；----群群錨受拉區(qū)區(qū)總拉力設(shè)設(shè)計(jì)值；----群群錨中受力力最大錨栓栓的剪力設(shè)設(shè)計(jì)值；----群群錨總剪力力設(shè)計(jì)值；；----錨錨栓受拉承承載力設(shè)計(jì)計(jì)值；----錨錨栓受拉承承載力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；----錨錨栓受剪承承載力設(shè)計(jì)計(jì)值；----錨錨栓受剪承承載力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；----混混凝土錐體體受拉破壞壞承載力設(shè)設(shè)計(jì)值；----混混凝土錐體體受拉破壞壞承載力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；----混混凝土楔形形體受剪破破壞承載力力設(shè)計(jì)值；；----混混凝土楔形形體受剪破破壞承載力力標(biāo)準(zhǔn)值；；γRs,,N-----錨栓鋼材材受拉破壞壞，錨固承承載力分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)=3.110；γRs,,V-----錨栓鋼材材受剪破壞壞，錨固承承載力分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)=3.110；γRc,,N-----混凝土錐錐體受拉破破壞，錨固固承載力分分項(xiàng)系數(shù)=3.000；γRc,,V-----混凝土楔楔形體受剪剪破壞，錨錨固承載力力分項(xiàng)系數(shù)數(shù)=2.550；γRcpp----混凝土剪剪撬受剪破破壞，錨固固承載力分分項(xiàng)系數(shù)=2.550；γRspp----混凝土劈劈裂受拉破破壞，錨固固承載力分分項(xiàng)系數(shù)=3.000；錨栓的分布如下下圖所示：：錨板：X=2550.0mmmY=2000.0mmm錨栓設(shè)置：s11==150..0mms21==100..0mm錨基邊距：c21==300..0mmc22==300..0mmA.錨栓鋼材受拉破破壞承載力力h-----混凝土基基材厚度=200..0mm；；混凝土基材等級(jí)級(jí)：強(qiáng)度等等級(jí)C40；d-----錨栓桿、螺螺桿外螺紋紋公稱直徑徑及鋼筋直直徑=12.00mm；do-----鉆孔直徑=12.00mm；df-----錨板鉆孔孔直徑=14.00mm；h1-----鉆孔深度=105..00mmm；hef-----錨栓有效效錨固深度度=80.000mm；；Tinstt----安裝扭矩=80..00N..m；fstk-----錨栓極限限抗拉強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值=5000.00MMpa；As-----錨栓應(yīng)力力截面面積積=84.6622mmm2；n-----群錨錨栓栓個(gè)數(shù)=4；幕墻后錨固連接接設(shè)計(jì)中的的錨栓是在軸軸心拉力與彎矩矩共同作用用下工作，彈彈性分析時(shí)時(shí)，受力最最大錨栓的的拉力設(shè)計(jì)計(jì)值應(yīng)按下下列規(guī)定計(jì)計(jì)算：當(dāng)時(shí)當(dāng)時(shí)式中----彎彎矩設(shè)計(jì)值值（N.m）；----群群錨中受力力最大錨栓栓的拉力設(shè)設(shè)計(jì)值；----錨錨栓1及i至群錨形形心軸的垂垂直距離（mm）；----錨錨栓1及i至受壓一一側(cè)最外排排錨栓的垂垂直距離（mm）；----軸軸力N作用點(diǎn)至至受壓一側(cè)側(cè)最外排錨錨栓的垂直直距離（mm）。則Nhsdd=2.2236KNN；NRRk,s==As×fstkk=442.3111KN；NRRd,s==NRk,,s/γRs,NN=133.6700KN；NRRd,s>>=Nhsd錨栓鋼材材受拉破壞壞承載力滿滿足要求?。.混凝土錐體受拉拉破壞承載載力----開裂混混凝土單根根錨栓受拉拉，理想混混凝土錐體體破壞時(shí)的的受拉承載載力標(biāo)準(zhǔn)值值；----單根錨錨栓或群錨錨受拉，混混凝土實(shí)有有破壞錐體體投影面面面積；----間距﹑﹑邊距很大大時(shí)，單根根錨栓受拉拉，理想混混凝土錐體體破壞錐體體投影面面面積；----邊距cc對(duì)受拉承承載力的降降低影響系系數(shù)；----表層混混凝土因密密集配筋的的剝離作用用對(duì)受拉承承載力的降降低影響系系數(shù)；----荷載偏偏心對(duì)受拉拉承載力的的降低影響響系數(shù)；----未裂混混凝土對(duì)受受拉承載力力的提高系系數(shù)；fcu,kk----混凝土立立方體抗壓壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值=40..00；scr,NN----混凝土錐錐體破壞情情況下，無(wú)無(wú)間距效應(yīng)應(yīng)和邊緣效效應(yīng)，確保保每根錨栓栓受拉承載載力標(biāo)準(zhǔn)值值的臨界間間距=2400.00；ccr,NN----混凝土錐錐體破壞，無(wú)無(wú)間距效應(yīng)應(yīng)和邊緣效效應(yīng)，確保保每根錨栓栓受拉承載載力標(biāo)準(zhǔn)值值的臨界邊邊距=1200.00；由于是非開裂混混凝土NoRRk,c==10×((fcu,,k)0.5×((hef)1.5=445.25548KNN；Aocc,N=((scr,,N)2=576000.000mm2；Ac,,N=1326600.000mm22；Msss,N=11.00；Msrre,N==1.000；Mseec,N==1.000；Msuucr,NN=1.440；NRkk,c=1145.8853KNN；NRdd,c=NNRk,cc/γRc,NN=448.6118KN；NRdd,c>==Ngsd混凝土錐錐體受拉破破壞承載力力滿足要求求！C.混凝土劈裂破壞壞承載力NRRd,spp----混凝土劈劈裂破壞受受拉承載力力設(shè)計(jì)值NRRk,spp----混凝土劈劈裂破壞受受拉承載力力標(biāo)準(zhǔn)值NRRk,c-----進(jìn)行混凝凝土劈裂破破壞時(shí)的混混凝土錐體體破壞時(shí)的的受拉承載載力標(biāo)準(zhǔn)值值Mssh,spp----構(gòu)件厚度h對(duì)劈裂承承載力的影影響系數(shù)Mshh,sp==(h/((2×heef))2/33<=1..5；=11.1600；NRkk,C=1122.1135KNN；NRkk,sp==Msh,,sp×NNRk,cc=1141.7725KNN；NRRd,spp=NRk,,sp/γRsp=477.2422KN；NRdd,sp>>=Ngsd混凝土劈劈裂破壞承承載力滿足足要求！D.錨栓鋼材受剪破破壞承載力力本設(shè)計(jì)考考慮純剪無(wú)無(wú)杠桿臂狀狀態(tài)，錨栓栓受剪承載載力標(biāo)準(zhǔn)值值VRk,ss按下式計(jì)計(jì)算：則Vhsdd=0.7794KNN；VRRk,s==0.5××(π×d2/4)××fstkk==21.1156KNN；VRRd,s==VRk,,s/γRs,VV==6.8335KN；則Vhsdd=0.7794KNN；VRRd,s>>=Vhsd錨栓鋼材材受剪破壞壞承載力滿滿足要求??！E.混凝土楔形體受受剪破壞承承載力----開裂混混凝土，單單根錨栓垂垂直構(gòu)件邊邊緣受剪，理理想混凝土土楔形體破破壞時(shí)的受受剪承載力力標(biāo)準(zhǔn)值；；----群錨受受剪，混凝凝土破壞理理想楔形體體在側(cè)向的的投影面面面積；----單根錨錨栓受剪，在在無(wú)平面剪剪力方向的的邊界影響響﹑構(gòu)件厚度度影響或相相鄰錨栓影影響，混凝凝土破壞理理想楔形體體在側(cè)向的的投影面面面積；----邊距cc2/c11對(duì)受剪承承載力的降降低影響系系數(shù)；----邊距與與厚度比c１/h對(duì)受剪承承載力的提提高影響系系數(shù)；----剪力角角度對(duì)受剪剪承載力的的影響系數(shù)數(shù)；----荷載偏偏心對(duì)群錨錨受剪承載載力的降低低影響系數(shù)數(shù)；----未裂混混凝土及錨錨區(qū)配筋對(duì)對(duì)受剪承載載力的提高高影響系數(shù)數(shù)；dnom-----錨栓外徑=12.000mm；；lf-----剪切荷載載下錨栓的的有效長(zhǎng)度度=80.000mm；；VooRk,cc=0.445×dnnom0..5*(llf/dnomm)^0..2*fccu,k00.5*cc11.5/11000==18.9940KNN；Aooc,V=44.5×cc12=648000.000mm2；Acc,V=396000.000mm2；Msss,v=00.90；Mssh,v=11.31；Mssα,v=1..00；Mssec,vv=0.772；Mssucr,,v=1..40；VRRk,c==13.7760KNN；VRRd,c==VRk,,c/γRc,VV=55.5044KN；VRRd,c>>=Vgsd混凝土楔楔形體受剪剪破壞承載載力滿足要要求！F.混凝土剪撬破壞壞承載力VRRd,cpp----混凝土剪剪撬破壞時(shí)時(shí)的受剪承承載力設(shè)計(jì)計(jì)值VRRk,cpp----混凝土剪剪撬破壞時(shí)時(shí)的受剪承承載力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值K-----錨固深度h_ef對(duì)V_rkk_cp影響系數(shù)數(shù)當(dāng)hef>=60mmm時(shí)，取K＝2.0VRRk,cpp=k×NNRk,cc==291..705KKN；VRRd,cpp=VRk,,cp/γRcp==116..682KKN；VRRd,cpp>=Vgsd混凝土剪剪撬破壞承承載力滿足足要求！G.拉剪復(fù)合受力承承載力拉剪復(fù)合受力下下，混凝土土破壞時(shí)的的承載力，應(yīng)應(yīng)按照下列列公式計(jì)算算：(Nhsd/NRd,,s)2+(Vhsd/VRd,,s)2=00.04<<1錨栓鋼材能夠滿滿足要求??！(Ngsd/NRd,,c)1.5+((Vgsd/VRd,,c)1.5=00.4811<1混凝土能夠滿足足要求！六、幕墻預(yù)埋件件焊縫計(jì)算算根據(jù)《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》GB500017--20033公式7.11.1-1、7.1..1-2和7.1..1-3計(jì)算hf:角角焊縫焊腳腳尺寸8..000mmmL:角焊焊縫實(shí)際長(zhǎng)長(zhǎng)度1000.0000mmhe:角角焊縫的計(jì)計(jì)算厚度=0.77hf=5.6mmmLw:角角焊縫的計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度=L-22hf=84.00mmfhf::Q2355熱軋鋼板板角焊縫的的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值:1600N/mmm2βf:角角焊縫的強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值增大系數(shù)數(shù)，取值為為:1.222σm:彎彎矩引起的的應(yīng)力σm=66×M/((2×hee×lw2×βf)==13.8832N//mm2σn:法法向力引起起的應(yīng)力σn==N/(22×he×Lw×βf)==5.2110N/mmm2τ:剪應(yīng)應(yīng)力τ=V//(2×HHf×Lw)=22.3633N/mmm2σ:總應(yīng)應(yīng)力σ=(((σm+σn)2+τ2)0.5=119.1888σ=199.1888N/mmm2≤fhf=1660N/mmm2焊縫強(qiáng)度度可以滿足足!七、幕墻橫梁計(jì)計(jì)算幕墻橫梁計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下圖圖所示：1.選用橫梁梁型材的截截面特性:選用型材材號(hào):XCC1\5##角鋼橫梁梁選用的橫橫梁材料牌牌號(hào):Q2235d<=116橫梁型材材抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:1225.0000N/mmm2橫梁型材材抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:2115.0000N/mmm2橫梁型材材彈性模量量:E==2.066×1055N/mmm2Mx橫梁梁繞截面X軸(平行于幕幕墻平面方方向)的彎矩(N.mmm)My橫梁梁繞截面Y軸(垂直于幕幕墻平面方方向)的彎矩(N.mmm)Wnx橫橫梁截面繞繞截面X軸(幕墻平面面內(nèi)方向)的凈截面面抵抗矩:Wnxx=3.1556cm33Wny橫橫梁截面繞繞截面Y軸(垂直于幕幕墻平面方方向)的凈截面面抵抗矩:Wnyy=3.1557cm33型材截面面積:A==4.7448cm22γ塑性發(fā)發(fā)展系數(shù)，可可取1.0552.幕墻橫梁梁的強(qiáng)度計(jì)計(jì)算:校核依據(jù)據(jù):Mx/γWnx+My/γWny≤f=2115.0橫梁上分分格高:0.6600m橫梁下分分格高:0.6600mH-----橫梁受荷荷單元高(應(yīng)為上下下分格高之之和的一半半):0..600mml-----橫梁跨度,l=9000mm(1)橫梁在自自重作用下下的彎矩(kN·mm)GAk::橫梁自重:7000N/mm2Gk:橫梁自重重荷載線分分布均布荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值(kN/mm):橫梁自重重受荷按上上單元高:0.6600mGk=7700×HH/10000=7700×00.6000/10000=00.4200kN/mmG:橫橫梁自重荷荷載線分布布均布荷載載設(shè)計(jì)值(kN/mm)G=1..2×Gkk=1..2×0..420=0..504kkN/mMy:橫梁在自自重荷載作作用下的彎彎矩(kN·mm)My=GG×B2/8=00.5044×0.99002/8=00.0511kN·mm(2)橫梁在風(fēng)風(fēng)荷載作用用下的彎矩矩(kN·mm)風(fēng)荷載線線分布最大大集度標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(梯形分布)qwk==Wk×H==1.0000×0..600==0.6000KN//m風(fēng)荷載線線分布最大大集度設(shè)計(jì)計(jì)值qw=11.4×qqwk=11.4×00.6000=00.8400kN/mmMxw::橫梁在風(fēng)風(fēng)荷載作用用下的彎矩矩(kN·mm)Mxw==qw×B2×(3--H2/B2)/244==0.8440×0..90022×(3--0.60002/0.99002)/244==0.0772kN··m(3)地震作用用下橫梁彎彎矩qEAkk:橫梁平面面外地震作作用:βE:動(dòng)力放大大系數(shù):5αmaxx:地震影響響系數(shù)最大大值:0..080GAk::幕墻構(gòu)件件自重:7700NN/m2qEAkk=5×αmax×700//10000=5×00.0800×7000/10000=0.2280kNN/m2qex::水平地震震作用最大大集度標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值B:幕幕墻分格寬寬:0.9900m水平地震震作用最大大集度標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(梯形分布)qex==qEAkk×H==0.2880×0..600==0.1668KN//mqE:水平地震震作用最大大集度設(shè)計(jì)計(jì)值γE:地震作用用分項(xiàng)系數(shù)數(shù):1..3qE=11.3×qqex=11.3×00.1688=00.2188kN/mmMxE::地震作用用下橫梁彎彎矩:MxE==qE×B2×(3--H2/B2)/244==0.2118×0..90022×(3--0.60002/0.99002)/244==0.0119kN··m(4)橫梁強(qiáng)度度:σ:橫橫梁計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度(N/mmm2):采用SGG+SW+0.55SE組合Wnx::橫梁截面面繞截面X軸的凈截截面抵抗矩矩:3.1156cmm3Wny::橫梁截面面繞截面Y軸的凈截截面抵抗矩矩:3.1157cmm3γ:塑塑性發(fā)展系系數(shù):1..05σ=1003×My/(1..05×WWny)+1103×Mxw/(11.05××Wnx)+00.5×1103×MxE/(11.05××Wnx)=440.0998N/mmm240.0098N//mm2<ｆa=2155.0N//mm2橫梁正應(yīng)應(yīng)力強(qiáng)度可可以滿足3.幕墻橫梁梁的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算:校核依據(jù)據(jù):τx=Vy×Sx/(Ix×tx)≤125..0N/mmm2校核依據(jù)據(jù):τy=Vx×Sy/(Iy×ty)≤125..0N/mmm2Vx-----橫梁豎直直方向(X軸)的剪力設(shè)設(shè)計(jì)值N；Vy-----橫梁水平平方向(Y軸)的剪力設(shè)設(shè)計(jì)值N；Sx-----橫梁截面面計(jì)算剪應(yīng)應(yīng)力處以上上(或下)截面對(duì)中中性軸(X軸)的面積矩=3.2443cm33；Sy-----橫梁截面面計(jì)算剪應(yīng)應(yīng)力處左邊邊(或右邊)截面對(duì)中中性軸(Y軸)的面積矩=3.2441cm33；Ix-----橫梁繞截截面X軸的毛截截面慣性矩矩=11.2253cmm4；Iy-----橫梁繞截截面y軸的毛截截面慣性矩矩=11.2257cmm4；tx-----橫梁截面面垂直于X軸腹板的的截面總寬寬度=6.0mmm；ty-----橫梁截面面垂直于Y軸腹板的的截面總寬寬度=7.0mmm；f-----型材抗剪剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值=1255.0N//mm2；(1)Qwk:風(fēng)荷載作作用下橫梁梁剪力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN)Wk:風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:1..000kkN/m22B:幕幕墻分格寬寬:0.9900m風(fēng)荷載呈呈梯形分布布時(shí)：Qwk==Wk×H×BB×(1--H/B//2)/22=1..000××0.6000×0..900××(1-00.6000/(0..900××2))//2==0.1880kN(2)Qw:風(fēng)風(fēng)荷載作用用下橫梁剪剪力設(shè)計(jì)值值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×00.1800=00.2522kN(3)QEk:地震作用用下