辦公樓倒班房項目方案

模板工程專項方案（一）工程概略一）危險性較大的分部分項工程概略、建筑：庫爾勒城市生活垃圾燃燒發(fā)電廠項目位于庫爾勒市市里東南18km,垃圾填埋場南側(cè)。此中：辦公樓及環(huán)保教育展現(xiàn)廳占地面積：1078.92平米，建筑面積2600.21平米。地上三層，一層層高為4.5m，二、三層層高均為3.9m，出屋面樓梯層高3m。室內(nèi)外高差0.3m，建筑高度15.9m;倒班樓及食堂占地面積：1054.03平米，建筑面積3151.70平米。地上三層，一層層高為4.5m，二、三層層高均為3.6m，出屋面樓梯層高3m。室內(nèi)外高差0.3m，建筑高度15.3m.兩棟樓均為3F框架結(jié)構(gòu)，抗震布防烈度：8度，抗震等級：二級。防火等級：二級;屋面防水等級：Ⅰ級；±0.00標高均為1010.35米。2、基礎：基礎設計采納獨立柱基及條基，基礎持力層為角礫/礫巖層,地基承載力特色值fak≥300KPa。設計獨基嵌入角礫層深度為1800-2100mm；設計獨基尺寸1.2~3.5米，獨基高0.5~0.75米?；A混凝土強度等級為C40，墊層為100厚瀝青砼；基礎鋼筋的保護層厚度50mm?！?.00米以下基礎及墊層：采納環(huán)氧瀝青或聚氨酯瀝青涂層，厚度厚度≥500um；地梁、柱：采納環(huán)氧瀝青或聚氨酯瀝青涂層，厚度厚度≥1mm；3、主體：結(jié)構(gòu)形式為多層框架結(jié)構(gòu)，上部結(jié)構(gòu)砼強度等級為除

1層KZ為

C40外，其余梁板柱均為

C30。最大柱斷面

600×700；最大梁斷面300×700；板厚：120.砌體：1）+0.300

標高以下外墻采納

200厚頁巖實心磚砌筑，

+0.300

標高以上外墻采納增壓加氣混凝土砌塊、

2）內(nèi)墻

200厚增壓加氣混凝土砌塊。二）施工平面部署施工平面部署圖以下：三）施工要乞降技術保證條件1、技術準備組織施工技術人員在施工前仔細學習技術規(guī)范、標準、工藝規(guī)程，熟習圖紙，認識設計企圖，查對建筑和結(jié)構(gòu)及土建與設施安裝專業(yè)圖紙之間的尺寸能否一致。編制模板施工方案，對施工隊進行技術交底。對施工人員進行安全和技術培訓，增強班組的技術素質(zhì)。2、物質(zhì)準備（1）資料準備保證資料質(zhì)量合格，貨源充分，按資料進場計區(qū)分期分批進場，并按規(guī)定地址寄存，做好掩蓋保護。同時對各樣進場資料進行抽檢試驗并附有新鋼管應有產(chǎn)質(zhì)量量合格證；（2）機具準備依據(jù)施工機具需用量計劃，做好機械的租借和購置計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養(yǎng)工作，保證運行正常。（3）周轉(zhuǎn)資料準備做好模板、扣件、鋼管、U托等周轉(zhuǎn)料的備料工作，分批分期進場。3、勞動力準備1）依據(jù)動工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已達成，可以知足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。2）做好施工人員進場的安全、質(zhì)量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對重點技術工種一定持證上崗，按規(guī)定進行三級安全技術交底，交底內(nèi)容包含：施工進度計劃；各項安全、技術、質(zhì)量保證舉措；質(zhì)量標準和查收規(guī)范要求；設計改正和技術審定等。必需時進行現(xiàn)場示范，同時健全各項規(guī)章制度，增強遵紀守紀教育。4、其余（1）場所部署依據(jù)現(xiàn)場特色，在現(xiàn)場西側(cè)圍墻邊搭設木匠制作棚。組織施工人員搭設鋼架木匠棚。周轉(zhuǎn)架料堆放場所嚴格依照我項目部提早策劃的場所進行部署，而且場所之間用鋼管分開，鋼管上刷紅白油漆。（2）模板加工及堆放本工程木模板由現(xiàn)場加工：依照圖紙、方案、交底、洽談、現(xiàn)場實質(zhì)尺寸等畫出班組施工范圍內(nèi)模板拼裝圖（模板翻樣圖），經(jīng)各地塊專管工長審察后交隊組施工。依據(jù)現(xiàn)場特色，木方堆場主要集中在場外，在南側(cè)圍擋外，模板進場后直接吊至基坑內(nèi)。在木模板、木方堆放周邊擱置足足數(shù)目的滅火器。（二）編制依照：庫爾勒城市生活垃圾燃燒發(fā)電廠工程施工合同及增補條款；重慶鋼鐵企業(yè)設計院有限企業(yè)設計的食堂及倒班房、辦公樓及教育展現(xiàn)廳施工圖，改正施工圖，設計交底記要。本工程施工組織設計施工規(guī)范及規(guī)程《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010《鋼結(jié)構(gòu)工程設計規(guī)范》GB50017-2003《建筑工程施工質(zhì)量查收一致標準》GB50300-2013《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量查收規(guī)范》GB50204-2015《建筑機械使用安全技術規(guī)程》JGJ33-2012《施工現(xiàn)場暫時用電安全技術規(guī)范》JGJ46-2005《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011《施工現(xiàn)場機械設施檢查技術規(guī)范》JGJ160-2008《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008《建設工程施工現(xiàn)場管理規(guī)定》建設部令15號《危險性較大的分部分項工程安全管理方法》建質(zhì)[2009]87號《建筑工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)察管建質(zhì)[2009]254號理導則》5）《建筑施工手冊》第五版。6）《建筑施工計算手冊》江正榮主編（三）施工計劃：1、施工進度計劃：（附后）2、資料計劃序號名稱單位數(shù)目備注1組合膠木板215000M210mm覆膜竹膠板211000M3φ48×2.8鋼管M1100004扣件顆1500005回形銷顆100006密目安全網(wǎng)250000M7楠竹跳板塊100003、設施計劃：單機序號機械名稱型號單位數(shù)目備注功率1木匠圓盤鋸MJ114臺43.0KW2木匠平刨AMB-504臺24.0KW（四）施工工藝技術：一、技術參數(shù)1、模板組拼模板組裝要嚴格依照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設海綿條，以防漏漿，拼裝達成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎堅固，以保持模板的整體性。拼裝要求詳見下表。序號項目贊同誤差1兩塊模板之間拼縫≤12相鄰模板之間高低差≤13模板平坦度≤24模板平面尺寸誤差±3墻模板一致采納木膠合板模板，用鉆頭將模板打成標準孔，如：螺栓孔間距為610×488，則為以下圖所示：（現(xiàn)場禁止因此鉆孔，破壞模板，影響周轉(zhuǎn)次數(shù)）2、模板定位（1）中心線和地點線的放線當混凝土澆筑完成并擁有必定強度(≥1.2MPa)，即用手按不柔軟、無印跡，方可上人進行軸線投測。第一引測建筑的邊柱或墻軸線并以該軸線為起點，引出每條軸線。根據(jù)軸線地點彈出用墨線彈出模板的內(nèi)線、邊線以及外側(cè)控制線，施工前三線一定到位，以便于模板的安裝和校訂。（2）標高丈量當墻混凝土澆筑完成，模板拆掉此后，開始引測樓層500mm標高控制線，并依據(jù)該500mm線將板底的控制線直接引測到墻柱子上。（3）找平工作模板承墊底部應早先找平，以保證模板地點正確，防備模板底部漏漿?？捎?：3水泥沙漿抹找平層。4）設置模板定位基準墻體模板依據(jù)構(gòu)件斷面尺寸切割必定長度的鋼筋焊成定位梯子支撐筋，焊在墻體兩根豎筋上，起到支撐作用，間距1200mm。柱模板，在柱模上口用鋼筋焊成井字形套箍撐位模板并固定豎向鋼筋。3、模板的支設模板支設前將墊層、底板面清理潔凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。全部內(nèi)側(cè)模板一定刷脫模劑。二、工藝流程及施工方法一）柱模板1柱模板設計及部署原則本工程框架柱截面尺寸包含：400×400、500×500、600×600、600×700、正方形及矩形框架柱模面板采納15mm厚覆面木膠合板，次楞為35×85mm矩形木楞，柱箍Φ48×2.8mm雙鋼管，柱外用M14高強對拉螺栓外拉結(jié)。柱子模板部署原則：①次楞間距不得大于200mm；②主楞按450mm一道部署（不得大于500mm），第一道柱箍在距結(jié)構(gòu)面200㎜處，最上側(cè)一道柱箍距梁底不大于300mm；③主楞按700mm一道部署（不得大于700mm），第一道柱箍在距結(jié)構(gòu)面200㎜處，最上側(cè)一道柱箍距梁底不大于300mm；④柱內(nèi)對拉螺桿依照均分相應柱邊部署。2柱模板詳細部署柱子邊長均在500～700之間，內(nèi)部在兩個方向均部署一道對拉螺栓，詳細以下：次龍骨（木縱（橫）向柱內(nèi)對對拉螺栓豎向間距序號柱截面尺寸（mm）枋）立放根拉螺栓根數(shù)（主龍骨間距）（mm）數(shù)1700×600514502500×500514503400×400414504600×60051450以700×600mm柱截面圖示說明：（以下圖替代為平面及立面圖）二）梁、板模板1、模板及支撐系統(tǒng)的選擇及設計依據(jù)《建筑工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)察管理導則》建質(zhì)[2009]87號文規(guī)定，本工程高大模板支撐系統(tǒng)特意編制高大模板施工方案，詳細部位和施工方法依照高大模板施工方案嚴格履行，本方案僅對除高大模板以外的一般梁板的模板支撐進行選擇和設計。本工程地上板厚絕大多數(shù)為120mm，層高3.6~4.5m。模板采納15mm厚木膠合板，采納梁側(cè)模包底模，樓板模壓梁側(cè)模法施工。板支撐系統(tǒng)采納扣件腳手架支撐系統(tǒng)，滿堂部署。板底模下設35mm×85mm木枋作為次龍骨，此中心間距為250mm。主龍骨為Φ48mm×2.8mm雙鋼管，間距1200mm。(3)掃地桿距地面高度不得大于200mm，立柱自由端長度不得大于500mm序地點板厚結(jié)構(gòu)層立桿選型立桿間距最大步主龍骨號（mm）高（mm）（mm）（mm×mm）距間距（mm）（mm）2400+1501200×1首層12045001800120001200辦公樓及教育展現(xiàn)1200×212039002400+90018001200廳二、三1200層食堂及倒1200×3班房二、12036003000180012001200三層2滿堂架搭設2.1滿堂支撐架部署本工程框架柱間距主要為7800mm，以以下圖為一個單元（上下左右對稱，可連續(xù)部署）進行部署：平面部署圖剖面圖梁模板2.2梁板施工流程搭設滿堂腳手架→鋪設主、次梁底板→綁扎主、次梁鋼筋→支主、次梁側(cè)?！惭b主龍骨→安裝次龍骨→店面板模板→校訂標高→涂刷脫模劑并加建立桿、水平拉桿→預檢查查收。柱模拆掉后，在柱的主筋上彈出主梁標高，在柱頂端面上彈出主梁的中心線、軸線和地點線。搭設梁底和板底鋼管腳手架。從邊跨一側(cè)開始安裝，先安第一排立桿，上好連結(jié)橫桿，再安第二排立桿，兩者之間用橫桿連結(jié)好，挨次逐排安裝。按設計標高調(diào)整梁底的標高，而后安裝梁底模板，并要拉線找直，梁底板起拱，注意起拱應在支模開始時進行，爾后將側(cè)模和底模連成整體。在預留起拱量時，要迭加上地基下沉、支撐空隙閉合等要素，使梁在拆模后起拱量切合規(guī)范要求2/1000。梁區(qū)中現(xiàn)澆樓板的起拱，除按設計要求起拱外，還應將整塊樓板的支模高度上提5mm，保證混凝土澆筑后樓板厚度和撓度知足規(guī)范要求。梁底支撐間距應能保證在混凝土重量和施工荷載作用下不產(chǎn)生變形。在梁模與柱模連結(jié)處，應試慮模板吸水后膨脹的影響，其下料尺寸一般應稍微縮短些，使混凝土澆筑后不致模板嵌入混凝土內(nèi)。要注意梁模與柱模的接口辦理、主梁樓板與次梁模板的接口辦理，以及梁模板與樓板模板接口處的辦理，提防在這些部位發(fā)生漏漿或構(gòu)件尺寸誤差等現(xiàn)象。用鋼管連結(jié)并夾緊梁側(cè)模板，地點及間距同前面所述要求。安裝水平向鋼管背楞以后安裝拉桿(模板為豎拼時的做法)。按樓板尺寸，鋪設樓板模板，從一側(cè)開始鋪設多層板，盡可能采納整張的，而且是經(jīng)包邊角辦理的多層板，余下尺寸再需裁切，以利于多次周轉(zhuǎn)使用。樓板模板的接縫辦理：模板與模板接縫處，一是要保證兩塊模板的高度差不可以太大。二是要保證接縫的嚴實，也就是保證砼不漏漿。為了達到這兩個目的，須在接縫處模板下墊木枋，經(jīng)過木枋校訂兩塊模板的高差，并在接縫處形成結(jié)構(gòu)密封，可有效防備漏漿。底模與梁側(cè)模的鋪設次序為底模壓梁側(cè)模10）木模板拼縫做法以以下圖所示：四）其余部位模板1、樓梯模板樓梯模板施工前依據(jù)實質(zhì)層高放樣,先支設平臺模板,再支設樓梯底模板，而后支設樓梯側(cè)板，底模板高出側(cè)模2-3cm。先在側(cè)板內(nèi)側(cè)彈出樓梯底板厚度線和側(cè)板地點線，側(cè)模、踢步模板和踏步模板按圖加工成型，現(xiàn)場組裝。為了保證踏步板一次成型，踢步模板下口背枋倒45度角，便于鐵抹子收光。為保證踏步線條尺寸的正確，踏步板的高度一定與樓梯踏步的高度一致，放樣時，須預留出裝飾面層的厚度。樓梯模板支撐系統(tǒng)采納鋼管加U型托斜撐，中間設橫向拉桿一道。為保證樓梯與墻接茬處混凝土可以澆筑密實，墻體施工時，樓梯暫不施工，預留插筋，二次澆筑。2、門窗洞口模板門窗洞口模板使用木枋、木模板、陰角連結(jié)件定型加工的門窗洞口模板安裝就位。為保證窗下墻的混凝土質(zhì)量，在模板底側(cè)板上鉆透氣孔，便于排出振搗時產(chǎn)生的氣泡。為了防備門窗?？v向跑模，用短鋼筋焊在附帶筋上，限制門窗模的地點。3、預埋件和預留洞口的設置當樓板板面上留設較大孔洞時，留孔處留出模板空位，均采納鋼擬訂型模。如使用木模板，一定提早制作水、電預留洞口模板。四）模板的拆掉1、模板拆掉原則模板拆掉依據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導強度，切合設計要求的百分率后，由技術人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。模板及其支架在拆掉時混凝土強度要達到以下要求。在拆掉側(cè)模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依照拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆掉模板而受損后方可拆掉。承重性模板，其混凝土強度一定切合《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及查收規(guī)范》（GB50204-2015）及有關規(guī)范要求，方可拆掉。模板拆掉，依照先安后拆、后按先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原則。拆模時，禁止用大錘和撬棍硬砸硬撬。拆掉后的模板及其配件，禁止拋扔，要有人策應傳達，指定地址堆放。拆掉后的模板資料，應及時除去面板砼殘留物，涂刷隔絕劑。拆掉后的模板及支承資料應依照必定次序堆放，盡量保證上下對稱使用。嚴格按規(guī)范規(guī)定的要求拆模，禁止為搶工期、節(jié)儉資料而提早拆模。模板拆掉后，關于結(jié)構(gòu)的棱角部位，要及時進行保護，以防備損傷。2、模板拆掉施工１）、墻、柱模板拆掉墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆掉而破壞時方能拆掉。拆柱模板時，第一拆下螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土柱。模板拆掉后，凸出部分的混凝土應及時剔鑿，凹進部位或掉角處應用同強度等級的水泥沙漿及時維修。２）、樓板模板拆掉樓板模板拆掉時，先調(diào)理頂部支撐頭，使其向下挪動，達到模板與樓板分別的要求，保存保養(yǎng)支撐及其上的保養(yǎng)木枋或保養(yǎng)模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆掉板模板時要保存板的保養(yǎng)支撐。模板拆掉吊至寄存地址時，模板保持平放，而后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有破壞的地方及時進行維修，以保證使用質(zhì)量。模板拆掉后，及時進行板面清理，涂刷隔絕劑，防備粘結(jié)灰漿。三、質(zhì)量檢查查收1、進場模板的質(zhì)量標準外觀質(zhì)量檢查標準（經(jīng)過察看檢驗）任意部位不得有腐敗、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2。規(guī)格尺寸標準檢查厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，共取8點計算均勻值；各測點與均勻值差為誤差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處罰別丈量每張板長、寬各2點，取均勻值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺丈量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板分項工程質(zhì)量要求一定切合《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及查收規(guī)范》（GB50204-2015）及有關規(guī)范要求。2.1一般規(guī)定模板及其支架應依據(jù)工程結(jié)構(gòu)形式荷載大小地基土類型施工設施和資料供給等條件進行設計模板及其支架應擁有足夠的承載能力剛度和穩(wěn)固性能靠譜地承受澆筑混凝土的重量側(cè)壓力以及施工荷載在澆筑混凝土以前應付模板工程進行查收模板安裝和澆筑混凝土時應付模板及其支架進行察看和保護發(fā)生異樣狀況時應按施工技術方案及時進行辦理模板及其支架拆掉的次序及安全舉措應按施工技術方案履行2.2模板安裝主控項目安裝現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的上層模板及其支架時，基層樓板應擁有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上基層支架的立柱應瞄準，并鋪設墊板。檢查數(shù)目：全數(shù)檢查。檢驗方法：比較模板設計文件和施工技術方案察看。在涂刷模板隔絕劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數(shù)目：全數(shù)檢查。檢驗方法：察看。一般項目模板安裝應知足以下要求：模板的接縫不該漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水潤濕，但模板內(nèi)不該有積水；模板與混凝土的接觸面應清理潔凈并涂刷隔絕劑,但不得采納影響結(jié)構(gòu)性能或阻礙裝飾工程施工的隔絕劑；澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理潔凈；檢查數(shù)目：全數(shù)檢查。檢驗方法：察看。對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。當設計無詳細要求時，起拱高度宜為跨度的1/1000～3/1000檢查數(shù)目：按規(guī)范要求的檢驗批，在同一檢驗批內(nèi)，對梁，應抽查構(gòu)件數(shù)目的10%，且不該少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間。對大空間結(jié)構(gòu)板可按縱橫軸線區(qū)分檢查面抽查10%且許多于3面；檢驗方法：水平儀或拉線、鋼尺檢查。固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝堅固，其誤差應切合表8-3的規(guī)定。檢查數(shù)目：按規(guī)范要求的檢驗批，在同一檢驗批內(nèi)對梁、柱，應抽查構(gòu)件數(shù)目的10%，且不該少于3間；對大空間結(jié)構(gòu)，墻可按相鄰軸線間高度5m左右區(qū)分檢查面，板可按縱橫軸線區(qū)分檢查面，抽查10%，且不得小于3面。檢驗方法：鋼尺檢查。預埋件和預留孔洞的贊同誤差項目贊同誤差(mm)預埋鋼板中心線地點3預埋管預留孔中心線地點3中心線地點5插筋外露長度+10,0中心線地點2預埋螺栓+10,0外露長度中心線地點10預留洞尺寸+10,0注：檢查中心線地點時，應沿縱橫兩個方向量測，并取此中的較大值現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝贊同誤差檢查數(shù)目：按規(guī)范要求的檢驗批,在同一檢驗批內(nèi),對梁、柱，應抽查構(gòu)件數(shù)目的10%，且不該少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不得小于3間；對大空間結(jié)構(gòu)墻可按相鄰軸線間高度5m左右區(qū)分檢查面板可按縱橫軸線區(qū)分檢查面抽查10%且均許多于3面現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝贊同誤差和檢驗方法表項次項目贊同誤差（mm）檢查方法1軸線位移柱、墻、梁5尺量2底模上表面標高±5水平儀或拉線、尺量截面模內(nèi)尺基礎±103尺量寸柱、墻、梁＋4，－5層高不大于45m6層高垂直度經(jīng)緯儀或拉線、尺量層高大于5m85相鄰兩板表面高低差2尺量6表面平坦度5靠尺、塞尺方正2方尺、塞尺7陰陽角垂直2線尺8預埋鐵件中心線位移2拉線、尺量中心線位移39預埋管、螺螺栓外露長拉線、尺量栓＋10，－0度10中心線位移＋10預留孔洞＋10，－0拉線、尺量尺寸中心線位移311門窗洞口寬、高±5拉線、尺量對角線612插筋中心線位移5尺量外露長度＋10，－0檢查數(shù)目：按規(guī)范要求的檢驗批,在同一檢驗批內(nèi),對梁、柱，應抽查構(gòu)件數(shù)目的10%，且不該少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不得小于3間；對大空間結(jié)構(gòu)墻可按相鄰軸線間高度5m左右區(qū)分檢查面板可按縱橫軸線區(qū)分檢查面抽查10%且均許多于3面。2.3模板拆掉主控項目底模及其支架拆掉時的混凝土強度應切合設計要求當設計無詳細要求時混凝土強度應切合規(guī)定底模拆掉時的混凝土強度等級按設計的混凝土強度標準值的百結(jié)構(gòu)種類結(jié)構(gòu)跨度（m）分率（%）≤2≥50板＞2,≤8≥75＞8≥100≤8≥75梁＞8≥100懸臂構(gòu)件――≥100檢查數(shù)目:全數(shù)檢查檢驗方法:檢查同條件保養(yǎng)試件強度試驗報告后澆帶模板的拆掉和支頂應按施工技術方案履行檢查數(shù)目:全數(shù)檢查檢驗方法:察看一般項目側(cè)模拆掉時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損害檢查數(shù)目:全數(shù)檢查檢驗方法:察看模板拆掉時不該付樓層形成沖擊荷載拆掉的模板和支架宜分別堆放并及時清運檢查數(shù)目:全數(shù)檢查檢驗方法:察看施工質(zhì)量技術控制舉措2.4模板垂直度控制對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，一定對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。模板拼裝置合，工長及質(zhì)檢員逐個檢查模板垂直度，保證垂直度不超出3mm，平坦度不超出2mm。模板就位前，檢查頂模板地點、間距能否知足要求?；炷翝仓r，全部墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校訂墻板垂直度，每次澆筑時，均攤專人專職檢查模板，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。2.5頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，丈量抄出混凝土墻上的500線，依據(jù)層高及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。2.6模板的變形控制澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500之內(nèi)，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。洞口處對稱下混凝土。模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易察看模板變形，跑位。澆筑前仔細檢查螺栓、頂撐及斜撐能否松動。模板支立完成后，禁止模板與腳手架拉結(jié)。2.7其余方面模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密及時，用塑料密封條擁塞。打掃口的設置梁、板模板打掃口留在梁下口，打掃口50×100洞，以便用空壓機打掃模內(nèi)的雜物，清理潔凈后，用木膠合板背訂木枋固定。模板起拱跨度小于4m不考慮，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。與安裝的配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)分配合，合模通知書發(fā)放后方可合模。脫模劑的使用及模板的堆放、維修木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防備過早刷上后被雨水沖刷掉。模板儲存時，其上要有掩蓋，其下墊有墊木。墊木間距要適合，防止模板變形或損害。裝卸模板時輕裝輕卸，禁止投擲，并防備碰撞，破壞模板。周轉(zhuǎn)模板分類清理、堆放。拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)翹曲，變形，及時進行維修。損壞的板面及時進行維修。3、模板工程質(zhì)量控制模板工程質(zhì)量控制程序（五）施工安全保證舉措1、安全管理組織（1）安全教育制度全部進場施工人員一定經(jīng)過安全培訓，經(jīng)企業(yè)、項目、崗位三級教育，查核合格后方可上崗。2）安全學習制度項目經(jīng)理部針對模板工程的特色，組織管理人員進行安全學習。各分包隊伍在專職安全員的組織下堅持每周一次安全學習，施工班組針對當日工作內(nèi)容進行班前教育，經(jīng)過安全學習提升全員的安全意識，建立“安全第一，預防為主”的思想。（3）安全技術交底制依據(jù)安全舉措要乞降現(xiàn)場實質(zhì)狀況，項目經(jīng)理部一定分階段對管理人員進行安全書面交底，各施工工長及專職安全員一定按期對各分包隊伍進行安全書面交底。（4）安全檢查制項目經(jīng)理部每周由項目經(jīng)理組織一次安全大檢查；各專業(yè)工長和專職安全員每日對所管轄地區(qū)的安全防備進行檢查，敦促各分包隊伍對安全防備進行完美，除去安全隱患。對檢查出的安全隱患落實責任人，按期進行整頓，并組織復查。5）持證上崗制特別工種擁有上崗操作證，禁止無證上崗。6）安全隱患歇工制專職安全員發(fā)現(xiàn)違章作業(yè)、違章指揮，有權(quán)進行遏止；發(fā)現(xiàn)安全隱患，有權(quán)命令立刻歇工整頓，同時上報企業(yè)，并及時采納舉措除去安全隱患。（7）安全生產(chǎn)獎罰制度項目經(jīng)理部建立安全獎賞基金，依據(jù)每周一次的安全檢查結(jié)果進行評選，對遵章守紀、安全工作好的班組進行夸獎和獎賞，違章作業(yè)、安全工作差的班組進行責備教育和處罰。2、施工技術舉措1）腳手架搭設前，應按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）和施工組織設計的要求向搭設和使用人員做好安全、技術交底。2）對鋼管架、配件、加固件應進行檢查查收，禁止使用不合格的鋼管架、配件。3）搭設在腳手架立桿底座下應鋪設墊板。4）不配套的鋼管架與配件不得混淆使用于同一豎直腳手架支撐系統(tǒng)。5）腳手架安裝應自一端向另一端延長，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得從兩頭向中間進行，免得聯(lián)合處錯位，難于連結(jié)。6）水平加固桿、剪刀撐安裝應切合結(jié)構(gòu)要求，并與腳手架的搭設同步進行。7）水平加固桿應設在腳手架立桿內(nèi)側(cè)，剪刀撐應設于腳手架立桿外側(cè)并連牢。8）可調(diào)底座、頂托處應采納舉措防備被沙漿、水泥漿等污物填塞螺紋。9）模板支撐和腳手架搭設完成后應進行檢查查收，合格后方準使用。10）泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平坦，混凝土不得聚積在泵送管路出口處。11）應防止裝卸物料對模板支撐或腳手架產(chǎn)生偏愛、振動和沖擊。12）交錯支撐、水平加固桿、剪刀撐不得任意拆卸，因施工需要暫時勢部拆卸時，施工完成后應立刻恢復。13）腳手架經(jīng)單位工程負責人檢查考證并確認不再需要時，方可拆掉。14）拆掉時應采納先搭后拆、后搭先拆的施工次序。15）拆掉模板腳手架時應采納靠譜安全舉措，禁止高空投擲。3、其余施工安全舉措1）梁模板的安裝先在柱上彈出軸線、梁地點線和水平控制標高線，按設計標高調(diào)整腳手架可調(diào)頂托的標高，將其調(diào)至預約的高度，而后在可調(diào)頂托的托板上安置Φ48×2.8mm雙鋼管作托梁。固定托梁木枋后在其上安裝梁底橫楞，橫楞采納37mm×88mm木枋，間距不大于150mm。橫楞安裝達成后，用膠合板安裝梁底模板，并拉線找平。當梁跨度在大于或等于4m時，梁底模應按要求起拱，起拱高度宜為全跨長度的2/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側(cè)模、壓腳板及斜撐。當梁高明過750mm時，在梁中縱向設Φ14對拉穿梁螺栓。2）樓面模板的安裝第一通線，而后調(diào)整腳手架可調(diào)頂托的標高，將其調(diào)到預約的高度，在可調(diào)頂托托板上架設Φ48×2.8mm作托梁，托梁固定后架設橫楞（37mm×88mm木枋），橫楞間距為450mm，而后在橫楞上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從周圍鋪起，在中間收口，若為壓旁時，角位模板應通線釘固。（3）支頂、梁板模板的拆掉大梁待混凝土強度達到100%才能拆掉支撐架，若強度小于100%拆模應加回頭頂。特別是大梁對應的模板支撐,混凝土強度達到75%后采納局部拆掉加設回頭頂?shù)臅簳r加固舉措，回頭頂與大梁支撐應在同一垂直線上，使支撐架荷載能有效地向下傳達直究竟板，等混凝土強度達到100%后才能整體拆掉支撐架。拆掉每層樓板模板前，應將該層混凝土同條件保養(yǎng)試件送試驗室檢測，當試塊達到規(guī)定的強度后，并呈報監(jiān)理企業(yè)審批贊同后，才能該層模板的拆掉工作。拆掉模板和支頂時，先將腳手架頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸掉，取下木枋和模板，而后拆掉水平拉桿、剪刀撐及立桿后，清理模板面，涂刷脫模劑。4、成品保護舉措上操作眼前模板上的脫模劑不得流墜，以防污染結(jié)構(gòu)成品。為防備破壞模板工序一定做到：不得重物沖擊已支好模板、支撐；禁止在模板上任意拖沓鋼筋；在支好的頂板模板上焊接鋼筋時，加墊薄鋼板或或其余阻燃資料；在支好頂板模長進行預埋管打彎走線時不得直接以模板為支點，需用木枋作墊進行。拆下的模板，若有變形，及時進行維修。洞口，柱、墻的陽角，樓梯踏步用木膠合板邊角料加工護角保護。進場后的模板暫時堆放時，要放穩(wěn)墊平，一定用編織布暫時掩蓋，使用前，一定涂刷水性脫模劑，遇雨時，及時覆蓋塑料布。模板拆掉時，禁止用撬棍亂撬和高處向下投擲，以防吵嘴破壞并保證安全。施工過程中，禁止用利器或重物亂闖模板，以防模板破壞或變形。、文明施工舉措模板施工前，一定進行安全技術交底。特別工種持證上崗。進行登高作業(yè)時，操作人員一定掛好、系好安全帶，安全帶高懸低用。支模前一定搭好施工用腳手架。木匠機械一定禁止使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超出3m，外殼接保護零線，且絕緣優(yōu)秀。電鋸和電刨一定接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸一定具備皮帶防備罩、鋸片防備罩、分料器和護手裝置。使用木匠多用機械時禁止電鋸和電刨同時使用；使用木匠機械禁止戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木材禁止使用電鋸；兩人操作時互相配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。澆筑混凝土前一定檢查支撐能否靠譜、碗扣能否松動或能否未扣上。澆筑混凝土時一定由模板班組設專人看模，隨時檢查支撐能否變形、松動，并組織及時恢復。常常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連結(jié)處螺栓能否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織辦理。拆掉頂板模板前劃定安全地區(qū)和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)關閉，掛“禁止通行”安全標記，操作人員不得在此地區(qū)。一定在鋪好跳板的操作架上操作,拆掉模板禁止操作人員站在正在拆掉的模板上。拆掉的模板禁止亂放，保護好模板。全部模板及配件拆掉完成后，方可將模板吊走，起吊前一定復查。模板、腳手架在支設、拆掉和搬運時，一定輕拿輕放，上下、左右有人傳達。模板的配件一定齊備，不得任意改變或拆卸。模板及其配件含斜撐挑架等一定按期檢修。發(fā)現(xiàn)有丟掉、破壞、變形等問題時要及時妥當辦理，確信無問題后方可使用。對現(xiàn)場堆場進行一致規(guī)劃，對不同的進場資料設施進行分類合理和儲藏，并掛牌注明標示，重要設施資料利用特意的圍欄和庫房儲藏并設專人管理。模板堆放場所要求硬化、平坦、有圍護，陰陽角模架設小圍護架擱置。木模板堆放時，應分層碼放齊整，碼放不得過高，且應將有釘尖的一面扣放，防止扎穿“腳底板”。環(huán)保與文明施工:現(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并寄存進指定垃圾站。做到工完結(jié)清。整個模板堆放場所與施工現(xiàn)場要達到齊整有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體成效。（六）勞動力計劃1、基礎施工階段勞動力工種數(shù)目（人）工作內(nèi)容模板、架子工20基礎梁模板支設及安全欄桿搭設電工1現(xiàn)場水電保護2、主體施工階段勞動力工種數(shù)目（人）工作內(nèi)容模板、架子工80搭設和拆掉現(xiàn)澆砼的模板及腳手架、防備架、砌筑腳手架電工1現(xiàn)場水電保護（七）計算書及有關圖紙。辦公樓及教育展現(xiàn)廳、食堂及倒班房梁模板計算書一、計算依照1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-20036、《建筑施工暫時支撐結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》JGJ300-20131、計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)700混凝土梁寬b(mm)300混凝土梁計算跨度L(m)7.1新澆筑混凝土結(jié)構(gòu)層高FH(m)4.5計算依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011模板荷載傳達方式可調(diào)托座扣件傳力時扣件的數(shù)目/梁雙側(cè)樓板狀況梁雙側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度120斜撐(含水平)部署方式增強型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)1.2垂直梁跨度方向的梁雙側(cè)立0.9水平桿步距h(m)1.6柱間距l(xiāng)b(m)梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)1.2梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)1.2立桿自由端高度a(mm)400梁底增添立柱根數(shù)n1梁底支撐小梁根數(shù)m4次梁懸挑長度a1(mm)250結(jié)構(gòu)表面要求表面外露架體底部部署種類底座資料參數(shù)主梁種類圓鋼管主梁規(guī)格48×2.8次梁種類矩形木楞次梁規(guī)格37×88面板種類覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(板材垂直方向)鋼管規(guī)格Ф48×2.8荷載參數(shù)基礎種類地基土地基土種類碎石土地基承載力特色值120架體底部墊板面積A(m2)0.2fak(N/mm2)能否考慮風荷載是架體搭設省份、城市新疆(省)庫爾勒(市)地面粗拙度種類B類：指野外、農(nóng)村、森林、丘陵以及房子比較稀少的鄉(xiāng)鎮(zhèn)2、施工簡圖（圖1）剖面圖1（圖2）剖面圖2二、面板驗算依據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，依據(jù)施工狀況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種狀況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。223W=bh/6=1000×15/6=37500mmI=bh334/12=1000×15/12=281250mm1、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q=1.2[G1k+(G+G)h]b+1.4Qb=1.2×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×1+1.4×2.5×1=2512k3k1k.52kN/m由永遠荷載控制的組合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=27.223kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(25.52,27.223)=27.223kN/m（圖3）面板簡圖B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q=1.2[G1k+(G+G)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×1=22.02kN/m32k3kp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（圖4）面板簡圖由永遠荷載控制的組合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×1=24.773kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（圖5）面板簡圖（圖6）面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=0.115kN·mó=Mmax/W=0.115×106/37500=3.067N/mm2≤[f]=26N/mm2知足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×700/1000)×1=18.35kN/m（圖7）簡圖（圖8）撓度圖ì=0.009mm≤[ì]=300/((4-1)×400)=0.25mm知足要求三、次梁驗算A、當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q=1.2[G1k+(G+G)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/1000/(4-12k3k1)+1.4×2.5×300/1000/(4-1)=2.552kN/m由永遠荷載控制的組合：q=1.35[G+(G+G)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/121k2k3k000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×300/1000/(4-1)=2.722kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(2.552,2.722)=2.722kN/m計算簡圖：（圖9）簡圖B、當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/1000/(4-1)=2.202kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（圖10）簡圖由永遠荷載控制的組合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.35×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/1000/(4-1)=2.477kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（圖11）簡圖1、強度驗算（圖12）次梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.944kN·mó=Mmax/W=0.944×106/(85.333×1000)=11.06N/mm2≤[f]=15N/mm2知足要求2、抗剪驗算（圖13）次梁剪力爭(kN)Vmax=4.051kN?max=VmaxS/(Ib)=4.051×103×35.816×103/(341.333×104×3.7×10)=1.149N/mm22≤[?]=2N/mm知足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/1000/(4-1)=1.835kN/m（圖14）變形計算簡圖（圖15）次梁變形圖(mm)ìmax=0.606mm≤[ì]=1.2×1000/400=3mm知足要求四、主梁驗算梁雙側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算一致按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。依據(jù)實質(zhì)工況，梁下增添立桿根數(shù)為1，故可將主梁的驗算力學模型簡化為1+2-1=2跨梁計算。這樣簡化切合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)0.45依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ162-2008）第條規(guī)定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設施荷載標準值（Q1k）可取1.5kN/㎡；故主梁驗算時的荷載需從頭統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，經(jīng)過次梁以集中力的方式傳達至主梁。由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/((4-1)×1000)+1.4×1.5×300/((4-1)×1000))=2.171kN/m由永遠荷載控制的組合：q=0.9×{1.35[G1k+(G+G)h]a+1.4×0.7Qa}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×700/22k3k1k1000)×300/((4-1)×1000)+1.4×0.7×1.5×300/((4-1)×1000))=2.362kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(2.171,2.362)=2.362kN此時次梁的荷載簡圖以下（圖16）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/((4-1)×1000)=1.835kN/m此時次梁的荷載簡圖以下（圖17）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖依據(jù)力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=3.134kN正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=2.435kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=31.2/1000=0.031kN/m自重設計值為：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×31.2/1000=0.034kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖以下：（圖18）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖以下：（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算（圖16）主梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.394kN·mó=Mmax/W=0.394×106/(4.25×1000)=92.594N/mm2≤[f]=205N/mm2知足要求2、抗剪驗算（圖17）主梁剪力爭(kN)Vmax=5.757kN?max=QmaxS/(Ib)=5.757×1000×2.86×103/(10.19×104×0.56×10)=28.852N/mm2≤2[?]=120N/mm知足要求3、撓度驗算（圖18）主梁變形圖(mm)ìmax=0.076mm≤[ì]=0.9×1000/(1+1)/400=1.125mm知足要求4、支座反力計算因兩頭支座為扣件，非兩頭支座為可調(diào)托座，故應分別計算出兩頭的最大支座反力和非兩頭支座的最大支座反力。故經(jīng)計算得：兩頭支座最大支座反力為：R1=0.526kN非端支座最大支座反力為：R2=11.513kN五、端支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩頭支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.526kN≤[N]=8kN知足要求六、可調(diào)托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=11.513kN≤[N]=150kN知足要求七、立柱驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,ì1、ì2按JGJ130-2011附錄C取用l01=kì1(h+2a)=1×1.249×(1.6+2×400/1000)=2.997ml02=kì2h=1×1.814×1.6=2.902m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.997,2.902)=2.997m?=l0/i=2.997×1000/(1.6×10)=187.283≤[?]=210知足要求2、立柱穩(wěn)固性驗算(頂部立桿段)?1=l01/i=1.155×1.249×(1.6+2×400/1000)×1000/(1.6×10)=216.312依據(jù)?1查JGJ130-2011附錄獲得?=0.205A不考慮風荷載梁雙側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×120/1000)+1.4×(1+2))×1.2×1.2=12.2kN由第五節(jié)知，梁雙側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=0.526kN因為梁中間立桿和雙側(cè)立桿受力狀況不同樣，故應取大值進行驗算NA=max(N1+R1,R2)=12.725kNf=NA/(?A)=12.725×1000/(0.205×(3.98×100))=155.969N/mm2≤[ó]=205N/mm2知足要求B考慮風荷載風荷載體型系數(shù)：ΦAn/Aw=1.2×(1.2+1.6+0.325×1.2×1.6)×48/1000/(1.2×1.6)=0.103架體s=stw=0.6Φ0.6×0.103=0.062風荷載高度變化系數(shù)：由架體搭設高度H查表確立z=0.76k=zs0=0.062×0.76×0.3=0.014kN/mMw=0.9×1.4ùklah2/10=0.9×1.4×0.014×1.2×1.62/10=0.005kN·m組合風荷載得：NB=NA+0.9×1.4Mw/lb=12.725+0.9×1.4×0.005/10=12.726kNf=NB/(?A)+Mw/W=12.726×1000/(0.205×3.98×100)+0.005×106/(4.25×103)=15227.257N/mm≤[ó]=205N/mm知足要求3、立柱穩(wěn)固性驗算(非頂部立桿段)?2=l02/i=1.155×1.814×1.6×1000/(1.6×10)=209.517依據(jù)?1查JGJ130-2011附錄獲得?=0.165此處還應試慮架體的自重產(chǎn)生的荷載A不考慮風荷載NC=NA+1.2×H×gk=12.725+1.2×0.031×(3.8+(700-120)/1000)=12.889kNf=NC/(?A)=12.889×1000/(0.165×(3.98×100))=196.317N/mm2≤[ó]=205N/mm2知足要求B考慮風荷載組合風荷載得：ND=NC+0.9×1.4Mw/lb=12.889+0.9×1.4×0.005/10=12.89kNf=ND/(?A)+Mw/W=12.89×1000/(0.205×3.98×100)+0.005×106/(4.25×103)=15922.267N/mm≤[ó]=205N/mm知足要求八、立柱地基基礎計算由上節(jié)知，立柱底部承受的最大荷載為N=max(NC，ND)=12.89kN立柱底墊板的底面均勻壓力p＝N/(mfA)＝12.89/0.8×0.2=3.223kPa<fak＝120kPa知足要求九、抗顛覆驗算依據(jù)規(guī)范規(guī)定應分別按混凝土澆筑前、混凝土澆筑中兩種工況進行架體進行抗傾覆驗算。工況1：混凝土澆筑前，顛覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗顛覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生。其余水平力作用于架體頂部，大小為0.02G1k，則：MT=0.9×1.4(ùka21kb×7.1×3.82/2+0.02×(0.163×3.8/(1.2×0.9)+0.5LH/2+0.02GLlH)=1.4×(0.014)×7.1×0.9×3.8)=1.739kN·mR1kb2/2=1.35×(0.163×3.8/(1.2×0.9)+0.5)2M=1.35GLl×7.1×((4-1)×0.9)/2=37.547kN·m知足要求：MT≤MR工況2：在混凝土澆筑過程中，顛覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等要素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗顛覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生。其余水平力作用于架體頂部，大小為0.02[G1k+(G2k+G3k)h]，則：MT=0.9×1.4(ùkLH/2+0.02[G1k+(G+G)h]LlbH)=1.4×(0.014×7.1×3.8/2+0.02×(0.163×3.8/(1.22k3k22×0.9)+0.5+(24+1.5)×700/1000)×7.1×0.9×3.8)=13.875kN·mM=1.35[G+(G+G)h]Llb2/2=1.35×(0.163×3.8/(1.2×0.9)+0.5+(24+1.5)×70R1k2k3k0/1000)×7.1×((4-1)×0.9)2/2=661.178kN·m知足要求：MT≤MR辦公樓及教育展現(xiàn)廳、食堂及倒班房柱模板計算書一、計算依照1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-20035、《建筑施工暫時支撐結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》JGJ300-20136、《施工手冊》（第五版）二、計算參數(shù)基本參數(shù)計算依照《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008混凝土柱邊長L(mm)700混凝土柱邊寬B(mm)600混凝土柱計算高度H(mm)4500柱長邊次梁根數(shù)m4柱短邊次梁根數(shù)n4最低處柱箍距底部距離300a(mm)柱箍間距b(mm)450柱箍歸并根數(shù)2柱長邊對拉螺栓根數(shù)X1柱短邊對拉螺栓根數(shù)Y1混凝土澆筑方式容量大于混凝土初凝時間t0(h)40.8m3的運輸用具混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)1.15外加劑影響修正系數(shù)1.2結(jié)構(gòu)表面要求表面隱蔽資料參數(shù)柱箍種類圓鋼管柱箍規(guī)格48×2.8次梁種類矩形木楞次梁規(guī)格37×88面板種類覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)對拉螺栓規(guī)格M14（圖1）模板設計平面圖（圖2）模板設計立面圖三、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力0.50.52F=0.22?taaV＝0.22×24×4×1.2×1.15×2=41.218kN/m1c012F2=?cH＝24×4500/1000=108kN/m2標準值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值依據(jù)墻厚的大小確立組合種類：因為柱長邊大于300mm，則：S=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×6,1.35×41.218+1.4×0.7×6)=55.372kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板驗算依據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，故可按簡支跨一種狀況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。223334W＝bh/6=1000×15/6=37500mm，I＝bh/12=1000×15/12=281250mm此中的h為面板厚度。（圖3）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖1、強度驗算q＝bS＝1×55.372=55.372kN/m（圖4）面板彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.377kN·m622ó＝Mmax/W＝0.377×10/37500=10.049N/mm≤[f]＝30N/mm知足要求2、撓度驗算（圖5）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（圖6）面板變形圖(mm)ìmax=0.492mm≤[ì]＝450/250=1.8mm知足要求五、小梁驗算柱箍的道數(shù)：e=[e≤(H-a)/b,e∈Z]=9次梁上部懸挑長度a1=H-a-eb=4500-300-9×450=150mm依據(jù)實質(zhì)狀況次梁的計算簡圖應為兩頭帶懸挑的多跨連續(xù)梁，次梁按四跨連續(xù)梁計算偏安全且比較切合實質(zhì)狀況，計算簡圖以下：（圖7）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖次梁上作用線荷載q＝Max(L/m,B/n)S＝175/1000×55.372=9.69kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝175/1000×41.218=7.213kN/m1、強度驗算（圖8）次梁彎矩圖Mmax＝0.436kN·m622ó＝Mmax/W＝0.436×10/(47.755×1000)=9.131N/mm≤[f]＝15N/mm知足要求2、抗剪驗算（圖9）次梁剪力爭Vmax=2.946kN?=VmaxS0/(Ib)=2.946×103×35.816×103/(210.121×104×3.7×10)=1.357N/mm22≤[fv]＝2N/mm知足要求3、撓度驗算（圖10）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖11）次梁變形圖ì=0.725mm≤[ì]＝450/250=1.8mm知足要求4、支座反力計算Rmax=5.853kNRmaxk=4.357kN六、柱箍驗算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((700+(88+48)×2)/(1+1),(600+(88+48)×2)/(1+1))=486mm為計算跨度。荷載主要有次梁傳達至柱箍，簡化為每跨作用兩個集中力。（圖12）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖1、強度驗算（圖13）彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.823kN·m6ó＝Mmax/W＝0.823×10/(8.5

2×1000)=96.88N/mm≤[f]

2＝205N/mm知足要求2、抗剪驗算（圖14）剪力爭(kN·m)Vmax=7.78kN?=VmaxS0/(Ib)=7.78×103×5.72×103/(20.38×104×1.12×10)=19.497N/mm2≤[fv]2＝125N/mm知足要求3、撓度驗算（圖15）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖16）變形圖ì＝0.143mm≤[ì]＝486/250=1.944mm知足要求4、支座反力計算Rmax=15.56kN七、對拉螺栓驗算N＝Rmax=15.56kN≤17.8kN知足要求辦公樓及教育展現(xiàn)廳、食堂及倒班房板模板計算書一、計算依照1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20112、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-20035、《建筑施工暫時支撐結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》JGJ300-2013二、計算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度h(mm)120樓板邊長L(m)7.35樓板邊寬B(m)3.67模板支架高度H(m）3.38主梁部署方向垂直于樓板長立柱縱向間距l(xiāng)a(m)0.9邊立柱橫向間距l(xiāng)b(m)0.9水平桿步距h1(m)1.6計算依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011次梁間距a(mm)200次梁懸挑長度a1(mm)200主梁懸挑長度b1(mm)200可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2結(jié)構(gòu)表面要求表面隱蔽剪刀撐(含水平）部署方式一般型模板荷載傳達方式可調(diào)托座立桿自由端高度a(mm)400資料參數(shù)主梁種類圓鋼管主梁規(guī)格48×2.8次梁種類矩形木楞次梁規(guī)格37×88面板種類覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(板材垂直方向)鋼管種類Ф48×2.8荷載參數(shù)基礎種類地基土地基土種類碎石土地基承載力特色值fak(kPa)120架體底部墊板面積A(m^2)0.2能否考慮風荷載是架體搭設省份、城市新疆(省)庫爾勒(市)地面粗拙度種類B類指野外、鄉(xiāng)村、森林、丘陵以及房子比較稀少的鄉(xiāng)鎮(zhèn)簡圖：（圖1）平面圖（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖2三、面板驗算依據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，依據(jù)施工狀況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種狀況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。223334W=bh/6=1000×15/6=37500mm,I=bh/12=1000×15/12=281250mm1、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×2.5×1=7.474kN/m由永遠荷載控制的組合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=6.921kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(7.474,6.921)=7.474kN/m（圖4）可變荷載控制的受力簡圖1B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.974kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（圖5）可變荷載控制的受力簡圖2由永遠荷載控制的組合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=4.471kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN取最不利組合得：（圖6）永遠荷載控制的受力簡圖（圖7）面板彎矩圖Mmax=0.195kN·mó=Mmax/W=0.195×106/37500=5.197N/mm2≤[f]=26N/mm2知足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.312kN/m（圖8）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖9）撓度圖ì=0.027mm≤[ì]=200/250=0.8mm知足要求四、次梁驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10）可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000+1.4×2.5×200/1000=1.495kN/m由永遠荷載控制的組合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000+1.4×0.7×2.5×200/1000=1.384kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(1.495,1.384)=1.495kN/m當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q=1.2[G1k+(G+G)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.795kN/m32k3kp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（圖11）可變荷載控制的受力簡圖2由永遠荷載控制的組合：q=1.35[G+(G+G)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.896k41k2k3kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（圖12）永遠荷載控制的受力簡圖1、強度驗算（圖13）次梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.716kN·m6ó=Mmax/W=0.716×10/(47.755

32×10)=14.991N/mm≤[f]=15N/mm

2知足要求2、抗剪驗算（圖14）次梁剪力爭(kN)Vmax=3.659kN?max=VmaxS/(Ib0)=3.659×103×35.816×103/(341.333×104×3.7×10)=1.038N/mm22≤[?]=2N/mm知足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.662kN/m（圖15）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖16）次梁變形圖(mm)ìmax=0.067mm≤[ì]=0.9×1000/250=3.6mm知足要求五、主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超出4m，簡化為四跨連續(xù)梁計算，即能知足施工安全需要，也切合工程實質(zhì)的狀況。此外還需考慮主梁的兩端懸挑狀況。主梁的方向設定為立桿的橫距方向。依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》(JGJ162-2008）第條規(guī)定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設施荷載標準值

(Q1k）可取

1.5kN/

㎡；故主梁驗算時的荷載需從頭統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，經(jīng)過次梁以集中力的方式傳達至主梁。由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)200/1000+1.4×1.5×200/1000)=1.093kN/m由永遠荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000+1.4×0.7×1.5×200/1000)=1.069kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(1.093,1.069)=1.093kN此時次梁的荷載簡圖以下（圖17）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.662kN/m此時次梁的荷載簡圖以下（圖18）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖依據(jù)力學求解計算可得：Rmax=1.083kNRkmax=0.656kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=62.4/1000=0.062kN/m自重設計值為：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×62.4/1000=0.067kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖以下：（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖以下：（圖20）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算（圖21）主梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.448kN·m622ó=M/W=0.448×10/(8.5×1000)=52.655N/mm≤[f]=205N/mmmax知足要求2、抗剪驗算（圖22）主梁剪力爭(kN)Vmax=2.934kN?=QS/(Ib3420)=2.934×1000×5.72×10/(20.38×10×1.12×10)=7.352N/mmmaxmax[?]=120N/mm2知足要求3、撓度驗算（圖23）主梁變形圖(mm)3ìmax=0.364mm≤[ì]=0.9×10/250=3.6mm知足要求4、支座反力計算立柱穩(wěn)固驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=5.452kN六、立柱驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,ì1、ì2按JGJ130-2011附錄C取用l01=kì1(h+2a)=1×1.288×(1.6+2×400/1000)=3.091ml02=kì2h=1×1.866×1.6=2.986m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.091,2.986)=3.091m?=l0/i=3.091×1000/(1.6×10)=193.167≤[?]=210知足要求2、立柱穩(wěn)固性驗算(頂部立桿段)?1=l01/i=3.091×1000/(1.6×10)=193.167依據(jù)?1查JGJ130-2011附錄獲得?=0.193不考慮風荷載N=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q)]lalb=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×1212k0/1000)+1.4×(1+2))×0.9×0.9=5.959