長大公路某大橋m箱梁現(xiàn)澆支架驗算方案

北岸（40+4×50）米連續(xù)箱梁施工方案第一部分、方案概述北岸50米箱梁起止墩為為15號墩至20號墩，其中18、19、20號墩位于水中，常水位時，此三個墩位處平均水深分別為：1.5米、8米和11米。進(jìn)行上部現(xiàn)澆連續(xù)箱梁施工時，位于岸上部分采用落地滿堂碗扣支架進(jìn)行施工，位于水中部分采用搭設(shè)鋼管樁支架進(jìn)行施工。本計算書所取計算荷載有：1、砼自重（每跨砼自重2000t）；2、模板自重75kg/m2；3、工字鋼自重；4、施工荷載4.5kpa。一、水中鋼管樁平臺部分1、頂板下門式架每榀受力3.44t、翼板下門式架受力平均2.9t;2、直徑為82cm的鋼管樁受力為90t，長度為56m，其中包括入土10m（18及17號墩處為13m），共有9條；3、直徑為63cm的鋼鋼管樁受力為66t，平均長度為24m，其中入土部分為10m，共有63條；4、直徑為120cm的鋼管柱最大受力240t，最小受力為183t，共設(shè)20條；5、貝雷梁沿箱梁橫截面布置若要考慮花窗布置需設(shè)17排，貝雷設(shè)計按照4跨連續(xù)梁計算。二、岸上碗扣支架部分碗扣支架搭設(shè)普通段部分橫向步距為90cm；變厚段橫向步距為60cm；橫向步距腹板下為60cm，其它底板下為120cm；橫隔梁下縱橫步距均為62cm。支架單立桿受力最大為2.4t。第二部分、水中部分施工方案計算一、門式架驗算（一）箱梁頂板處驗算單箱頂板處箱梁截面積：1.7m2支架間距取為120cm，則箱梁重量：1.7×1.2×2.5=5.1t箱梁模板重量取箱梁重量：5.6×1.2×75==504kg施工振搗荷載、人群荷載取箱梁取4.5kpa：5.6×1.2×4.5=30kn假設(shè)在一個箱室里布置3榀門架，則每個門架受力為（取1.2的安全系數(shù)）：（5.1+0.5+3）×1.2/3=3.44t≤4t滿足要求。（二）、翼板下門式架驗算單邊箱梁翼板截面積：1.35m2支架間距取為90cm，則箱梁重量：1.35×0.9×2.5=3t箱梁模板重量：3.7×0.9×75==250kg施工振搗荷載、人群荷載取箱梁取4.5kpa：4.5×0.9×3.7=15kn（3+0.25+1.5）×1.2/=5.7t采用2榀門式架滿足要求。二、縱向貝雷片初步估算（一）腹板下貝雷數(shù)估算1、邊腹板下貝雷片計算計算取上圖邊腹板陰影部分（1）普通截面處邊腹板下貝雷所受荷載混凝土重：g1=2普通截面邊腹板陰影部分面積×2.5=5t/m普通截面邊腹板陰影部分面積模板重：g2=6.92×75=519kg/m人群及機(jī)具荷載取g3=0.4t/m荷載組合g1+g2+g3=5.92t/m（2）變厚截面處邊腹板下貝雷所受荷載混凝土重：g1=2.8變厚截面處邊腹板陰影面積×2.5=7t/m變厚截面處邊腹板陰影面積模板重：g2=6.71×75=503kg/m人群及機(jī)具荷載取g3=0.4t/m荷載組合g1+g2+g3=7.9t/mSupportReactions-CombinationSummarySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-3345.771=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3345.771=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-11033..74=CSC|?f20..00=CSC|?f2-11033..74=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-7733.668=CSC|?f20..00=CSC|?f2-7733.668=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-7784.001=CSC|?f20..00=CSC|?f2-7784.001=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-2260.887=CSC|?f20..00=CSC|?f2-2260.887=CSC|?f20..00BeamMax/Minresults-CombinationSummary Shear; Fmax==CSC|?f1491.4kN; Fmin==CSC|?f1-542.3kN Moment; Mmax==CSC|?f11009.4kNm; Mmin==CSC|?f1-1474.3kNm Deflection; max==CSC|?f136.6mm; min==CSC|?f1-1.1mm取三排貝雷2、中腹板下貝雷計算（1）普通截面處邊腹板下貝雷所受荷載混凝土重：g1=2.2中腹板陰影面積×2.5=5.5t/m中腹板陰影面積模板重：g2=6×75=450kg/m人群及機(jī)具荷載取g3=0.4t/m荷載組合g1+g2+g3=6.35t/m（2）變厚截面處邊腹板下貝雷所受荷載混凝土重：g1=3.1中腹板陰影面積×2.5=7t/m中腹板陰影面積模板重：g2=5.4×75=405kg/m人群及機(jī)具荷載取g3=0.4t/m荷載組合g1+g2+g3=7.8t/mSupportReactions-CombinationSummarySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-3370.669=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3370.669=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-11109..59=CSC|?f20..00=CSC|?f2-11109..59=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-7778.663=CSC|?f20..00=CSC|?f2-7778.663=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-7788.220=CSC|?f20..00=CSC|?f2-7788.220=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-2272.888=CSC|?f20..00=CSC|?f2-2272.888=CSC|?f20..00BeamMax/Minresults-CombinationSummary Shear; Fmax==CSC|?f1527.8kN; Fmin==CSC|?f1-581.8kN Moment; Mmax==CSC|?f11082.0kNm; Mmin==CSC|?f1-1583.4kNm Deflection; max==CSC|?f139.2mm; min==CSC|?f1-1.3mm采用3排貝雷滿足要求（二）腹板間底板下貝雷數(shù)估算（1）普通截面處腹板間底板下貝雷所受荷載混凝土重：g1=2.1腹板間地板與頂板結(jié)面積×2.5=5.25t/m腹板間地板與頂板結(jié)面積模板重：g2=8.25×75=619kg/m人群及機(jī)具荷載取g3=1t/m荷載組合g1+g2+g3=6.87t/m（2）變厚截面處邊腹板下貝雷所受荷載混凝土重：g1=3.35腹板間地板、頂板截面積×2.5=8.4t/m腹板間地板、頂板截面積模板重：g2=7.8×75=585kg/m人群及機(jī)具荷載取g3=1t/m荷載組合g1+g2+g3=10t/mSupportReactions-CombinationSummarySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-4401.335=CSC|?f20..00=CSC|?f2-4401.335=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-11198..67=CSC|?f20..00=CSC|?f2-11198..67=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-8861.772=CSC|?f20..00=CSC|?f2-8861.772=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-9974.997=CSC|?f20..00=CSC|?f2-9974.997=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-3311.229=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3311.229=CSC|?f20..00BeamMax/Minresults-CombinationSummary Shear; Fmax==CSC|?f1569.5kN; Fmin==CSC|?f1-629.2kN Moment; Mmax==CSC|?f11172.3kNm; Mmin==CSC|?f1-1708.6kNm Deflection; max==CSC|?f142.5mm; min==CSC|?f1-1.1mm采用3排滿足要求（三）翼板下貝雷數(shù)估算混凝土重：g1=1.3單邊翼板截面積×2.5=3.25t/m單邊翼板截面積模板重：g2=3.9×75=292.5kg/m人群、機(jī)具及振搗荷載取4.5kpa,4.5×3.7=16.7kn/m荷載組合g1+g2+g3=5.23t/mSupportReactions-CombinationSummarySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-3305.008=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3305.008=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-9915.225=CSC|?f20..00=CSC|?f2-9915.225=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-6626.551=CSC|?f20..00=CSC|?f2-6626.551=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-5555.669=CSC|?f20..00=CSC|?f2-5555.669=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-2212.447=CSC|?f20..00=CSC|?f2-2212.447=CSC|?f20..00BeamMax/Minresults-CombinationSummary Shear;Fmax===CSC|?f14355.8kkN; Fmin===CSC|?f1-4779.4kN Moment;; Mmax===CSC|?f18899.8kkNm; Mmin===CSC|?f1-13307.55kNmm Deflecttion;; max===CSC|?f132..2mmm;min===CSC|?f1-1..3mmm采用2排滿足要求合計縱向共需119排貝雷三、貝雷上工字鋼鋼驗算在貝雷上面，鋪鋪一層255號工字鋼鋼，工字鋼鋼間距為，普普通截面990cm,,變厚截面面處為600cm工字鋼受力簡圖圖如下：根據(jù)軟件計算知知：1、對于橫隔梁處截截面R1=R13==13.44knR2==R12==15.66knR33=R111=48..7knRR4=R110=266knR5=R9=220.8kknR6==R8=225.9kknR77=43kn最大彎矩(+)) 7.1kkN.m x=155.7最大剪力(+)) 24.77kN x=4..452、對于普通截面R1=R13==20.11knR2==R12==22.99knR33=R111=59..7knRR4=R110=255.3knnR5=R9=221.6kknR6==R8=226.7kknR77=53..1kn最大彎矩(+)) 8.7kkN.m x=155.7最大剪力(+)) 31.33kN x=4..4525工字鋼所所能承受荷荷載為：[Q]/11.2=18t[M]]=7.22t.m滿足要求求！四、工字鋼上方木驗驗算1、腹板下縱向方木木驗算（1）按照橫截面面積積最大（橫橫隔墻處）處處按照三跨跨連續(xù)梁進(jìn)進(jìn)行簡化計計算混凝土：3×00.65××2.5==4.8775t/mm模板重：0.665×755=49kkg/m人群、機(jī)具及振振搗荷載取取4.5kkpa：4.5××0.655=3knn/m荷載組合：（44.8755+0.0049+00.3）×1.22=6.33t/mW=bh2/66=12××102/6=2000cm33σ=M/W=2..3×106/2000×1033=11.5Mppa<111Mpaa×3=33Mppaτ=3V/2bhh=3×222.7×1103/（2×1000×1220）=2.8Mppa<1..7Mppa×3=5.1MMpa所以，采用3條條方木滿足足要求?。?）普通截面處腹腹板下方木木計算混凝土重：q==3×0..45×2..5=3..375tt/m模板重：0.445×755=33..75kgg/m人群、機(jī)具及振振搗荷載取取4.5kkpa：4.5××0.455=2knn/m荷載組合：（33.3755+0.0033755+0.22）×1.22=4.333t/mmW=bh2/66=12××102/6=2000cm33σ=M/W=3..5×1006/2000×1033=17.55Mpa<<11MMpa×33=33Mppaτ=3V/2bhh=3×223.4××103/（2×1000×1220）=2.9Mppa<1..7Mppa×3=5.1MMpa所以，采用3條條方木滿足足要求！2、腹板間底板下縱縱向方木驗驗算（1）變厚截面處按照最不利位置置即靠近橫橫隔梁處（地地板厚600cm,頂板厚255cm）計計算（取11m寬度）混凝土重：q==1×（0.6++0.255）×2.55=2.113t/mm模板重：75kkg/m人群、機(jī)具及振振搗荷載取取4.5kkn/m方木自重不計荷載組合：（22.13++0.0775+0..45）×1.22=3.22t/mW=bh2/66=12××102/6=2000cm33σ=M/W=1..2×106/2000×1033=6Mpa<<11MMpaτ=3V/2bhh=3×111.5×1003/（2×1000×1220）=1.444Mpa<<1.7Mpa采用每隔50ccm鋪設(shè)一條條方木，滿滿足要求?。。?）普通截面處混凝土重：q==1×（0.255+0.225）×2.55=1.225t/mm模板重：75kkg/m人群、機(jī)具及振振搗荷載取取4.5kkn/m方木自重不計荷載組合：（11.25++0.0775+0..45）×1.22=2.113t/mmW=bh2/66=12××102/6=2000cm33σ=M/W=1..7×1006/2000×1033=8.55Mpa<<11MMpaτ=3V/2bhh=3×111.5××103/（2×1000×1220）=1.444Mpaa<1.77Mpaa采用每隔60ccm鋪設(shè)一條條方木，滿滿足要求??！五、貝雷片、橫向工工字鋼驗算算（一）縱向貝雷雷驗算“三”中共有13個支支點，即代代表13組貝雷，由由于對稱，現(xiàn)現(xiàn)取其中三三組對貝雷雷進(jìn)行驗算算。1、第三組貝雷計算算對于靠近橫隔梁梁處貝雷所所受均布荷荷載為：448.7//0.6==81.22kn/mm對于普通截面處處貝雷所受受均布荷載載為：599.7/00.9=666.3kkn/mSupporttReaactioons--CommbinaationnSummmaryySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-3387.003=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3387.003=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-11158..55=CSC|?f20..00=CSC|?f2-11158..55=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-8812.667=CSC|?f20..00=CSC|?f2-8812.667=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-8821.008=CSC|?f20..00=CSC|?f2-8821.008=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-2284.667=CSC|?f20..00=CSC|?f2-2284.667=CSC|?f20..00BeamMaax/Miinreesultts-CombbinattionSummmary Shear;Fmax===CSC|?f15511.1kkN; Fmin===CSC|?f1-6007.5kN Moment;; Mmax===CSC|?f111229.7kNm;; Mmin===CSC|?f1-16653.22kNmm Deflecttion;; max===CSC|?f140..9mmm;min===CSC|?f1-1..3mmm需要3排貝雷??！因此，第第3、11組貝雷采采用三排！2、第五組貝雷計算對于靠近橫隔梁梁處貝雷所所受均布荷荷載為：220.8//0.6==34.77kn/mm對于普通截面處處貝雷所受受均布荷載載為：211.6/00.9=224kn//mSupporttReaactioons--CommbinaationnSummmaryySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-1140.220=CSC|?f20..00=CSC|?f2-1140.220=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-4418.778=CSC|?f20..00=CSC|?f2-4418.778=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-3300.775=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3300.775=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-3338.777=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3338.777=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-1108.551=CSC|?f20..00=CSC|?f2-1108.551=CSC|?f20..00BeamMaax/Miinreesultts-CombbinattionSummmary Shear;Fmax===CSC|?f11999.0kkN; Fmin===CSC|?f1-2119.8kN Moment;; Mmax===CSC|?f14099.5kkNm; Mmin===CSC|?f1-5996.9kNm Deflecttion;; max===CSC|?f114..8mmm;min===CSC|?f1-0..4mmm采用1排貝雷滿足要求求！3、第七組貝雷計算算對于靠近橫隔梁梁處貝雷所所受均布荷荷載為：443/0..6=711.7knn/m對于普通截面處處貝雷所受受均布荷載載為：533.1/00.9=559kn//mBEAMANNALYSSIS--RESSULTSSSupporttReaactioons--CommbinaationnSummmaryySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-3344.441=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3344.441=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-11031..05=CSC|?f20..00=CSC|?f2-11031..05=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-7722.449=CSC|?f20..00=CSC|?f2-7722.449=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-7726.330=CSC|?f20..00=CSC|?f2-7726.330=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-2252.775=CSC|?f20..00=CSC|?f2-2252.775=CSC|?f20..00BeamMaax/Miinreesultts-CombbinattionSummmary Shear;Fmax===CSC|?f14900.5kkN; Fmin===CSC|?f1-5440.6kN Moment;; Mmax===CSC|?f110005.2kNm;; Mmin===CSC|?f1-14471.44kNmm Deflecttion;; max===CSC|?f136..4mmm;min===CSC|?f1-1..2mmm采用3排貝雷滿滿足要求！！4、其它組貝雷計計算采用同樣的方法法計算出各各組貝雷對對A、B、C、D、E各支點產(chǎn)產(chǎn)生的支座座反力，以以備計算橫橫向貝雷用用。（1）第一組貝雷下下各支點產(chǎn)產(chǎn)生的反力力RA=130.08kknRB=3900.25kknRCC=267..14knnRD=236..94knnRE=90.559kn（2）第二組貝雷下下各支點產(chǎn)產(chǎn)生的反力力RA=148.18kknRB=444..43knnRC=305..01knnRD=274..57knnRE=103..8kn（3）第三組貝雷下下各支點產(chǎn)產(chǎn)生的反力力RA=387.03kknRBB=11588.55kknRRC=812..67knnRD=821..08knnRE=284..67knn（4）第四組貝雷下下各支點產(chǎn)產(chǎn)生的反力力RA=164.21kknRBB=490..01knnRCC=355..43knnRD=417..56knnRE=129..79knn（5）第五組貝雷下下各支點產(chǎn)產(chǎn)生的反力力RA=140.2knnRRB=418..78knnRC=300..75knnRD=338..77knnRE=108..51knn（6）第六組貝雷下下各支點產(chǎn)產(chǎn)生的反力力RA=173.51kknRRB=5188.21kknRCC=372..5knRD=421..25knnRE=134..54knn（7）第七組貝雷下下各支點產(chǎn)產(chǎn)生的反力力RA=344.41kknRBB=10311.05kknRRC=722..49knnRD=726..3knRE=252..75knn（二）橫向工字字鋼驗算1、對于A排鋼管管柱上工字字鋼計算結(jié)結(jié)果如下：：最大變形(+)) 4.4m x=0最大變形(-)) -0mmm x=2..67最大彎矩(+)) 536..2kN..m x=2..4最大彎矩(-)) -1777kN.mm x=111.27最大剪力(+)) 596..4kN x=144.19最大剪力(-)) -6133kN x=8..57工字鋼所能承受受荷載為：：抗剪：755t/1..2荷載沒有考慮1.2安全系數(shù)=622.5t、抗彎為為：50.44t.m/1.22=42tt.m，荷載沒有考慮1.2安全系數(shù)采用2條56工工字鋼滿足足要求！三條鋼管柱受力力力從左至至右依次為為：87..4t、88.33t、87.44t2、對于B排鋼管管柱上工字字鋼計算結(jié)結(jié)果如下最大變形(+)) 5.3mmm x=0最大變形(-)) -0.11mm x=2..67最大彎矩(+)) 16033.2kNN.m x=2..4最大彎矩(-)) -5277.1kNN.m x=111.27最大剪力(+)) 17844.6kNN x=144.19最大剪力(-)) -18332kN x=8..57采用3條打麻56工字字鋼，工字字鋼兩側(cè)加加2cm厚、高高52cmm鋼板，翼翼緣上貼22cm后，寬寬50cmm鋼板，如如圖所示：：此時，此箱形梁梁I=3277434ccm4，形心計算：1100×229/（104++104++100++146××3）=3.9，即位于于工字鋼x軸上3.99cm處W=I/y=33274334/（30-33.9）=125445cm33σ=1603.22×103/125545=1127.88Mpa<215Mpa//1.2==179Mpa荷載沒有考慮1.2安全系數(shù)荷載沒有考慮1.2安全系數(shù)τ=Q/A=17784.66×1033/(144.5×33+40))/3000=71Mpa<<125Mpa//1.2==104Mpa采用三條56工工字鋼滿足足要求！三條鋼管柱受力力力從左至至右依次為為：R1=262tR2=263tR3=262t3、對于C排鋼管管柱上工字字鋼計算結(jié)結(jié)果如下最大變形(+)) 5.7mmm x=0最大變形(-)) -0mmm x=2..67最大彎矩(+)) 10988.7kNN.m x=2..4最大彎矩(-)) -3866.7kNN.m x=111.27最大剪力(+)) 12533.8kNN x=144.73最大剪力(-)) -13110kN x=8..571條56工字鋼所能能承受荷載載為：抗剪剪：75t//1.2==62.55t、抗彎為為：50.44t.m/1.22=42tt.m采用三條56工工字鋼滿足足要求！三條鋼管柱受力力力從左至至右依次為為：R1=182..2tR2=190tRR3=182..24、對于E排鋼管管柱上工字字鋼計算結(jié)結(jié)果如下最大變形(+)) 2.7mmm x=0最大變形(-)) 0mm x=0最大彎矩(+)) 373..1kN..m x=2..4最大彎矩(-)) -1433.1kNN.m x=111.27最大剪力(+)) 440..1kN x=144.19最大剪力(-)) -4700.2kNN1條56工字鋼所能承受受荷載為：：抗剪：75t//1.2==62.55t、抗彎為為：50.44t.m/1.22=42tt.m采用兩條56工工字鋼滿足足要求！三條鋼管柱受力力力從左至至右依次為為：R1=63..3tR2=68..7tR33=63..5按照A排工字鋼進(jìn)行設(shè)設(shè)計。5、D排預(yù)埋工字鋼計計算在承臺上立一條條鋼管柱作作為工字鋼鋼中間支撐撐（1）中間部分計算算最大變形(+)) 0.3mmm x=1..6最大變形(-)) 0mm x=0最大彎矩(+)) 387..7kN..m x=6..3最大彎矩(-)) -2299.9kNN.m x=1..8最大剪力(+)) 745..7kN x=6..3最大剪力(-)) -7455.7kNN x=01條56工字鋼所能承受受荷載為：：抗剪：75t/11.2=662.5tt、抗彎為為：50.44t.m/1.22=42tt.m采用兩條56工工字鋼滿足足要求！鋼管柱受力為：：R1=107t（2）懸臂端計算最大變形(+)) 5.7mmm xx=3.113最大變形(-)) 0mm x==0最大彎矩(+)) 14088.6kNN.m x==0最大彎矩(-)) 0kN..m xx=0最大剪力(+)) 0kN x==0最大剪力(-)) -13332.6kkN工字鋼采用入土土所示截面面，滿足要要求！六、鋼管樁、柱柱計算（一）A排鋼管管樁基礎(chǔ)計算采用1條直徑為為82cm的鋼管管樁，則每每條鋼管樁樁受力依次次為R11=87.4RR21=88.33R31=87.4按《港口工程樁樁基規(guī)范》公公式4.22.4P=(UΣqqfili+qRA)/γR其中：P為單樁軸向受壓壓容許承載載力。U為樁身截面周長長；鋼護(hù)筒筒采用822cm的直徑徑，壁厚為為8mmqfi為第ⅰ層土土的極限側(cè)側(cè)磨阻力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；li為樁在第ⅰ層土土中的長度度；qR為樁端處土的極極限承載力力A為樁身截面積γR為單樁垂直承載力力分項系數(shù)數(shù)，取1.45。當(dāng)?shù)刭|(zhì)質(zhì)條件復(fù)雜雜或者永久久作用所占占比重較大大時，取1.55。本處樁端阻力不不計，即qqRA=01、18號墩基礎(chǔ)（1）1、3號基礎(chǔ)：鋼管樁入土深度度計算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序號地質(zhì)分層層厚li（m）直徑（m）qfiqRγA設(shè)計承載力（kkn）入土深度1淤泥3.450.822001.450.02874.003.452粉砂3.650.824001.450.02751.483.653中砂11.70.825001.450.02492.225.544粉砂6.70.824001.450.020.000.00入土深度=3..45+33.65++5.544=12..64m（2）2號基礎(chǔ)：鋼管樁入土深度度計算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序號地質(zhì)分層層厚li（m）直徑（m）qfiqRγA設(shè)計承載力（kkn）入土深度1淤泥3.450.822001.450.02883.003.452粉砂3.650.824001.450.02760.483.653中砂11.70.825001.450.02501.225.654粉砂6.70.824001.450.020.000.00入土深度=3..45+33.65++5.655=12..75m2、19號墩基礎(chǔ)（1）1、3號基礎(chǔ)鋼管樁入土深度度計算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序號地質(zhì)分層層厚li（m）直徑（m）qfiqRγA設(shè)計承載力（kkn）入土深度1中砂8.80.825001.450.02874.008.802細(xì)砂6.90.824501.450.0292.681.163粉砂19.90.824001.450.020.000.00入土深度=8..8+1..16=110m（2）2號基礎(chǔ)鋼管樁入土深度度計算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序號地質(zhì)分層層厚li（m）直徑（m）qfiqRγA設(shè)計承載力（kkn）入土深度1中砂8.80.825001.450.02883.008.802細(xì)砂6.90.824501.450.02101.681.273粉砂19.90.824001.450.020.000.00入土深度=8..8+1..27=110.077m3、20號墩基礎(chǔ)（1）1、3號墩基礎(chǔ)鋼管樁入土深度度計算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序號地質(zhì)分層層厚li（m）直徑（m）qfiqRγA設(shè)計承載力（kkn）入土深度1中砂20.30.825001.450.02874.009.8420.00#DIV/0!!入土深度=9..84m（2）2號基礎(chǔ)鋼管樁入土深度度計算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序號地質(zhì)分層層厚li（m）直徑（m）qfiqRγA設(shè)計承載力（kkn）入土深度1中砂20.30.825001.450.02883.009.9520.00#DIV/0!!入土深度=9..95m4、鋼管樁強(qiáng)度計算算按照20號墩處最不利情情況計算，柱頂標(biāo)高為26m，河床底標(biāo)高為-10m，管樁自由長度為36m，管樁所受荷載取883kn，河床底標(biāo)高為-10m，管樁自由長度為36米。護(hù)筒一端固定，一一端鉸支自由長度度為0.77(l為護(hù)筒長長度)L0=0.7L=255.2L0/d==31A=206..6m2I==1745504cmm4i=sqrt((I/A)==29cmλ=L/i=25220/31=81查得φ=0.681σ=883×1033/0.6881/206660=62.88MPa<2155MPa滿足?。ǘ〣排鋼管管樁基礎(chǔ)計計算三個基礎(chǔ)受力力力從左至右右依次為：：R1=2611tR2=2633tR3=2611t，各采用用4條直徑為為63cm的鋼管管樁承受，每每條鋼管樁樁一次受力力為：655t66t65t，取66t1、18號墩基礎(chǔ)：18鋼管樁入土深度度計算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序號地質(zhì)分層層厚li（m）直徑（m）qfiqRγA設(shè)計承載力（kkn）入土深度1淤泥3.450.632001.450.02660.003.452粉砂3.650.633501.450.02565.863.653中砂11.70.635001.450.02391.585.74入土深度：3..45+33.65++5.744=12.844m2、19號墩基礎(chǔ)19鋼管樁入土深度度計算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序號地質(zhì)分層層厚li（m）直徑（m）qfiqRγA設(shè)計承載力（kkn）入土深度1中砂8.80.635001.450.02660.008.802細(xì)砂6.90.634501.450.0259.720.973粉砂19.90.634001.450.020.000.00入土深度：8..8+0..97=9.777m3、20號墩基礎(chǔ)20鋼管樁入土深度度計算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序號地質(zhì)分層層厚li（m）直徑（m）qfiqRγA設(shè)計承載力（kkn）入土深度1中砂20.30.635001.450.02660.009.68入土深度9.668m4、鋼管樁強(qiáng)度穩(wěn)定定性計算參照“1”計算可知滿足要要求5、鋼管柱強(qiáng)度、穩(wěn)穩(wěn)定性計算算按照最大受力2263t計算，采采用壁厚11.0cm，直徑徑為1.2m的鋼護(hù)筒筒。護(hù)筒一端固定一端自由自由長度度為2l(l為護(hù)筒長長度)，取20號墩處計計算，護(hù)筒筒頂標(biāo)高為為3.5mm，護(hù)筒頂標(biāo)標(biāo)高26mm，自由長長度為22.55L0=2l=45mL0/d==37.55AA=373..85cmm2II=6611807..112ccm4i=sqrt((I/A)==42cmλ=L/i=45000/42=107查得φ=0.511σ=2630×1003/0.5111/373885=137MP<2155MP滿足！（三）C排鋼管管樁基礎(chǔ)計計算三個基礎(chǔ)受力力力從左至右右依次為：：R1=1822.2tRR2=1900tR3=1822.2，各采用用3條直徑為為63cmm的鋼管樁樁承受，每每條鋼管樁樁一次受力力為：61t633t61t，取63t。1、18號墩基礎(chǔ)鋼管樁入土深度度計算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序號地質(zhì)分層層厚li（m）直徑（m）qfiqRγA設(shè)計承載力（kkn）入土深度1淤泥3.450.632001.450.02630.003.452粉砂3.650.634001.450.02535.863.653中砂11.70.635001.450.02336.684.94入土深度=3..45+33.65++4.944=12..04m2、19號墩基礎(chǔ)鋼管樁入土深度度計算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序號地質(zhì)分層層厚li（m）直徑（m）qfiqRγA設(shè)計承載力（kkn）入土深度1中砂8.80.635001.450.02630.008.802細(xì)砂6.90.634501.450.0229.720.48入土深度9.228m3、20號墩基礎(chǔ)鋼管樁入土深度度計算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序號地質(zhì)分層層厚li（m）直徑（m）qfiqRγA設(shè)計承載力（kkn）入土深度1中砂20.30.635001.450.02630.009.24入土深度=9..24m4、鋼管樁強(qiáng)度計算算按照20號墩處最不利情情況計算，柱柱頂標(biāo)高為為26m，河河床底標(biāo)高高為-100m，管樁樁自由長度度為36mm，管樁所所受荷載取取630kkn，護(hù)筒頂頂標(biāo)高為33.5m，河河床底標(biāo)高高為-100m，管樁樁自由長度度取18.5米。護(hù)筒一端固定，一一端自由L0=2L=37mL0/d==59A=156..3m2I==756112cm4i=sqrt((I/A)==22cmλ=L/i=37000/22=168查得φ=0.254σ=630×1033/0.2554/156330=159MPa<2215MPPa滿足！5、鋼管柱強(qiáng)度計計算按照最大受力1190t計算，采采用壁厚11.0cm，直徑徑為1.2m的鋼護(hù)筒筒。護(hù)筒一端固定一端自由自由長度度為2l(l為護(hù)筒長長度)，取20號墩處計計算，護(hù)筒筒頂標(biāo)高為為3.5mm，護(hù)筒頂頂標(biāo)高266m，自由由長度為22.55L0=2l=45mL0/d==37.55AA=373..85cmm2II=6611807..112ccm4i=sqrt((I/A)==42cmmλ=L/i=45000/42=107查得φ=0.511σ=1900×1003/0.5511/3372466.7=1100MP<2215MPP滿足！第三部分、岸上上滿堂式落落地碗扣支支架施工方方案一、管架驗算普通截面處管架架縱向步距距為90ccm，變截面處處縱向步距距為60ccm，其上鋪設(shè)設(shè)同布距工工字鋼。（一）腹板下立立桿計算1、邊腹板下立桿桿計算（1）普通截面處邊腹板混凝土重重（取陰影影面積）：：2陰影面積×2.55×1.22×0.99=5.4t陰影面積管架上I25工工字鋼自重重38.11kg/m××1.5××1.2==69kg模板