2014橋梁講義注冊師年

1結(jié)構(gòu)重力（包括結(jié)構(gòu)附加重力234568汽車荷9汽車沖擊汽車離心汽車引起的土側(cè)汽車制動風(fēng)荷流水壓冰壓溫度（均勻溫度和梯度溫度）支座摩阻偶然荷作船舶或漂流物的撞擊汽車撞擊作1永久作用是經(jīng)常作用的其數(shù)值不隨時間變化或變化微小的作1.0的頻遇值系數(shù)ψ1得到。頻遇值系數(shù)ψ1的準(zhǔn)永久值系數(shù)ψ2得到。 結(jié)構(gòu)重力：結(jié)構(gòu)自重及橋面鋪裝、附屬設(shè)備等附加重力均屬結(jié)結(jié)構(gòu)重力標(biāo)準(zhǔn)值可按材料的重力密度與結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計尺寸計 土的重力和側(cè)土壓力。橋臺、擋土墻等要考慮的主動土壓力、靜土壓、土抗力。按《橋規(guī)》 2004）4.2.3規(guī)定計算 力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62）附錄F的規(guī)定計算。 二．可變作用：包括汽車荷載及其、風(fēng)荷載、流水壓公路橋涵設(shè)計時，汽車荷載分為公路—I—II汽車荷載等表各級公路橋涵的汽車荷載等

—二—二三四公路—II公路—II公路—II 重型車輛少時，其橋涵設(shè)計所采用的公路—II級車道荷載的效應(yīng)支路城-A支路城-A城-A城-A 車道荷車道荷載由均布荷載和集中荷載組成，其計算圖式見圖7值為qk=10.5kN/m；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)按以下規(guī)定選取：橋梁計算跨徑于或等于5m

=180kN

圖7-5k公路—II級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk按公路—I道荷載的0.75倍采車輛荷車輛荷載的立面、平面尺寸見圖7—6，其主要技術(shù)指標(biāo)見表7—6。圖示出了它們的軸重、軸距、輪距及外形尺寸

120 140 （重力單位：kN;尺寸單位圖7—6車輛荷載立面、平面及橫向布置(上為公路荷載、下為城市荷載 單位 單位mm2×120m0.6×0.22×140車輛外形尺寸（長×寬m15×2.5 m車軸編單12345車軸編單12345輪縱向軸m6每組車輪的橫向中m車輪著地的寬度×m 通用規(guī)范》JTGD60車輛荷載的規(guī)定值；7—8規(guī)定的多車道折減系數(shù)進(jìn)行折減。但折減后的效應(yīng),不得小于用兩設(shè)計車道的荷載效 橋面凈寬W<12345678 345678計算跨徑L縱向折減系數(shù)150≤L<計算跨徑L縱向折減系數(shù)150≤L<400≤L<600≤L<800≤L<L≥

一致時，即形成。汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)沖擊系數(shù)μ可按下式計當(dāng)f<1.5Hz時 當(dāng)1.5Hz≤f≤14Hz時，μ=0.1767lnf－0.0157 當(dāng)f時， 式 f——結(jié)構(gòu)的自振頻率（基頻）（Hz）汽車荷載的局部加載及在梁、箱梁懸臂板上的沖擊系數(shù)采用μ=0.3 （1）簡支梁橋（7—式 E——結(jié)構(gòu)材料的彈性模量mc——結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量（kg/m）,當(dāng)換算為重力計算時，g——重力加速度，g=9.81(m/s2)； （7—對承豎向基頻見《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG第、汽車離心按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG第4.3.1條規(guī)定的車輛荷載（不計式中C——離心力系數(shù)V——計算行車速度（kmh），按橋梁所路設(shè)計速度采R——曲線半徑在橋面以上1.2m處（為簡化計算可移至橋面上，不計由此引起的力矩）。4、人群 城區(qū)設(shè)置人行道的橋梁，采用城市人行橋的人群荷載，人行橋和⑦車輛荷載引起成等代均布土層計算。等代土層厚度h為：(7—式中γ填料土的容重l0——橋臺或擋土墻后填土破壞棱體的長度ΣG——在B×l0面積內(nèi)的車輛車輪的重力計算擋土墻的土壓力時，車輛荷載應(yīng)按《橋規(guī)》（JTGD60）規(guī)定作橫輪總重力應(yīng)按《橋規(guī)》（JTGD60）第4.3.1條規(guī)定進(jìn)行折減。擋土墻的計算長度可按下 計算，但不應(yīng)超過擋土墻分段長度式中積的邊緣向下30o角分布。當(dāng)幾個車輪的壓力擴(kuò)散線相 6、汽車荷載制動設(shè)有板式橡膠支座的簡支梁、連續(xù)橋面簡支梁或連續(xù)架式柔性墩 符號說明臺墩注墩注：固定支座T4計算，活動支座按0.3T5(聚四氟乙烯板支座)計算或0.25T5（滾動或、風(fēng)荷任何的近地風(fēng)的風(fēng)速時程曲線，都可分解為周期T>10min以上的長周期成分，和周期僅為幾秒的脈動。即可分解為平均風(fēng)速（V）和脈動風(fēng)速（Vf） 破壞特點抖振（紊流風(fēng)影響 動

表7— aNarrowsBridge）位于 作用，僅僅指風(fēng)的靜力作用。橋向風(fēng)力計算。而以橫橋向最為，只有在桁架橫向風(fēng)壓可按下式計式中各項系數(shù)及符號含義見《橋規(guī)》（JTGD62）第4.3.7橋墩上的順橋向風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值可按橫橋向風(fēng)壓的70%乘以橋墩迎積計算橋臺可不計算縱、橫向風(fēng)荷配，可根據(jù)上部構(gòu)造的支承條件，按《橋規(guī)》（JTGD60）表4.3.6條汽車風(fēng)致控制措施。8、流水作用在橋墩上的流水（7— A——橋墩阻水面積（m2），計算至一般沖g——重力加速度，gK——橋墩形狀系數(shù)，見表7—橋墩形狀系 表7—橋墩形狀K橋墩形狀K矩形橋墩（長邊與水流平行流水壓力合力作用點，假定在設(shè)計水位線以下0.3倍水深處9、冰壓對具有豎向前棱的橋Fi——冰壓力標(biāo)準(zhǔn)值

（7—m——樁或墩迎冰面形狀系數(shù)，按《橋規(guī)》（JTGD60）表4.3.9－1Ct——冰溫系數(shù)，可按《橋規(guī)》（JTGD60）表4.3.9－2取用b——樁或墩迎冰面投影寬度t——計算冰厚（m）可取實 的最大冰厚 水開始時Rik=750kN/m2；最高流冰水位時可取Rik=450kN/m2，當(dāng)冰 予以折減。冰壓力合力作用點在計算結(jié)冰水位以下0.3倍冰厚處。當(dāng)流冰范圍內(nèi)橋墩有傾斜表面時，冰壓力應(yīng)分解為水平分力和豎向分力水平分 Fxi——冰壓力的水平分力Fzi——冰壓力的垂直分力β——橋墩傾斜的棱邊與水平線的夾角Rbk——冰的抗彎強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2），取Rbk=0.7m0——系數(shù)，m0=0.2b/t，但不小于1.0

（7—建筑物受冰作用的部位宜采用實體結(jié)構(gòu)。對于具有強(qiáng)烈流冰的河流中、柱，其迎冰面宜做成圓弧形、多邊形或尖角，并做成3:1～10:1（豎:橫）的度，在受冰作用的部位宜縮小其迎冰面投10、溫度作用標(biāo)用各種不同材料建造的橋梁，在溫度變化時都要產(chǎn)生變形。對于簡支、連續(xù)梁，當(dāng)采用活動支座和伸縮縫時，允許其自由伸縮時，不計上部結(jié)構(gòu)及墩臺的溫度。當(dāng)活動支座的摩阻力不可忽視時，則應(yīng)計算作用于活動支座上的溫度，但其值的不應(yīng)大于活動支座的支座摩阻力。材料和施工條件等因素計算由溫度引起的結(jié)構(gòu)效應(yīng)。各種結(jié)構(gòu)的線膨

表7— 線膨脹系數(shù)（以攝氏度計0.0000.0000.0000.000時的結(jié)構(gòu)溫度開始，考慮最高和最低有效溫度的作用效應(yīng)。如缺乏實際資公路橋梁結(jié)構(gòu)的有效溫度標(biāo)準(zhǔn) 表7—-------9（--6（--注 氣溫分布見《橋規(guī)》（JTGD60）附錄 tt A15。對混凝土結(jié)構(gòu)， H小于400mmA，圖中 H等于或于400mm時，圖中A=300（mm）；對帶混

圖7—7 溫度變化引起的變形值Δl可按下式計算Δl=l0tα 式中：l0——構(gòu)件的計算長度； 表7— T1(℃T2(℃11、支座摩阻力標(biāo)準(zhǔn)支座摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算式中：μ——支座的摩擦系數(shù)，按表7—16取值

（7—W——作用在活動支座上由結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的效應(yīng)支座摩擦系 表7—支座種類0.06(加硅脂；溫度低于-25℃時為0.06(不加硅脂；溫度低于-25℃時為續(xù)時間很短的荷載。包括：力、船只或漂浮物撞擊作用，汽車的撞擊 作 計細(xì)則》（JTG/TB02—01—2008）的規(guī)定。 基本烈度 動峰值加速度系數(shù)的對應(yīng)關(guān) 表7—動峰值加速度系數(shù)設(shè)計方法采用E1（頻遇）、E2作用（罕遇），兩水平設(shè) E2作用，對應(yīng)第二階段的抗震設(shè)計，采用延性抗震設(shè)計。允許橋力作用的計算。詳見第十節(jié)，橋梁抗震設(shè)計要點和對策流物的撞擊作用，當(dāng)缺乏實際資料時，內(nèi)河上船舶撞擊作用的標(biāo)準(zhǔn)值可按《橋規(guī)》（JTGD60）表4.4.2-1采用。海輪撞擊作用的標(biāo)準(zhǔn)值可按《橋規(guī)》（JTGD60）表4.4.2-2采用可能大型船舶撞擊作用的橋墩，應(yīng)根據(jù)橋墩自身抗撞擊能力、橋墩漂流物橫橋向撞擊力標(biāo)準(zhǔn)值可按下（7— 確定V——水流速度T——撞擊時間（s），應(yīng)根據(jù)實際資料估計，在無實際資料時，可用1sg——重力加速度、汽車撞擊四．荷載極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行作用效應(yīng)組合，取其最不利效應(yīng)組設(shè)計編號作用名稱15、16、13、編號作用名稱15、16、13、13、底梁作為施工支撐時，作用效應(yīng)宜分為兩個階段組合，受荷作為第一階段，組合荷為第二階段。多個偶然作用不同時（1）基本組m

（7— 0

c Qm m

0

c

Q式中Sud——承載能力極限狀 用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值JTG應(yīng)于設(shè)計安全等級一級、二級和三級分別取1.1、1.0和0.9；重要性系數(shù)γGi——第i個永久作用效應(yīng)的分項安全系數(shù)，按表7—19SGik、SGid——第iγQ1——汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)，取γQ1=1.4。當(dāng)某個可變作用在效應(yīng)組合中其值超過汽車荷載效應(yīng)時，則該作用取代汽車荷載，其分項系數(shù)應(yīng)采用汽車荷載的分項系數(shù)；對專為承受某種作用而設(shè)置的結(jié)構(gòu)或裝置，設(shè)計時該作用的分項系數(shù)取與汽車荷載同值；計算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項系數(shù)也與汽車荷載取同值；風(fēng)荷載外的其他第j個可變作用效應(yīng)的分項系數(shù)，取γQj但風(fēng)荷載的分項系數(shù)取γQjSQjk、SQjd——在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第j個可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值；ψc——在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，當(dāng)永久作用與汽車荷載和人群（或其他一種可變作用）組合時，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數(shù)取ψc=0.8；當(dāng)除汽車荷載（含汽車沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取ψc=0.70；尚有三種其他可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取ψc=0.60；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取ψc=0.50；設(shè)計彎橋時，當(dāng)離心力與制動力同時參與組合時制動力標(biāo)準(zhǔn)值或設(shè)計值按70%取用。永久作用效應(yīng)的分項系數(shù) 表7—作用類永久作用效應(yīng)的分項系對結(jié)構(gòu)的承載力不利對結(jié)構(gòu)的承載力有利1混凝土和圬工結(jié)構(gòu)重（包括結(jié)構(gòu)附加重力鋼結(jié)構(gòu)重力（包括結(jié)構(gòu)附加重力1.12預(yù)加3土的重45土側(cè)壓6水的浮7基礎(chǔ)變位作混凝土和圬工結(jié)鋼結(jié)注：表中編號1中，當(dāng)鋼橋采用鋼橋面板時，永久作用效應(yīng)分項系數(shù)取1.1；當(dāng)采用混凝土橋面板時，取1.2。然作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)相結(jié)合。偶然作用的效應(yīng)分項系數(shù)取1.0； Sld SGik 2j 式中Sld——ψ2j——j個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）ψ2=0.4ψ2=0.4ψ2=0.75；溫度梯度作用ψ2=0.8；其他作用ψ2=1.0；ψ1jSQjk——j【題6—23】某高速公路簡支橋梁的一跨橋梁，其標(biāo)準(zhǔn)跨徑為lk=20.0m，計算跨徑lj=19.5m，主梁全長L=19.96m。若計算彎矩效應(yīng)時，試確定該（A）qk