流程考察報告

--#-選礦廠全泥氰化炭浸工藝（CIL）流程考察報告考察日期：2012年三月二十二日至二十七日考察項目：1、磨礦車間一段磨礦的MQG2100*3000濕式格子型圓錐球磨機的磨礦效率。2、磨礦車間的FG1500高堰式螺旋分級機的分級效率。3、磨礦車間二段磨礦的MQY1500*3000濕式溢流型圓錐球磨機的磨礦效率。4、磨礦車間的FX-150*4旋流器組的分級效率。5、吸附車間的各浸出吸附槽的浸出吸附效果?？疾炷繕耍翰檎疑a(chǎn)工藝流程中存在的問題并加以解決，以提高作業(yè)指標的穩(wěn)定性。本次選礦廠全泥氰化炭浸工藝流程考察工作于2012年三月二十二日9:30開始8:30結(jié)束，各取樣點的分布如下：其中①到⑧取樣點考察濃度、細度進行流程計算，⑨和⑩（包括8個單獨取樣點）的取樣點考察礦渣品位、貴液品位、氰化物濃度的變化趨勢并進行選礦流程的質(zhì)量計算。所采取樣品均為該取樣時間段內(nèi)的綜合樣，具有代表性。樣品采集工作按照工藝流程的順序及金屬品位由低到高的原則進行。

選礦廠全泥氰化炭浸（CIL）工藝流程考察點分布示意圖一、礦石真比重的測定由于選礦廠的金礦石礦石比重隨配比的變化而變化較大，因此考察該流程必須重新測定混合給礦的比重。取烘干后的原礦樣品500g,將其調(diào)制成礦漿并充分攪拌均勻后，

導入1000ml的容量瓶中，并加水至刻度線，稱重為1539g,礦漿重1316g；其中1000ml容量瓶凈重223g,空瓶加水至1000ml刻度線稱重為1221g，水的凈重為998g,水的比重為998g/1000ml=0.998g/ml,取其近似值1g/ml.比重計算：礦漿中的水量為1316-500=816g，水所占體積為816ml，礦漿中礦石所占體積為1000-816=184ml，礦石的真比重經(jīng)計算為500/184=2.717g/ml。二、一段磨礦的磨礦、分級效率的指標考察分別采取原礦、分級機返砂，分級機溢流，1#磨機排礦的綜合樣品，采用濃度壺結(jié)合脫水烘干法測定各樣品的濃度，采用標準篩篩析法測定-200目（74um）粒級的含量百分比，其數(shù)據(jù)如下表所示一段磨礦分級樣品數(shù)據(jù)明細序號樣品名稱濃度（%）細度（%）備注1 原礦2 1 原礦2 分級機返砂3 分級機溢流4 磨機排礦98.6775.9525.5869.715.456.39所有樣品的細度以-200目粒71.1級3含量計量32.07一段磨礦分級流程的計算：該取樣時間段內(nèi)平均給礦量為8.95t/l球磨機的單位容積生產(chǎn)能力（以新生成-200目粒級為計算粒級），計算公式如下：Q(B-a)…QV2X10000a

q按新生成-200目粒級計算球磨機的單位容積生產(chǎn)能力,t/(m3/h)Q1#球磨機的生產(chǎn)能力，，(臺*川B分級機溢流中-200目含量，%a1#球磨機給礦中-200目含量，% 3V1#球磨機的有效容積，m球磨機新生成-200目的生產(chǎn)能力q=895x(7L13%-5.45%)=0.65t/(m93/h)分級機的分級效率的計算公式如下所示：(a-0)(B—a)E=(- 2 )_x100%a(B-0)(1-a)E分級效率，%a分級機給礦(球磨機排礦)中-200目含量，%B分級機溢流中-200目含量，%?--分級機返砂中-200含量，%分級機的分級效率為E_(32.07%-6.39%卜1.13%-32.07%)義100%―32.07%x(71.13%-6.39%)(1-32.07%)*=71.12%分級機的返砂量及循環(huán)負荷率的計算公式為：B-a

aB-a

a-0xQC_B-ax100%

a-0S分級機的返砂量，t/hC球磨機的循環(huán)負荷率，%a分級機給礦(球磨機排礦)的-200目含量，%

B分級機溢流的-200目含量，%?--分級機返砂的-200目含量，%Q球磨機的給礦量，t/h球磨機的返砂量為s-P-^xq=71.13一3207x8.95=13.61t/h;a-9 32.07-6.39球磨機的返砂率為C=P-^x100%=7113-32.07x100%=152.10%a-9 32.07-6.39三、二段磨礦的磨礦、分級流程的指標考察分別采取2#球磨機的給礦（旋流器組沉砂）、排礦、旋流器組溢流、泵池混合樣采用濃度壺結(jié)合脫水烘干法測定各樣品的濃度，采用標準篩篩析法測定-200目（74um）粒級的含量百分比，其數(shù)據(jù)如下表所示二段磨礦分級樣品數(shù)據(jù)明細65.1329.4所365.1329.4所3有樣品的細度以-200目粒92.1級7含量計量61.76TOC\o"1-5"\h\z1 泵池混合樣 28.972 旋流器組沉砂 74.263 旋流器組溢流 24.58\o"CurrentDocument"4 磨機排礦 68.77二段磨礦分級流程的計算：該取樣時間段內(nèi)平均,球磨機的單位容積生產(chǎn)能力（以新生成-200目粒級為計算粒級），計算公式如下：QxCx(P-QxCx(P-a)

Vx10000aq按新生成-200目粒級計算球磨機的單位容積生產(chǎn)能力,t/(m3/h)Q1#球磨機的生產(chǎn)能力，，(臺*川C旋流器組的循環(huán)負荷率，%B2#球磨機排礦中-200目含量，%a2#球磨機給礦中-200目含量，% 3V2#球磨機的有效容積，m球磨機新生成-200目的生產(chǎn)能力為q=8.95X75.74%x(61.76%-29.43%)=0.44t/(m3/h)5旋流器組的分級效率的計算公式如下所示：(a-0)(B—a)E=( 2 )_x100%a(B-0)(1-a)E旋流器組的分級效率，%a旋流器組給礦(泵池混合樣)中-200目含量，%B旋流器組溢流中-200目含量，%?--旋流器組沉砂中-200含量，%旋流器組的分級效率為E=_(65.13%-29.43%)92.17%-65.13%)義100%―65.13%x(92.17%-29.43%)(1-65.13%)=67.75%旋流器組的循環(huán)量及循環(huán)負荷率的計算公式為：B-aaB-aa-0xQC-B-aX100%

a-0S旋流器組的沉砂量，t/hC旋流器組的循環(huán)負荷率，%a旋流器組給礦(泵池混合樣)的-200目含量，%B旋流器組溢流的-200目含量，%?--分級機返砂的-200目含量，%Q球磨機的給礦量，t/h旋流器組的循環(huán)負荷率為C=Pz^x100%=92」7-6513*100%=75.74%a-9 65.13-29.43旋流器組的沉砂量為S-P-^xQ=92」7-65」3x8.95=6.78t/h;a-9 65.13-29.43浸出吸附工藝流程指標的考察天目選礦廠200t/d全泥氰化炭浸工藝流程為雙系列平行逆流吸附，每個浸出吸附系列為一級預浸，七級浸出吸附，其具體工藝流程如下圖所示：

浸出、吸附系統(tǒng)的浸出、吸附槽規(guī)格為①3500*4000mm,單槽有效容積為33m3（共計16槽），總有效容積為528m3,有效容積的利用系數(shù)取90%，總利用有效容積為475m3。以210t/d的原礦處理量計算，入浸礦漿的液固比為1.5,礦石真比重按平均2.7計，總的理論浸出時間為：T= ，x24= 47^x24=29hQ（1+九） 210』+1.5）氰化浸出、吸附工藝流程考察的取樣點樣品為各浸出、吸附槽的給礦、排礦樣品，要求化驗礦漿樣品中礦渣、水相的含金量及氰化物的濃度

變化情況，其具體各項數(shù)據(jù)明細如下表所示：氰化浸出工藝流程考察數(shù)據(jù)明細(23日)樣品編號給礦品位(g/t)排礦品位(g/t)氰化物(mg/l)浸出率(%)吸附率(%)回收率(%)礦渣溶液礦渣溶液中礦6.79/6.79/////1#浸出6.79/2.111.96038068.92//2#浸出2.111.961.31.75032038.3933.3112.793#浸出1.31.750.761.01029041.5453.9422.404#浸出0.761.010.580.97033023.6816.203.845#浸出0.580.970.270.17029053.4586.1146.036#浸出0.270.170.160.05729040.7478.0931.817#浸出0.160.0570.120.02429025.0073.2718.328#浸出0.120.0240.110.0152808.3353.414.45合計98.3899.7398.11備注注：各浸出吸附槽內(nèi)礦漿的液固比測定為1.22

氰化浸出工藝流程考察數(shù)據(jù)明細(27日)樣品編號給礦品位(g/t)排礦品位(g/t)氰化物(mg/l)浸出率(%)吸附率(%)回收率(%)礦渣溶液礦渣溶液中礦4.13/4.13/////1#浸出4.13/0.891.02059578.45//2#浸出1.020.890.560.89058045.1029.7613.423#浸出0.560.890.270.44059051.7960.9831.584#浸出0.270.440.270.3205500.0027.2727.275#浸出0.270.320.180.04845533.3387.8129.276#浸出0.180.0480.110.01835038.8982.9232.257#浸出0.110.0090.110.0092800.000.000.008#浸出0.110.0090.110.0091800.000.000.00合計97.3499.7397.07備注注：各浸出吸附槽內(nèi)礦漿的液固比測定為1.22生產(chǎn)工藝流程分析①一段磨礦分級系統(tǒng)一段磨礦的新給礦的考察礦量為8.95t/h,-200目含量占5.45%,1#磨機新生成-200目的磨礦效率為0.61t/(m3/h),分級機的分級效率為71.12%，由于選礦廠所處理的礦石中含泥量較多，與礦石比重差異較大，在一定程度上影響了分級機的分級效果，分級機的返砂量相對較小，造成磨礦機的磨礦效率降低。二段磨礦分級系統(tǒng)二段磨礦的2#磨機新生成-200目的磨礦效率為0.44t/(m"h),旋流器組的分級效率為67.75%，二段磨礦的負荷主要取決以分級機溢流的濃度控制，旋流器的分級效率和二段磨礦的磨礦效果相互影響。全泥氰化浸出吸附系統(tǒng)全泥氰化浸出系統(tǒng)采用的雙系列平行一段預浸，預浸時間約3.5小時，七段邊浸出邊吸附的逆流吸附工藝，根據(jù)氰化浸出吸附流程中各取樣點樣品的化驗數(shù)據(jù)及對各級浸出、吸附槽的浸出率、吸附率、回收率等選礦指標的計算后分析認為各級浸出槽、吸附槽的單級浸出率及浸出速度總體上呈下降的趨勢，而吸附率則呈總體上升的趨勢。工藝流程在第七級至第八級浸出吸附槽的浸出效果顯著