流程考察報(bào)告

--#-選礦廠全泥氰化炭浸工藝（CIL）流程考察報(bào)告考察日期：2012年三月二十二日至二十七日考察項(xiàng)目：1、磨礦車間一段磨礦的MQG2100*3000濕式格子型圓錐球磨機(jī)的磨礦效率。2、磨礦車間的FG1500高堰式螺旋分級(jí)機(jī)的分級(jí)效率。3、磨礦車間二段磨礦的MQY1500*3000濕式溢流型圓錐球磨機(jī)的磨礦效率。4、磨礦車間的FX-150*4旋流器組的分級(jí)效率。5、吸附車間的各浸出吸附槽的浸出吸附效果。考察目標(biāo)：查找生產(chǎn)工藝流程中存在的問題并加以解決，以提高作業(yè)指標(biāo)的穩(wěn)定性。本次選礦廠全泥氰化炭浸工藝流程考察工作于2012年三月二十二日9:30開始8:30結(jié)束，各取樣點(diǎn)的分布如下：其中①到⑧取樣點(diǎn)考察濃度、細(xì)度進(jìn)行流程計(jì)算，⑨和⑩（包括8個(gè)單獨(dú)取樣點(diǎn)）的取樣點(diǎn)考察礦渣品位、貴液品位、氰化物濃度的變化趨勢(shì)并進(jìn)行選礦流程的質(zhì)量計(jì)算。所采取樣品均為該取樣時(shí)間段內(nèi)的綜合樣，具有代表性。樣品采集工作按照工藝流程的順序及金屬品位由低到高的原則進(jìn)行。

選礦廠全泥氰化炭浸（CIL）工藝流程考察點(diǎn)分布示意圖一、礦石真比重的測(cè)定由于選礦廠的金礦石礦石比重隨配比的變化而變化較大，因此考察該流程必須重新測(cè)定混合給礦的比重。取烘干后的原礦樣品500g,將其調(diào)制成礦漿并充分?jǐn)嚢杈鶆蚝螅?/p>

導(dǎo)入1000ml的容量瓶中，并加水至刻度線，稱重為1539g,礦漿重1316g；其中1000ml容量瓶?jī)糁?23g,空瓶加水至1000ml刻度線稱重為1221g，水的凈重為998g,水的比重為998g/1000ml=0.998g/ml,取其近似值1g/ml.比重計(jì)算：礦漿中的水量為1316-500=816g，水所占體積為816ml，礦漿中礦石所占體積為1000-816=184ml，礦石的真比重經(jīng)計(jì)算為500/184=2.717g/ml。二、一段磨礦的磨礦、分級(jí)效率的指標(biāo)考察分別采取原礦、分級(jí)機(jī)返砂，分級(jí)機(jī)溢流，1#磨機(jī)排礦的綜合樣品，采用濃度壺結(jié)合脫水烘干法測(cè)定各樣品的濃度，采用標(biāo)準(zhǔn)篩篩析法測(cè)定-200目（74um）粒級(jí)的含量百分比，其數(shù)據(jù)如下表所示一段磨礦分級(jí)樣品數(shù)據(jù)明細(xì)序號(hào)樣品名稱濃度（%）細(xì)度（%）備注1 原礦2 1 原礦2 分級(jí)機(jī)返砂3 分級(jí)機(jī)溢流4 磨機(jī)排礦98.6775.9525.5869.715.456.39所有樣品的細(xì)度以-200目粒71.1級(jí)3含量計(jì)量32.07一段磨礦分級(jí)流程的計(jì)算：該取樣時(shí)間段內(nèi)平均給礦量為8.95t/l球磨機(jī)的單位容積生產(chǎn)能力（以新生成-200目粒級(jí)為計(jì)算粒級(jí)），計(jì)算公式如下：Q(B-a)…QV2X10000a

q按新生成-200目粒級(jí)計(jì)算球磨機(jī)的單位容積生產(chǎn)能力,t/(m3/h)Q1#球磨機(jī)的生產(chǎn)能力，，(臺(tái)*川B分級(jí)機(jī)溢流中-200目含量，%a1#球磨機(jī)給礦中-200目含量，% 3V1#球磨機(jī)的有效容積，m球磨機(jī)新生成-200目的生產(chǎn)能力q=895x(7L13%-5.45%)=0.65t/(m93/h)分級(jí)機(jī)的分級(jí)效率的計(jì)算公式如下所示：(a-0)(B—a)E=(- 2 )_x100%a(B-0)(1-a)E分級(jí)效率，%a分級(jí)機(jī)給礦(球磨機(jī)排礦)中-200目含量，%B分級(jí)機(jī)溢流中-200目含量，%?--分級(jí)機(jī)返砂中-200含量，%分級(jí)機(jī)的分級(jí)效率為E_(32.07%-6.39%卜1.13%-32.07%)義100%―32.07%x(71.13%-6.39%)(1-32.07%)*=71.12%分級(jí)機(jī)的返砂量及循環(huán)負(fù)荷率的計(jì)算公式為：B-a

aB-a

a-0xQC_B-ax100%

a-0S分級(jí)機(jī)的返砂量，t/hC球磨機(jī)的循環(huán)負(fù)荷率，%a分級(jí)機(jī)給礦(球磨機(jī)排礦)的-200目含量，%

B分級(jí)機(jī)溢流的-200目含量，%?--分級(jí)機(jī)返砂的-200目含量，%Q球磨機(jī)的給礦量，t/h球磨機(jī)的返砂量為s-P-^xq=71.13一3207x8.95=13.61t/h;a-9 32.07-6.39球磨機(jī)的返砂率為C=P-^x100%=7113-32.07x100%=152.10%a-9 32.07-6.39三、二段磨礦的磨礦、分級(jí)流程的指標(biāo)考察分別采取2#球磨機(jī)的給礦（旋流器組沉砂）、排礦、旋流器組溢流、泵池混合樣采用濃度壺結(jié)合脫水烘干法測(cè)定各樣品的濃度，采用標(biāo)準(zhǔn)篩篩析法測(cè)定-200目（74um）粒級(jí)的含量百分比，其數(shù)據(jù)如下表所示二段磨礦分級(jí)樣品數(shù)據(jù)明細(xì)65.1329.4所365.1329.4所3有樣品的細(xì)度以-200目粒92.1級(jí)7含量計(jì)量61.76TOC\o"1-5"\h\z1 泵池混合樣 28.972 旋流器組沉砂 74.263 旋流器組溢流 24.58\o"CurrentDocument"4 磨機(jī)排礦 68.77二段磨礦分級(jí)流程的計(jì)算：該取樣時(shí)間段內(nèi)平均,球磨機(jī)的單位容積生產(chǎn)能力（以新生成-200目粒級(jí)為計(jì)算粒級(jí)），計(jì)算公式如下：QxCx(P-QxCx(P-a)

Vx10000aq按新生成-200目粒級(jí)計(jì)算球磨機(jī)的單位容積生產(chǎn)能力,t/(m3/h)Q1#球磨機(jī)的生產(chǎn)能力，，(臺(tái)*川C旋流器組的循環(huán)負(fù)荷率，%B2#球磨機(jī)排礦中-200目含量，%a2#球磨機(jī)給礦中-200目含量，% 3V2#球磨機(jī)的有效容積，m球磨機(jī)新生成-200目的生產(chǎn)能力為q=8.95X75.74%x(61.76%-29.43%)=0.44t/(m3/h)5旋流器組的分級(jí)效率的計(jì)算公式如下所示：(a-0)(B—a)E=( 2 )_x100%a(B-0)(1-a)E旋流器組的分級(jí)效率，%a旋流器組給礦(泵池混合樣)中-200目含量，%B旋流器組溢流中-200目含量，%?--旋流器組沉砂中-200含量，%旋流器組的分級(jí)效率為E=_(65.13%-29.43%)92.17%-65.13%)義100%―65.13%x(92.17%-29.43%)(1-65.13%)=67.75%旋流器組的循環(huán)量及循環(huán)負(fù)荷率的計(jì)算公式為：B-aaB-aa-0xQC-B-aX100%

a-0S旋流器組的沉砂量，t/hC旋流器組的循環(huán)負(fù)荷率，%a旋流器組給礦(泵池混合樣)的-200目含量，%B旋流器組溢流的-200目含量，%?--分級(jí)機(jī)返砂的-200目含量，%Q球磨機(jī)的給礦量，t/h旋流器組的循環(huán)負(fù)荷率為C=Pz^x100%=92」7-6513*100%=75.74%a-9 65.13-29.43旋流器組的沉砂量為S-P-^xQ=92」7-65」3x8.95=6.78t/h;a-9 65.13-29.43浸出吸附工藝流程指標(biāo)的考察天目選礦廠200t/d全泥氰化炭浸工藝流程為雙系列平行逆流吸附，每個(gè)浸出吸附系列為一級(jí)預(yù)浸，七級(jí)浸出吸附，其具體工藝流程如下圖所示：

浸出、吸附系統(tǒng)的浸出、吸附槽規(guī)格為①3500*4000mm,單槽有效容積為33m3（共計(jì)16槽），總有效容積為528m3,有效容積的利用系數(shù)取90%，總利用有效容積為475m3。以210t/d的原礦處理量計(jì)算，入浸礦漿的液固比為1.5,礦石真比重按平均2.7計(jì)，總的理論浸出時(shí)間為：T= ，x24= 47^x24=29hQ（1+九） 210』+1.5）氰化浸出、吸附工藝流程考察的取樣點(diǎn)樣品為各浸出、吸附槽的給礦、排礦樣品，要求化驗(yàn)礦漿樣品中礦渣、水相的含金量及氰化物的濃度

變化情況，其具體各項(xiàng)數(shù)據(jù)明細(xì)如下表所示：氰化浸出工藝流程考察數(shù)據(jù)明細(xì)(23日)樣品編號(hào)給礦品位(g/t)排礦品位(g/t)氰化物(mg/l)浸出率(%)吸附率(%)回收率(%)礦渣溶液礦渣溶液中礦6.79/6.79/////1#浸出6.79/2.111.96038068.92//2#浸出2.111.961.31.75032038.3933.3112.793#浸出1.31.750.761.01029041.5453.9422.404#浸出0.761.010.580.97033023.6816.203.845#浸出0.580.970.270.17029053.4586.1146.036#浸出0.270.170.160.05729040.7478.0931.817#浸出0.160.0570.120.02429025.0073.2718.328#浸出0.120.0240.110.0152808.3353.414.45合計(jì)98.3899.7398.11備注注：各浸出吸附槽內(nèi)礦漿的液固比測(cè)定為1.22

氰化浸出工藝流程考察數(shù)據(jù)明細(xì)(27日)樣品編號(hào)給礦品位(g/t)排礦品位(g/t)氰化物(mg/l)浸出率(%)吸附率(%)回收率(%)礦渣溶液礦渣溶液中礦4.13/4.13/////1#浸出4.13/0.891.02059578.45//2#浸出1.020.890.560.89058045.1029.7613.423#浸出0.560.890.270.44059051.7960.9831.584#浸出0.270.440.270.3205500.0027.2727.275#浸出0.270.320.180.04845533.3387.8129.276#浸出0.180.0480.110.01835038.8982.9232.257#浸出0.110.0090.110.0092800.000.000.008#浸出0.110.0090.110.0091800.000.000.00合計(jì)97.3499.7397.07備注注：各浸出吸附槽內(nèi)礦漿的液固比測(cè)定為1.22生產(chǎn)工藝流程分析①一段磨礦分級(jí)系統(tǒng)一段磨礦的新給礦的考察礦量為8.95t/h,-200目含量占5.45%,1#磨機(jī)新生成-200目的磨礦效率為0.61t/(m3/h),分級(jí)機(jī)的分級(jí)效率為71.12%，由于選礦廠所處理的礦石中含泥量較多，與礦石比重差異較大，在一定程度上影響了分級(jí)機(jī)的分級(jí)效果，分級(jí)機(jī)的返砂量相對(duì)較小，造成磨礦機(jī)的磨礦效率降低。二段磨礦分級(jí)系統(tǒng)二段磨礦的2#磨機(jī)新生成-200目的磨礦效率為0.44t/(m"h),旋流器組的分級(jí)效率為67.75%，二段磨礦的負(fù)荷主要取決以分級(jí)機(jī)溢流的濃度控制，旋流器的分級(jí)效率和二段磨礦的磨礦效果相互影響。全泥氰化浸出吸附系統(tǒng)全泥氰化浸出系統(tǒng)采用的雙系列平行一段預(yù)浸，預(yù)浸時(shí)間約3.5小時(shí)，七段邊浸出邊吸附的逆流吸附工藝，根據(jù)氰化浸出吸附流程中各取樣點(diǎn)樣品的化驗(yàn)數(shù)據(jù)及對(duì)各級(jí)浸出、吸附槽的浸出率、吸附率、回收率等選礦指標(biāo)的計(jì)算后分析認(rèn)為各級(jí)浸出槽、吸附槽的單級(jí)浸出率及浸出速度總體上呈下降的趨勢(shì)，而吸附率則呈總體上升的趨勢(shì)。工藝流程在第七級(jí)至第八級(jí)浸出吸附槽的浸出效果顯著