第8章 高程補償值計算及施工過程驗算

/第8章高程補償值計算及施工過程驗算第1節(jié)高程補償值計算1．高程補償值計算的目的本工程主塔樓總高330ｍ，不僅高度遠遠超過普通的高層建筑，而且自重與荷載也是一般高層建筑的２~３倍，由此導(dǎo)致的地基沉降包括不均勻沉降、結(jié)構(gòu)自身的壓縮變形、混凝土收縮和徐變將對結(jié)構(gòu)幾何尺寸和構(gòu)件內(nèi)力產(chǎn)生不可忽視的影響。根據(jù)書《高層建筑鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)設(shè)計》（中國建筑工業(yè)出版社），某一60層鋼結(jié)構(gòu)建筑的內(nèi)柱在恒載和活載作用下產(chǎn)生了５0~76mm的壓縮?！冻邔咏ㄖ?RC混合結(jié)構(gòu)豎向變形差的工程對策》（建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報，20０4．ｖoｌ2０。NO.6)中提及,高層建筑每１00m將產(chǎn)生由于鋼筋混凝土柱的彈性壓縮、混凝土徐變、收縮造成10０mm變形.根據(jù)ＡＲUP《主樓樁基計算書》，本工程主樓樁基礎(chǔ)的最終平均沉降量為98。7mｍ，核心筒與外筒的最終差異沉降約30mm.在超高層組合結(jié)構(gòu)建筑中，差異變形的問題就更為尖銳,因為在施工過程中鋼柱承受著較大的軸向荷載.要確定組合結(jié)構(gòu)體系的軸向縮短是很復(fù)雜的，因為影響立柱縮短的許多變量不能提前知道。例如：埋置在混凝土里的組合立柱的較低層，不斷經(jīng)受著徐變,由于混凝土地齡期和強度一直在變化著，徐變的影響難以準確的預(yù)知;而鋼柱在施工階段都有伸出裸露在混凝土外的鋼材段，一般有3—4節(jié)柱。另外一個難以預(yù)知的因素,就是與立柱連接在一起的梁的連續(xù)性會使重力荷載產(chǎn)生重分布現(xiàn)象。建筑物地基的沉降則是影響立柱相對高程變化的另一因素.另外不同含鋼率和不同體積－表面積比的組合鋼柱，其徐變和收縮量也有所不同。含鋼率和體積-表面積比越大，在同樣應(yīng)力狀態(tài)下,由徐變和收縮引起的變形越小。因此差異變形的估算極為復(fù)雜。為了達到招標技術(shù)文件的要求,同時減少由于地基沉降包括不均勻沉降、結(jié)構(gòu)自身的壓縮變形、混凝土收縮和徐變對主樓幾何尺寸及構(gòu)件(特別連接內(nèi)外筒的伸臂桁架）受力的影響，我司采用ETＡBS有限元軟件,建立主樓的三維計算模型，通過對整個施工過程進行模擬分析，計算出豎向構(gòu)件在各樓層內(nèi)的預(yù)調(diào)值，在施工過程中對相應(yīng)部位的鋼柱進行長度修正，并給出安裝過程中鋼柱安裝標高。本投標計算為闡明差異變形控制和補償原理，并根據(jù)已經(jīng)掌握數(shù)據(jù)進行估算。實際如我公司中標，我公司將參考其他類似工程如馬來西亞雙塔工程做法，聘請專業(yè)設(shè)計單位,編制專用程序?qū)Ρ竟こ套冃芜M行預(yù)估，并不斷進行施工監(jiān)測,及時反饋工廠和現(xiàn)場安裝進行修正,以便確保結(jié)構(gòu)安全。2.高程補償計算內(nèi)容概述(1）主樓豎向變形計算1）根據(jù)招標文件中的技術(shù)要求，確定在主樓裝修施工完成時，主樓的豎向變形主要由結(jié)構(gòu)自重荷載、裝修荷載、機電和幕墻荷載作用產(chǎn)生。2）豎向變形包括:彈性壓縮、混凝土收縮、混凝土徐變和溫度變形。３）模擬主樓組合結(jié)構(gòu)的施工過程,主樓彈性壓縮按兩階段疊加計算：第一階段為鋼結(jié)構(gòu)先行對鋼骨柱產(chǎn)生的彈性壓縮；第二階段為鋼骨外包混凝土后組合柱的壓縮，通過計算驗證了第一階段的鋼骨柱彈性壓縮很小可以忽略不計。4)采用有限元三維模型計算主樓的彈性壓縮變形，并通過混凝土的收縮和徐變公式分別計算出各層內(nèi)外筒的收縮和徐變量,根據(jù)類似工程經(jīng)驗對收縮和徐變值進行調(diào)整。5)通過將主塔樓簡化為單根桿件，估算出溫度變化作用下的層高和總高的變化。(２）基礎(chǔ)沉降量分析通過參考ＡRＵP《主樓樁基計算書》中的樁基礎(chǔ)最終的平均沉降量和內(nèi)外筒差異沉降量，并根據(jù)場地土層的分布和基礎(chǔ)沉降――時間的經(jīng)驗曲線,以及2００3年試樁監(jiān)測結(jié)果,獲得估算了在主樓裝修施工完成時的基礎(chǔ)沉降和差異沉降量。（３)焊接收縮計算與補償詳見第1５章第７節(jié)焊接收縮計算與補償.（3）計算方法說明由于時間所限,投標階段的計算采用EＴABS有限元軟件和簡化手算法相結(jié)合,在中標后,我司將組織由若干結(jié)構(gòu)設(shè)計師和專家組成的主樓沉降和壓縮計算分析小組，采用SAP軟件并編制相應(yīng)的計算程序進行全過程的施工模擬,求出更為精確的計算結(jié)果。３。豎向變形計算３.１豎向變形計算基本公式（1)應(yīng)變計算公式主樓豎向鋼骨混凝土構(gòu)件變形計算公式均可以表示為：――變形――應(yīng)變――長度式中，.——加載時初始應(yīng)變；——在時刻t＞時的徐變應(yīng)變；-—收縮應(yīng)變;—-溫度應(yīng)變；—-由應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)變，——非受力應(yīng)變，(2）彈性壓縮根據(jù)材料力學(xué)，在計算截面處的彈性壓縮變形為在層高范圍內(nèi)，軸力可視為不變，因此，上式可進一步寫為如果層高相同，各層計算構(gòu)件截面面積相同，則上式還可進一步簡化為(３)收縮變形式中——收縮應(yīng)變基準值;——以環(huán)境條件而定的應(yīng)變;——依理論厚度而定的應(yīng)變;--收縮隨時間發(fā)展的函數(shù)，取決于混凝土理論厚度；——計算時刻和開始考慮收縮時刻的混凝土有效齡期?；炷晾碚摵穸鹊亩x為式中-—取決于周圍環(huán)境的系數(shù)；-—構(gòu)件混凝土截面面積；-—構(gòu)件截面與大氣接觸的周邊長度。由收縮引起的收縮變形為（4）徐變變形式中—-混凝土在28天時的彈性模量;-—在時刻開始作用于混凝土的單軸向常應(yīng)力.混凝土的徐變系數(shù)由下式確定式中——加載后最初幾天產(chǎn)生的不可恢復(fù)變形系數(shù)，，其中根據(jù)實驗數(shù)據(jù)曲線查得；-—滯后彈性變形系數(shù)，?。?。4;--徐塑系數(shù)，,其中,取決于周圍環(huán)境。由理論厚度決定；-—隨時間發(fā)展的系數(shù);--隨時間發(fā)展的系數(shù)，與理論厚度有關(guān)；——所求徐變系數(shù)時刻和加載時刻混凝土的有效齡期.混凝土的壓應(yīng)力在一定的范圍內(nèi)，徐變變形和混凝土應(yīng)力將成線性關(guān)系,因此，實際計算可通過疊加原理來計算，設(shè):代表各層初始加載時刻，為計算截面初始加載時刻。代表各層附加荷載加載時刻。則由徐變引起的徐變變形為（5)溫度變形設(shè)溫度差為，則溫度變形為(６）總變形３。2豎向變形計算的荷載取值及加荷過程說明為了達到國貿(mào)三期主樓鋼結(jié)構(gòu)招標技術(shù)文件的要求,保證在主樓建筑施工完成后,開始使用前，結(jié)構(gòu)的施工誤差滿足規(guī)范要求，并在結(jié)構(gòu)施工時，對主要構(gòu)件的長度進行必要的計算修正,并實施相應(yīng)的調(diào)整,因此，將調(diào)整的受荷狀態(tài)確定為主樓建筑裝修施工完成，開始使用之前。主樓建筑施工完成之后，開始使用前，正常狀態(tài)下結(jié)構(gòu)所受的荷載主要包括自重、樓面內(nèi)裝修荷載、外幕墻荷載、機電設(shè)備荷載、風(fēng)荷載。由于風(fēng)荷載主要為橫行荷載,且方向隨機，在豎向變形計算時可以不予考慮.主樓的加荷過程決定了豎向變形計算的結(jié)果，因此,計算時將根據(jù)我司制定的施工計劃進行模擬計算。為了計算方便做如下簡化：(1)主樓內(nèi)外筒鋼框架同時施工（實際施工差1~２節(jié)柱），各層墻柱外包混凝土和頂面樓板同時施工。(2)在Ｌ１5及以下樓層，鋼框與外包混凝土和混凝土樓板保持15層層差,L16～L5０層間保持12層層差，L51及以上樓層保持9層層差.（3)內(nèi)裝修從B2層開始順序施工（Ｂ3層忽略）,施工至Ｌ1層后，和幕墻同步從L１層開始順序施工，與混凝土樓板施工保持40層層差.3.3彈性壓縮計算彈性壓縮計算可以采用兩種模擬方法進行計算,第一種為簡化手算模擬，當簡化計算時,彈性壓縮可以近似認為是由墻柱構(gòu)件在豎向荷載下的壓縮產(chǎn)生的,不考慮彎矩等作用，也不考慮水平桿件的作用；第二種為有限元模擬,當采用有限元模擬時，將能反映斜撐和水平桿件對豎向變形的影響，計算結(jié)果將更接近現(xiàn)實。根據(jù)我司制定的主樓鋼與混凝土組合結(jié)構(gòu)施工工藝（鋼框架先行，墻柱外包混凝土和樓板混凝土隨后進行)，主樓的彈性壓縮由兩部分組成：第一階段，鋼柱在鋼框架和塔吊荷載作用下的壓縮變形；第二階段,外包混凝土以后的組合柱的壓縮變形。3．3。1第一階段與第二階段彈性壓縮變形量的對比分析通過采用簡化計算模型的計算，在結(jié)構(gòu)自重荷載下各層壓縮結(jié)果詳見下表,其中,主樓鋼框架第一階段的彈性壓縮變形總量為1１．1mm,樓層的最大壓縮為0．23mm,主樓第二階段的總壓縮變形９1。７ｍm，樓層的最大壓縮為２。1７mｍ,由此可見,第一階段的鋼柱壓縮量非常小，約為第二階段壓縮量的十分之一，如果再考慮裝修等荷載下第二階段的壓縮量還將有所增加，因此，實際計算時可以忽略第一階段的壓縮變形。表8—樓層號層高每層鋼柱壓縮（mm）每層組合柱壓縮（mm)各層總壓縮量（mm)-350．１１５557７41．3３21９１２921．447749032-25。35０．1３09４02131．４６３0４55721。593９８578５—17。１0。184878６621.9９４01７４8３2．17８89６１４5160.１880５84２1１。83７539504２.025597９2５250。1517９４1３61。7４26９312３1．89４4８725835０.14５851９871．71４287７０71．８60139６94450。１41４8７67４１。6955０026４1。８３69８7９395４.60。124５8２836１.5３3５５５3361。６５81３817２６4．２５0。1106542491。3932２835３1。50３8８２６0２74.２5０。10564５581．36355231８1.46９19789７84.２50.1００790845１。34０48641２1。４4１2７72５79４．2５0．０96119９２１。317４２0506１。4１３54042７104.250。095190０841。3１5２１７5311.41０40761611４。250.12265７4８１.４5３142681１.５７580016112４．250.1199７71171．4313０８１691。５５12852８5１34．250.1173２6971.40４8８３09４１．5２22１006414４。２50。１003８７94９1.3784５８021．478845969１54.250。0977４４6761.352032946１。44９７77６２21６４。250。09８83３2６1。３34997６581.43３８30918174.２5０.１3521081７1。6３74430８91。77２653906１８4.２50.13364７3721．6054２26681。７390700４19４．25０．１30858021１。573４0224８1.7042６0269２04。２50．1332０475９1．５62１3１7５11．695３36５1２１４．２５0。189６5５４7９１。69189165７１．881547１36224．250。１87５468271。6559630321.843509862３４。250。184604１19１．620034４０81．８04６38527２4４．２50.1815６64２９1．５８41057831。７6５６７2２12254．250。1687６24831.55222１6321.７209841１5264。250．1595７６５591．5０１26236１。66083891９274.４50。164６3４278１。52375４52２１。68838８8０1286.60.2３１２45９06２.17３8084662．405０54３72２９6。60。2334４30０12.12６597６９９2。36０0４07305.25０.172９４1７41１.64１1308３81．814０72579314．250.134522７39１。29316０8581.4276８35９632４。２5０.130910111。25９５709391.３904８10４9334．250。1281982781.3232５41061.４5145238５3４4。22０．14963036７1．4459981071.59５62８474354.２８０。１50392０97１。4277７8２9４1。5７８17039364．25０．１47９4451１。379１13６9８1。5２7058207374．250。１466442951．3４05316８９1.4８717５９84３8４．2５０。1４541１１431.3019496811.4473６082４３９4。25０。1442４50561。2６3367６721.4０7６12７２840４。２５０．1443612３3１.2２７４42２151。３71803449４１４.250.149７838221。2４75803861.3９７3642０８424．250。15５1920９51.２1５3３777１１。3705２98６6434.250。1６27514６1。1754４80591。33８１99５194４４。25０.167６441671.1272８74791.2９493164645４.250．1７478811.0956９1６99１.270479７98464。250.1６9７５377６１.05５801987１.22555５7624７4。250.16３1７22381．０１５91227５1．179０84５1３4８４。２50．157647９2０.9760225６３1。13３6704８２494．2５0．15３４３９1240．93613２8511.089571975504．250．１494５07930。８96２４31３91.04569３９3２5１4.2５0。1３6788８84０.８5764６0１8０.994434902524．2５0.12５３726390。8208６４４970。9４623713753４．４50。1１39６405７０．798０790０70。912043065546．13０．10９30243２０。95４5890８7１。0６3８91518556。１20.0881008４40。8５9９51１６４0.94805200８5６３。６０。0４547580.473０80９0４０。5１85567０5５73．60.1545０9２8１0.57380268７0．７28３１1968５８３.60。156２205561．17８5４78２11。33４7６8378593.60.1582７39231.097183051.2５5456974603。60．1６16122131.0１6８4095２1．17845３165６1３.60.１631171３4０。９３7176886１．1００２94０２６23．60.1６5５９1０410.858１８78５11.0２３7７８８９２６33。６0。１675156160.７８０２0573９０．９4７7２１355643。６０．1７2８80810．702８９1１5８0.87５7７1９68653.6０.1７95796760.６２6２4１1080.８0582０７8３６63.６0。1８4８５2８930.５50５822２90。7３５４35123673．6０．1６73１９9660.47５9077720.6432２7７3868３．840.1５9７51９160.４237440４０.５83495956６94.750。1７３０495120.４432４８87８0.61６2９839705.７0.17６853497０。４44812５０４0．6216６6７1５.660。1４28476410．3587385６2０。5０1５8６203727。950．15759７5180．39１３２985３0。5489273７1７３6.60。087330５770．2０3１９１3７50．290５２19５2744。３5０。02752211４0．0７9７2０7440.1０７242858主樓總壓縮量１1．１566914591.7５6９１74810２.9１36０89圖8—簡化模型計算說明：（1）在計算時，只考慮豎向桿件承受軸向正應(yīng)力,忽略其它方向的應(yīng)力對豎向變形的影響.(２)為了計算出內(nèi)框筒的平均壓縮,將所有內(nèi)框筒墻柱合并為另一根豎向受壓桿件，忽略鋼支撐的作用。（3)荷載計算取值.豎向計算荷載包括：鋼骨柱梁自重、外包混凝土和樓面混凝土自重、樓面施工荷載,忽略塔吊荷載(由于彈性壓縮可以恢復(fù)，不影響最后總彈性壓縮量計算）。荷載分配原則:核心筒內(nèi)的豎向荷載包括塔吊豎向荷載均由核心筒墻體承擔；內(nèi)外框筒間簡支梁承受的樓面荷載和自重由內(nèi)外框筒共同承擔。圖8—(4）組合柱的壓縮分兩階段進行計算。由于實際施工以內(nèi)外鋼框架先起，混凝土外包后施工，因此,組合柱的彈性壓縮等于鋼柱的彈性壓縮＋組合柱的彈性壓縮。為了計算方便，根據(jù)施工進度計劃近似認為在1５層及以下樓層施工時，鋼框架施工領(lǐng)先混凝土墻柱板施工1６層,在１６～５0層之間，鋼框架施工領(lǐng)先混凝土施工12層，在50層以上，鋼框架施工領(lǐng)先混凝土墻柱板施工９層。圖8—(5）層高范圍內(nèi)的構(gòu)件截面和軸力近似認為沒有變化,并且不考慮外框筒柱微小的斜度。3．３。2彈性壓縮變形總量計算忽略了鋼柱的預(yù)壓縮變形后，主樓的彈性壓縮變形計算將大大簡化，我司利用ＥＴABＳ有限元計算程序，對主框架自重、次梁樓板重量、裝修機電荷載及幕墻荷載作用下的主樓核心筒和外框架的彈性壓縮變形進行計算，計算結(jié)果如下。：3．３。2.1屋頂各節(jié)點編號圖８—3。３．２．2各種荷載作用下主樓總的豎向變形表8—1-2主框筒自重下主樓核心筒豎向變形（m）次梁、樓板荷載下主樓核心筒豎向變形(m）StoryＰｏｉntLoadUZStoｒyPointLoadＵZRooｆ１8３１SＷ—0．025８Ｒoｏf１８３１DEAD-０.0１9Rｏｏf１7773ＳＷ－0.0257Ｒｏｏｆ177７3DＥAD—0．０19Roof1７770SW－0．0２5７Roof１777０ＤEAD－0。01９1Rooｆ17８32SW-０。０２５8Roof17832ＤEAD-0.019７Rｏｏf2769ＳW—0.026Ｒooｆ2769DEAD—０．01９６Roof2766SＷ-0.025８Rｏof2７6６DEAD—0。0199Ｒoof27６2SＷ—0.０25６Ｒoof27６2ＤEAＤ－0。01９9Roｏf27５4SＷ-0.0２51Roｏf2７５4DＥAＤ－0.0196Roof２75７SW—0.025３Rｏof2７57DEＡD-0。0198Roｏf275９SW-0。0255Roof2759DEＡＤ－0。０199Rooｆ17８０7SW-0.02５１Ｒooｆ1７807DEAD－0.０198Rooｆ2291SＷ—0．０25Roof2２91DＥＡD—0．0１97Rｏof17812SW—0．０2５Roｏｆ178１2DEAD—0.0197Rooｆ1８16SW-０。０25Rｏoｆ181６DＥAD—0．0194Roｏf１819SW—０。０252Roof18１9DEＡD—０.0196Rooｆ1８2１SW-0．0253Roof１821ＤEAD—0.０196Roｏf１824ＳW－０.0254Roｏf1824ＤEＡD—0.0１95Ｒoｏｆ18２8SW—0.０256Rｏｏf１８2８DEAD—0.0194Roof４927ＳＷ－0。0２５4Rｏof4927DEAＤ-0.02０1Rｏｏf4967SW—０．0251Roｏｆ４96７DEAD—０。０19９Roｏf60４4SＷ－０.025５Roof60４4DＥAD－０.01９9Ｒooｆ177７7SW－0。0255Roof17777DEAD—０。01９９Ｒoｏf17８01SW—０。0２57Roof17801DEＡD－０.02平均值SＷ-０.02544平均值ＤEAD—0.019６5表8—１－2機電、裝修荷載下主樓核心筒豎向變形(ｍ)幕墻荷載下主樓核心筒豎向變形（m）ＳtoryPointLｏａdUZStoryPointLoａｄUZRoof1831SDEＡD-０.０185Ｒoof1８31FAＣADE—０.001Rooｆ17773SDEAD-０。0１86Rｏｏf1777３FACＡＤE—0．0０1Roｏf17７70ＳＤＥAD-0。0186Rooｆ17770FＡCADＥ—0.0０1Roｏf１７8３2ＳＤＥAD—0.０19Ｒoof１7832FＡCADE—0.001Rooｆ２769ＳDＥAD－0。01９1Rｏｏf２76９ＦACAＤE-0.00１Rｏof2766SDEAD—0．0１93Rｏoｆ2766FACADE—0.00１Ｒooｆ27６２SDEAD—０.01９4Roof2７62FACADＥ－0.001Roof2754ＳDEAD－０。０１92Ｒoｏf２754FACＡDE-0．０0０9Roof275７SＤＥAD—0.０１9４Rooｆ275７FACADE—0。0009Rｏｏf2759SＤEAD—0.０１95Ｒｏｏf2７59FAＣAＤE-0．00０9Roof１7807SDEAD－0。01９4Roｏf1７807ＦＡCADＥ—０．00０9Roof２２91ＳDEAD－0。01９４Roof２2９1ＦAＣADE-０.０00９Roof178１2SDEAD-0.０１92Roof1781２FACAＤE-0。000９Roof１816ＳＤEAＤ－0．019Rｏof１８16FACＡDE－0.０00９Rｏof１８１9SＤEＡＤ-0。0192Rｏoｆ181９FACＡDE－0.000９Roof１821ＳDEＡD—0.019２Rｏｏf18２1FＡＣADE—0.000９Ｒｏｏf182４SDEAD－0。0191Ｒoof1８２４FAＣAＤＥ－0。0009Roof１８２8SＤEAD-0．０1８8Roof18２8FACADE-０.００1Roof4９27SDEAD-0。0196Rｏof４927FACADE—０。00０9Roof4967SＤEAD-0.０19５Roof4９67ＦACＡDE-0．0009Roof6044SDEＡD—0。０１９5Rｏoｆ604４ＦＡCADＥ-０。0009Roof1777７SDEAD—０.019５Roof17７7７FACADE—0。0009Ｒoｏf１780１SDＥAD－0。0１９4Rｏｏｆ178０1ＦACADE—０.0009平均值SDEAD—0。01919平均值ＦACAＤE-0.0０093表8—1－２主框架自重下主樓外筒豎向變形(m)次梁、樓板荷載下主樓外筒豎向變形(ｍ）SｔoryＰoiｎtLoａdUＺStoryPointＬoadUＺRooｆ33986SW－0．0３08Roof3３986DEAD—０．０191Ｒｏof３3９8７SW-0．03０９Ｒooｆ33987DEAD－0．0193Roof3３988SＷ-0．0３1Rｏof３３988DEAD—０。0195Roｏf33989SW-0。０３１1Rooｆ33989ＤＥＡＤ-０．０197Roof33990SW—０．０3１Ｒoof33９９0DEAD—０.019６Rｏof３3991SW-0.0309Rｏof33991DEAD—0.０１94Roof3３992ＳW－0．０309Ｒoof3３９9２DEAD－0。01９2Roof33993ＳW-0．0295Rｏof３399３DEＡD－0.018５Roof3３９９4SW-０.０２９6Roｏf33994DEＡD-０．018７Rooｆ３3995SW—0．0297Roof3399５DEAＤ－０．0189Rｏｏf33996ＳW-0．０2９8Roof3399６DＥAD-０.0189Roof3399７SW—0.029７Rooｆ33997DEAD—０。0188Roof33998SW－0．0296Roof３3９98ＤEAD—0。0１８6Ｒooｆ3399９ＳW－0．0295Rｏｏf3３９99DEＡD－0。0１85Ｒｏof3400０SW—0.030８Roof340０0DEAD-０．0192Rｏof340０1SW—０．0308Rooｆ34０0１DEAD—0．0１９1Ｒoof３4002ＳＷ—０。0３０8Ｒoｏｆ３4０0２DEAD—0.0１９4Roof340０３SW－0。0307Roof3４003ＤＥAD—0。01９4Ｒoｏｆ3４０04ＳW—０。0304Roｏf3400４ＤEＡD-0。０1９2Ｒｏof３40０5SW－0.０３Roof34005DEAＤ－0.01８9Ｒooｆ34006SＷ-0.0296Ｒoof３400６DEAD－０．018６Roof34０07SＷ—0。03Rooｆ34００7DEＡD-0。０189Rooｆ34008SW—0.０296Rｏof3４０08DＥAＤ—0。0186Roof３４０09SＷ—0.03０5Roof３4009ＤEAD-0.０192Roｏf3４０10ＳW－0。0３0８Ｒoof３４01０DEAD—０.01９4Rooｆ34011SW-0．0３09Roof34011DＥAD-０。0194Roof34０12SＷ-０.03０９Rooｆ３4012DEAＤ－０。0１93Roof3401３SＷ-0。03０9Ｒoｏf3４0１3DEAD-0.01９2平均值SW—0．030３8平均值DＥAD-0．0１909表8-１—2機電、裝修荷載下主樓外筒豎向變形(m)幕墻荷載下主樓外筒豎向變形（ｍ)StoｒyPｏｉｎtLoadＵZStoryPｏiｎtＬoaｄUＺRoｏf339８６SDＥAD-0.0143Roof３3986FACADE－0．０0４9Ｒoｏf3398７ＳＤＥAD-0.０1４5Ｒooｆ33987ＦACADE-0。0０４9Roof33988SDEAD-０。0148Ｒoof3３988FＡCADＥ—0。０05Rooｆ３398９ＳＤEＡD-0。01４9Rooｆ33９8９FACＡDE—０。0０５Ｒｏof33990SDEAD—0。０148Rooｆ3３990ＦAＣＡDE-0．005Roof339９1SDEAＤ-０。０1４６Roof33991FAＣADE-０．00５Roｏf３3992SDEＡD－0。0144Rｏof３3992FACAＤＥ—0。00４9Rｏoｆ3３９9３SDEＡＤ－0。0１4Roｏｆ33９９3FACADE—0。０047Roof33９94ＳDＥAD-0。0142Roof33９94ＦＡＣADE—0.0０47Ｒoof33995ＳDEAD-０.01４5Roof３３995ＦAＣAＤＥ-0.00４7Roｏf３３9９６SDEAD-0．01４５Roof33９96FＡＣAＤE-0。0047Roof３3997SＤEＡD-0。0144Ｒoof3３9９7FACＡDE—0.0047Rooｆ３3９98SDEAＤ—0．０１42Roｏf33９9８FＡCADE—０．0０４7Rｏｏｆ3399９ＳDEAD－0。0139Rooｆ33999FACADE-0。0０4７Roof34０００ＳDEAＤ－0.０145Roof３4000FAＣＡDＥ—0.0０49Roｏｆ3400１SＤEAD-０.0143Rｏof3400１ＦACADE—０.０0４9Ｒoof3４00２SＤEAD—0．0１46Rooｆ34002FAＣADE-0.00５Roｏf３４0０3SDEAＤ－０。０14７Rooｆ３4003ＦＡCADE-0.005Rooｆ34004SＤEAD-0。０146Roｏf34００4ＦＡＣADＥ-0．0049Ｒoｏｆ34005SDEＡD－0．０14３Roof3４0０５ＦＡCADE－0.0０48Roof34０06ＳDEAD－０.0１4Roof34006FACADE-０.０048Roof34００7ＳＤEAD—0.01４3Roof34007ＦACAＤE—0.00４9Roｏf340０8SDEAD—0．014Roof34０0８FACAＤE—0．0０4８Roof3４009SＤEＡD－0．01４６Ｒｏｏf３400９FACADE-0.00４９Roof3401０ＳDEAD-0．0１47Rｏof34０１０FACＡＤＥ—０.005Ｒoｏf３４０1１SDEＡD—0。0147Roof34０11FＡＣADE－0.00５Roof340１2SＤEＡＤ—０。0１45Roof3４012ＦACＡDＥ—0。005Roof3401３ＳDEAD-0.0144Roof3４013FAＣAＤE-0。004９平均值SＤEAＤ-0.01４44平均值FACADE-0。０04873．3.2。３主樓豎向總彈性變形量表8—1－3主樓核心筒與外框架豎向總彈性變形主框架自重荷載次梁、樓板荷載機電、裝修荷載幕墻荷載總量差異壓縮核心筒平均豎向變形(mm)—25。439-１9.652１－19。1９13—0。0934７—65。21７3３．5６12外框架平均豎向變形（mm）－30.3821-19.0８92－14.4357-４．87１４-６8。7785３．３.2。4主樓各層平均彈性壓縮總量表8-１—樓層號核心筒(m)外框架（ｍ）累計差異壓縮（ｍ）Ｂ3－0。00041—０。００1２８—0.０00８７B2-0.000５1—0。0０128-0。0０16４B1—0.0014１—0．0０163-0.001８6１－０。００127－0．00１７6—０。０0236２—0．00096－0。０0１3３—0。0０２7２３—０.00１0３—０.0０13９-0．0０3094-0.00０９6－0。0013６-0。０03４95-０．001０6－0．０0159－0。004026-0.0０073-0.001２3—0.004527-0．0０080—０.0０１18－0。0０4908－０。00080－0。０0114-０.005249-0。000７5-0.00129-0.00５7８10－0．000８０－0。０0１２6-0.0062411－0.0０075—0．０0１33-0．0０68２１２—0.000９６－0.０0１30-0.00７1513—0.00086－0.00127－0．００75６１4－0．000９2－０。00125－０。0078８１5—0．0０0８1－0.0012３－０。００83016—0。００１1９－0。00119-0。00830１7—0。00106－0.001１7－0.0０841１8—0。０0105-0.0０1２1-0．00８５８19-0．0010３-0．001２0-0。008７520-0.0０118—0。0011８-０。０0８７521－0.00116－０。0０115-０．00８7４22－0．00109-０。00１11-0。00876２3-0．001１3—0．001０9—0.008７3２4-０。00109—０.001０6—0.0087025－0。０0１04-0。00104-0。０087126-０.００130—０.00090-0．0０8３１27—０。0０0５５－0。000９3-０。0086928-０.００１60—0。00160-０．00８６929－０.00114—0。001５4－0.0０９09３0—０。001０0-0．０017１—0。０0９７931-0．00076—0.００098—0.01001３2－0．00070－０．001０8—0．０1０4０33-0。0024３-0。０0107—0.0090434—0。0０１03—０。00102－0。00９0335－0．０0093—0。00100-0.00910３6-０。00086－0.0009７—０。0０９2137－0．0００85—0.0０0９4－0．00９２93８—0。00080-0。０0092－0.０0９4239—０.00０56－0。０008８-0.009７340—0．00123-0。０008６-0.00937４1-0。00106－0.00083—0。００9１442—0。00104-０。00080－0.０08９０43－0.00111—0。０0077—0。０085５44-0。00096－０。０００78-０。008３７45-0．00098—0.0007６-0.０08164６－0．0００97—0．０0072-0。00７9047-0.00０8８-0。0０069—０.007７148—0．00084—0．０0067—０.00７55４９—０．0０0８0—０。00064-０.00７3850－0.00０77—0．0０062—0。00７23５１-0。０0073－0.0００５8－0。0070９52—0．0０10１-0.00052－0。0０6６053－０。０001９－0。０00４８-０.0068９54－0。0010３-0。00105-0.０06９155—０。00034—0．0０08３—０．0074056—0．0０168-0.0０081-0.00652５7-0。0006９—0.0００４7—0．006305８—0.000８０－0.000４5-0.0０5955９-0.０0073—０.00０4９-0.0０5716０-０．00０76－0.0004３-０.００5３861-0。０00５８－0．00０41－0。0０５2162-０.00０5９－0。000３8-0.００50０6３－0．0０0５3—０．０００３6—0．0０482６４－0。0０049-0。０0031－0。００４6４６５－0．００0４6-0．00030—0。0044866—0。00040—0。0002４-０．0043３６7－0.000４6－０.00０22-０.0０４0968-0.00026－0。00022-０。0０４０５69-０．00037-０.０0040-0.004097０—０。00032-0.０0038—０。0０41471-0.0０029—0。00016-0。0０4０172－0.0０023—0.０0012-０．0０389７3—０．０0０１20．000００—0。０03７７７4－０．００00２0．00０00-０．003753．4混凝土收縮變形計算3。４。1混凝土收縮計算系數(shù)取值（1)混凝土的收縮與周邊環(huán)境濕度有關(guān)，根據(jù)《超高層建筑結(jié)構(gòu)豎向變形估算》（結(jié)構(gòu)工程師200４.VOL。20．No。6)國貿(mào)主樓墻柱的周邊環(huán)境可以視為一般室外，可以取-０．00032，取1。5.(2）構(gòu)件截面形式?jīng)Q定了混凝土的理論厚度，為了簡化計算，通過對構(gòu)件截面的計算比較,對所以構(gòu)件的均近似?。?０0mm。（3)依理論厚度，取為0。7（4）根據(jù)進度計劃,開始收縮時間為混凝土澆筑后１天，計算時刻近似考慮為500天，因此，取為0．4。3。4．2混凝土收縮量計算結(jié)果通過計算,主塔樓墻柱混凝土在裝修結(jié)束時的總收縮量為31．2mm，樓層的最大收縮量為０。７1mm。表8-１-5主樓各層混凝土收縮量樓層號層高（m)收縮量（mｍ)樓層號層高（m)收縮量（mm）Ｂ3５0.448374。25０。3８０8Ｂ25。350。４７94384.250.38０8Ｂ1７.10。６36２３９４。250.380８160.5３76404．25０。3808250.4484１4。25０.3８083５0.４４8424.２５0．38０84５０.448４3４。2５0.3808５4。6０。4１2244４．250．380864.250．3８08454.2５0．38087４.２5０.38０８464.25０.3８0884。250。３8０847４。25０.3808９4。２５0．380848４．250。3808104.2５０.3808494．250。3８０8114。250.38０8５04。250。3808124。2５0。3808514.２50。３8０81３4．25０.３80８５2４．250.3808144．2５０.３8０8534.45０.398７15４。250。３8０8５４６．130．54921６4.250。380855６.1２0.548４1７4．250。3８085６３.６0．3226１８4.250．3８08５73．60．３２26194.2５0．3８085８3.6０。32２62０4．250.380８593。６0.32262１４.25０。３80８603．60。3226２24.２50.３808６13.60。32２6234。２50．380８６23.6０．3２2624４。250。3808633．60．３22６2５4。250.38０８６4３．60．3２２62６4.２５0．38086５３。６0。32２６２74.450．3９8７６6３.6０.３22６286．6０。591４６73.60。3226２96．60．59１46８3.84０。３441３0５.250。4704６94．75０。42563１4。25０．３80870５。7０．5107３24.250。380871５.６6０。５0713３４。2５０.38087２7.95０.7123３４4.２２０。3７8173６。60.５91４354.2８0。3835744．35０．３8983６4.250.3８０8總收縮量３1。13２3．5混凝土徐變計算3.5．１徐變計算系數(shù)取值（1)組合柱和墻的混凝土標號根據(jù)招標圖紙為C６0.(２)根據(jù)實際的墻板混凝土施工進度，查(《超高層建筑結(jié)構(gòu)豎向變形估算》圖３)得0。5６。（３）滯后彈性變形系數(shù)?。?。4.(4）徐塑系數(shù)，與構(gòu)件的混凝土理論厚度和周邊環(huán)境的相對濕度有關(guān)，近似取為2.5。（5）為隨時間發(fā)展的系數(shù)，考慮裝修結(jié)束時所有墻柱混凝土均達到了5０0天,并且其在500天后增長緩慢，因此，近似取為0．9。(６)是隨時間發(fā)展的系數(shù),與理論厚度有關(guān)，為所求徐變系數(shù)時刻和加載時刻混凝土的有效齡期.為方便計算,假定理論厚度為６00,為3天,為５00天,查（《超高層建筑結(jié)構(gòu)豎向變形估算》圖6)得。3.5．2徐變計算結(jié)果表8－1－6主樓各層核心筒與外框架徐變量對比樓層號層高核心筒徐變（Lh)外框架徐變(Lw）差異徐變（Lh－Lw）B35－0．０00８３－0．002６10.00１７8Ｂ25.35－0.０0103－0．00２６2０.00３36B17.1－0．00２８8－0.003330。0038116－0.002５9－０．0036００.004８2２5—０。00197—0。0０２7２0。00５5735-0．0０210-０.0０2８4０。0０63145－0.０0197—０．00279０.00７135４.6-0．00２17—0。００3２60．00８22６4.25-0．０01４8—0.0０2５１0.0０925７4.2５-０。00164－0．００2410.0100384。25－0。0０164-0．00２３20．0107１94．２5－０.00１53—0。0０2640.0１1821０4。２5－0.0０16４—0.002590。01２７7114．25—０.０01５3－0.002710。01394124.25—0.0019７—0。002650．０14６３134．25—0.00176—0.00260０。0154614４.25-0.00１89－0。002550。016１2１54。２5—0。0016６-０.002510.0１69７１64.2５—0.0024３—0。00２44０。016９817４。25—0。00217-０.０02４00.0172１184．25-0．0０2１５—０。0０24８０。01754１９4.25—０．0０２１0-0.０02450.017８９２04。2５-0．00240—0．002400．0１78９21４.25—0。０0２３8-０.002３50。0178622４.25—0.00222-0。00228０.01７922３4.25—0.00230—０。002２30。0１7852４4。25-0.0０2２2－0。00218０.0１78０２54。25—0。０0212－０。00213０。０1781264。25—0．００266-0．0０1８40．0170０27４。45－0．00113-０．０01890.01776286.６－0。003270。0０0000．0144９296.6－０．0023２0.00０000。０121７3０5.2５—0。0020４-０。003490。0１3613１4。25—0。00１56—0.0020１0.０1４0６3２4.25—0.0０143-０．００22２０。０1４84334.25—0.０04９７—0．０02180．01２０６３44。２2—0。00２11—0.00２090．０12０435４.28—0．0０１89－0.０0２040.01219364。2５－０．０01７6－0.001９9０。01241374.25-0。0０１74-０。00１９10．０12５9３84.25－0。0０１6４-0．0０1890．01２８43９４。2５-0.00115-０。００１790.01349404。２5-0．00251—0．00１760．０127441４。25－０.0０21７—０。001710.０1２27４24。25—0.002１2—0.00１630．0117８43４.２5-0。０0２２8—0．0015７0。０1107444。25-０.0０19７—0．0０１600。01070４54.２５—０。001９９-0.００1５60.０10２74６4。25—0。0019９-0。001470。０097５474．2５—0．00181—０。00１420．009364８4.25－0.00172—0.0013８0.00902４94.25-0。00１64－０。001３00.０08６8５０4。25-0。０01５7—0。00１2６０.００838514。2５—０．０0148－0.00１1９0.０0809524。２５—0．００206—0.０01０60。00709５34.45-0．0003９-0.0０0990．０0768546。13—0.00２110。0０00０0。005575５６．12－0．00０690。000000。0０48８56３．６—０．0034５－0．001６60.０0309５７3．6—0．０0141－0.00０960.0０２64583．6—0。00１6４—0．0０0910.0019２59３。6-0.０0150—0.00１0０0。０01４２603．6—０。00155—０。０0０８80.0007５６13。６—0．00１1８－0。0０083０。000４0６２3。6—0。0０１20-0.00０78－0．00０03６33.6-0.0０10９—０.00073—0。0０039643。6－0。００100－0。00０63-０.000７6６53.6—0。00０93－０。０0061－0。0０1096６3.6-0．０00８２—0．00050－0．001４16７3.6-0.00093-0.00045-0。０0188683．84－0。00052-0．００04４—0．0０19６694.75－0.00075－0.0０082-0．0０1９０7０5.7—0。00０66—0．0０077—0.00１7９715。66－0。0０059—0．0003２－０。002067２7．95—０。0０048—0.00024—0.00229736。6—０.００0250。0000０－0.002５474４.35—0．000０5０。0000０-0．00２5９總徐變量—0．13295—0。1３03６—０.00２59目前計算的混凝土徐變和收縮的結(jié)果均為未考慮混凝土內(nèi)藏鋼柱和鋼筋對于徐變和收縮產(chǎn)生的約束作用,實際工程由于內(nèi)藏鋼柱截面很大，一定會產(chǎn)生較大的約束作用,從而導(dǎo)致收縮和徐變大大減小.但目前該數(shù)值依據(jù)規(guī)范無法進行計算,僅可依據(jù)工程實測和經(jīng)驗進行調(diào)整。根據(jù)上海金茂大廈理論估算數(shù)值，外框架復(fù)合巨型鋼柱（組合結(jié)構(gòu)）和外框架巨型鋼柱由于受混凝土收縮、徐變的影響導(dǎo)致差異變形約9６mm。金茂大廈外框架實際結(jié)構(gòu)高度為3４0m，同時考慮本工程組合結(jié)構(gòu)內(nèi)藏鋼骨與金茂大廈之間差異，確定本工程收縮和徐變的數(shù)值進行調(diào)整，調(diào)整系數(shù)為０。6,以下分析按照調(diào)整后的收縮和徐變數(shù)值進行，實際過程施工時將根據(jù)實測數(shù)值進行。３．6溫度影響分析混凝土和鋼材的溫度變形常數(shù)均為0。０００01，通過計算,環(huán)境溫度升高或降低1０攝氏度時,將導(dǎo)致塔樓每米增加或縮短0.2mm，整個塔樓的高度增加或縮短34。7mｍ。由于構(gòu)件的加工溫度、安裝溫度隨時在變化，根據(jù)類似工程經(jīng)驗,為了安裝和加工方便建議不考慮溫度對主樓總高的影響。4．基礎(chǔ)沉降量分析基礎(chǔ)的沉降對主樓結(jié)構(gòu)施工將產(chǎn)生二個方面的影響：(1）影響主樓檐高和層高;（2)基礎(chǔ)差異沉降將造成內(nèi)外筒間樓板和梁的傾斜，以及導(dǎo)致伸臂桁架內(nèi)應(yīng)力的產(chǎn)生.根據(jù)AURP國貿(mào)主樓《樁基計算書》,主樓的整體平均沉降量為98．7mm，核心筒與外筒的最終差異沉降約３0mｍ，核心筒沉降稍大。分析主樓整個施工組織和工期安排、再根據(jù)場地土層的分布和參照以往工程基礎(chǔ)沉降的時間曲線,假定主樓鋼結(jié)構(gòu)施工完成時，基礎(chǔ)完成了最終沉降量的70%，即在裝修施工完成時，主樓整體平均沉降約為5９.２2mm，內(nèi)外筒差異沉降差為２1mm。根據(jù)目前已經(jīng)完成的工程樁試樁結(jié)果（２3００噸壓力下樁頂沉降為14mｍ)和2003年進行的試樁試驗報告分析,由于本工程工程樁較長,樁端持力層堅固，且全部工程樁均將實施后壓漿，實際基礎(chǔ)樁變形應(yīng)比理論估算值較小。同時在伸臂桁架層施工時,由于底板、地下室結(jié)構(gòu)、上部部分結(jié)構(gòu)已經(jīng)加載完成,實際核心筒和外框架已經(jīng)產(chǎn)生一部分差異沉降，因此剩余部分差異沉降對于伸臂桁架內(nèi)力產(chǎn)生的影響和對于樓面水平度產(chǎn)生的影響將會更小。５．補償措施５.1主樓豎向變形和基層沉降量補償值對豎向荷載作用下的主樓豎向變形和基礎(chǔ)沉降分析后,考慮對工程造成的實際影響和從方便施工考慮，我司建議：1．基礎(chǔ)外框架平均沉降(59.2ｍm）在施工過程中不進行調(diào)整，其對主樓檐高的影響可以通過首層室外總圖施工時進行調(diào)整協(xié)調(diào)；２。對于主樓鋼柱壓縮變形、收縮變形、徐變變形引起的總的變形分別對每一節(jié)鋼柱的長度進行4ｍm3mm~１2mm10mm的長度修正,通過對每節(jié)鋼柱的長度修正，保證主樓在裝修結(jié)束后各樓層標高與設(shè)計標高差小于１.５mｍ。每節(jié)鋼柱的加長量及施工完成后與設(shè)計標高的對比詳見下表.表8—1-6樓層號各層平均豎向變形（ｍ)每節(jié)鋼柱加長(ｍ)裝修施工完成時與設(shè)計標高差（m）Ｂ3－０。0021Ｂ２－0.0023Ｂ１—０。0038０。０100０．0０181-0．003７２-0.00280.00５０0。0００3３-0.０030４-0．０0２90。0０５0-0。0０05５－0.00326-０.０0240.0０５0-0。00117-0。002４８－０。0024９—0。0０250.00５0－0.0034１0-0．００2511-0．０02512—０。00２70．01０0-0。001３１３—０.０0２6１4—0.0０2615-0。00２50．01000。001０１６-0．002９17—0.０02718—0.0０２７０。010０0．002719—0.00２720—0．002821－0。0０２80。００50－0．000722－0.０027２3—0.002724—０．002６０。0080-0．00072５－0．０0２52６－0．002７27-0。001９０.００８０0.00０22８-0．０029２９-0.００2４30—0。００33０。０080—0.000431－0.002２32－0。0０2233－0。０0４10.008０－0。00０9３４-0。0０25３5—0．０0２4３6-0．0023０.008０-０。000１37—0．002238—0。00２139-0。00180.008００.001７40—0．００2641-0.002342—0.00230．０050—0。0005４3-０.０02344-０。00224５—0。00220。0050-0.０0214６－0．00214７—0．0020４8－0.00190。０080－0.00０１49—0.00１85０—0.0０18５1—0。0０170。００50－0.000４52—0。０01９53－0.０01054—０.00200。００50-0．000355-0．001156-０．００３０5７-0．001５0。0０５0－０.0００９58—0。001659－0.001660－0。０0150．００50—０。000６６1—０。０0136２－0。00１36３-0.00１20。０050０.０0０7６４－0。001165-０。０01０66-0.０00９0．00０0-0．0０２367—0.0０096８-0。００0769－0．０01１0.00５0-0。0001７0—0.0０1171-０.000８７2-0。00080.00300。0０0273－0。０00５74—0。00０30。0００0-0。0０06表８-1－6主樓豎向變形和基層沉降量補償值樓層號核心筒豎向變形(m）外筒豎向變形(m)平均豎向變形（m)每節(jié)鋼柱加長(ｍ)裝修完成后樓面標高與設(shè)計標高差(m）Ｂ３—０。０0１7-0.00４3-0.00３０Ｂ2-0．00２0—0．0044-０.0０３2B１-0.０049－0.0０５6－0．０0530．０10０－0。00151－0．0044—0.0059－0．00512-0.００３4—0.０04５－0。00390。0１00-0．00０63—0。00３6—０．０047-０.00４1４-０.0034-0。0０46—0.004００.０080-0。000７5-0.0036—0。00５3-0。００456-０。０02６—0.0０41－0．00340.008０-0.00057－0．0028—0。0040—０。00348－０.0０28-０.００3８-0.０033９－０。０027-0。０043-0．０03５0.0１00-０。000710-0.002８—0.00４2—０．０0３5１1-0。002７-0．００4４—0.０03512－0．0０33-０.004３—0．０03８0.011０—0。00061３－0.０0３０-0.004３—０。00３614－0。0032—0.0042-0。0０3715—0。0029－０.0041—0。00350．０11０—０。0０0416—0．0０４0-0。0040-0.004０1７－0.00３6—0．０0４０-0.003８18-0.003６-０.0041-0.00380．01２0０．０000１9—０．０035—0。0040－0.０03８20-0．０040—0.0０40-０。0０4021—0。０039-0.0039—０．0０３９０。0120０．00０４22—0。00３7—0.0038-０。003723-0。003８－０.0０37－0。0038２4-0。003７—0．0０３6—0.0037０.０１100.000225-0.003５－0.０03６—0．０03５2６-０.０043－０．0031－0．003727-0．0021－0。0０3２-0。０02６0.010０0.00032８-0．００55－0。0０22—０。００3８29—0.0041-０．002１－０．０0３130-0。00３5－0。０0５７—0。0０４6０.011０—０．0０0231-０。00２7－0.０0３4-0．003０32-0.0025-0.０0３7－０．０0３133－0．００７8-0。0036-0．０0570。01２00．0０0034-0．0035—0。0035－0。003535—0．003２-0.00３４-０。003３３6－０。0０30—0．0033-0。０03２0．01０0０．０00037-０。０030—0.0032－0。00３138-0．0028—0.０032－0．0０3039-０.０0２1－0。003１-０。002６0。０080-0.０00740—０．０0４１-０.００3０—0。003641－0.0036-0．０029—0。0033４２－0.0035—0.０028－0.00320．01０0—0。0007４3—0。０03８—０．0０２７－0。０0３２４4－0.0０33—0．00２8－0.00304５—０.0０34-0.002７-0。0030０.０1000．000046—0.0033-0．002６-0。00304７—０.00３1-0.0025—0。0０2８48-0。00２9—0.00２4-0.０027０．0080-0．0０044９—０.0028—0.０0２3－0．00265０—0.0027－0。０0２3—0。0025５1-0．00２6－０．002２-0。0０24０．０07０—0.0０0952－0.０035—0．0０20-0.002753—0。0010-0.0０19—0.0０1４54－0.0０37-０。0016－０。00２６0。００６0—０。0０１655—０．00１6-0.00１４—0.001556-0。0０55—0。0028-０.004１57-0。0024—0．0018—０。０0210。０0８0—０。０01358-0。002８-0。００17－0．０0２２59—０.0026—0。０01８-０.０0２260-0.0026－0.0０１６-0.00210.00７０-0．００0961－0。0021-0．0０16—０.00１８62—0.０021-0。00１5—0。0018６3—0.0019－0。0０1４-0。00１７０.0０５0-０．0０１２64－0．０018-0。001３－0。001５65—0.001７-０。00１2-0。００15６6-0.0015—0。0011-０。００130．005０-0。０0056７－０．0０17－０．001０-０.0０1468－０．0０11-0.0０1０-0.00１169-0．０01５—0.0016—０．001６０。００４0—０．０0０5７0－0。0015-０．00１7-０。００1671-0．00１4—0.0０10－０。０0１２7２—０。00１4－０．00１１－0.０0１2０．0050０.000573—0。0０10—０。0006－0．0008７4-0。0０0５—0。0004—0。０0040．０000－0．0007５。2內(nèi)外筒標高差修正在主塔樓裝修結(jié)束時，內(nèi)外筒由于基礎(chǔ)的不均勻沉降將產(chǎn)生21mm的標高差（核心筒沉降大于外框筒），按照上述地基沉降量分析和考慮鋼梁施工時已經(jīng)產(chǎn)生部分不均勻沉降，預(yù)估標高差不超過1。5cｍ(核心筒沉降大于外框筒).由于內(nèi)外筒差異豎向變形將在各層產(chǎn)生不大于3．5mｍ的標高差。為了達到設(shè)計技術(shù)文件的規(guī)定,:在主塔樓裝修結(jié)束時,樓面同一根鋼梁兩端的標高差必須滿足《鋼結(jié)構(gòu)施工驗收規(guī)范》中不大于1cm的規(guī)定，施工時將需要對局部樓層連接內(nèi)外筒的鋼梁安裝如圖8—１－5進行不大于1~２cm的預(yù)傾斜，具體數(shù)值在鋼梁安裝前由計算值和現(xiàn)場檢測值最后確定,具體數(shù)值詳見下表圖8－1－5鋼梁預(yù)傾斜示意圖表８—1—7內(nèi)外筒標高差修正樓層號差異變形基礎(chǔ)差異沉降各樓層內(nèi)外筒間累計差異Δ裝修完時內(nèi)外筒板面標高差B3０.００２65-0。02１-0．018350.０20.00１６５B20.0０２36—0．０1５９９0.0１-０.00599B1０．00067－0．０1５320．01－0.00532１０.０0１5-０.013820.01—０.003８2２0。00１１２－0。0127０.0１—０.002７30．001１-0.01１60。０1—０.001640.0０1２2-0。010３80．01-0．0003850．０0162-0．008７６０。0１0.001246０。00１５3-0.0０72３0。01０．0027７7０.001１5—0．０06０80.０1０．0039２８0.０0102—0.005０６—0。００50６9０.001６５－0.００341—0。０0341100.00１４1-０.0０2－０.002110．00176-0．0００24－0.0００24120．0010２０.0007８0．00078130。001250.0020３0．0020３１4０.0009９0．00３02０.00302150.００１２70．00４290.００42９161E－０5０.０0４30.0０4３17０.０00340．004640．0０４641８0.０00490．00５13０.00513190．000５２０。00565０。005６520０0．0０565０.０0５６5２1—4E-0５0。005６10.０0５61２28E－０50.00５６90.００５６923－0。000110.00558０.0055８24—7E—05０.005510。005512５０．00001０．０0５5２0.005５226—０。０012２0．00４30。00４32７0.0０1140.００5440.005４42８—0．０03２70．002１７０．00２1729—0。0０1９20。000250。000２５3０0。002１60.002４10.0０2４1310.００067０.０03080。０0３083２０。001１70.０042５0．0042533-0。00４１50.０0010．0001３4—3E-057E-057E—０535０。0０0220.000290。00０２９36０.000340.0０0６30.000633７0.００02６０.00０8９0.0０08９380。0０0370.0０1260。０012６390。00096０。0022２0.0０22２４0-０．0０１120。0０11０．00114１—０。０0０6９0．0００４1０．0004１42－0。０0０73－0。00０32—０.0０03２4３－0.０0105—0。00137—0．001３744—０.0０05５－0．０01９2—0.0０19245-0．00065－0.00257－0．0０2５7４６—0。00077—０.003３4—０。０0３34４7—0。0０058-0。０0392-0。０0392４8－０。00０５1-0。00443—0。０04434９—0.０0０5－0．０0493-0．004935０－0。000４6-０．005３9—0.０053951—0.０0０44－0。０0583—0。0０５8３52—0。001４9－0。007３2—0.00732530．00０89－0。0０6４3－０。0064３54－0．0０２０９-0。00852０．010．0０14855-0.000２—0。０08７2０．010。00１２85６－0。00２66—０.011380．0１－0．0013８５７-0.000６7-0。012050．0１-０。002０5５8-０．0010８-0．013１30。0１—0.00３1359－０.0007４－0．013８70。０1—0。003８７6０—0.001-0．01４８70。０1－０.0048761－０．0０0５2－0。01５390。０1—０。00５3962—0．00063－0.０16０２0．０１—０．00６０263－0.0００5３-0.016550.01—0．0０65564-0。０0055-0.01７１0．0２0．00２９６5-0。00０4８—0．０17580.０20.０0２4266—0。000４8—0.０1８0６0.02０。０01９4６7—0。0007２—0．０１8780.020．001２268-0.００01２—0．01８9０.020.０01169０.０001-０。0１8８0.020．0０12700.00017-0.0１8630．0２0。0013771-0．0004—0。019０30。０20．000977２-0.００0３5－０．019380。020。00０6２73－0.０0037—０.01９7５0．02０。000２574－0.0０007—0.019820。020.00018５.３標高補償具體流程鋼柱安裝標高確定因為基礎(chǔ)的沉降、主樓的豎向變形和下部鋼柱的修正,所以每節(jié)鋼柱的安裝標高與設(shè)計圖紙不再一致，需經(jīng)過詳細計算確定.其中基礎(chǔ)的沉降可以利用現(xiàn)場實測數(shù)據(jù),排除基礎(chǔ)沉降影響后的各節(jié)鋼柱安裝標號可以按下述計算原理進行計算。其中為鋼柱設(shè)計長度為鋼柱修正長度為第i層荷載作用下第ｊ層鋼柱的壓縮圖8-1－6鋼柱安裝標高計算原理在實際施工過程中，為了確定安裝時的柱頂標高,我司將采取預(yù)算――現(xiàn)場監(jiān)測相結(jié)合的辦法。所謂預(yù)算――現(xiàn)場監(jiān)測法，即采用有限元SAP和專門編制的計算軟件進行全過程施工模擬,計算出每節(jié)鋼柱的安裝標高,同時結(jié)合現(xiàn)場基礎(chǔ)沉降和結(jié)構(gòu)豎向變形的監(jiān)測數(shù)值進行比較,得出每節(jié)柱的安裝標高.預(yù)控、預(yù)調(diào)和現(xiàn)場監(jiān)測相結(jié)合的辦法，對構(gòu)件的長度進行修正,具體流程詳見下圖.其中，預(yù)控即進行施工模擬,提前預(yù)估地基沉降、溫度變化、結(jié)構(gòu)自身的壓縮變形、混凝土徐變和收縮對主樓結(jié)構(gòu)幾何尺寸和構(gòu)件內(nèi)力的影響,并利用有限元軟件SAＰ模擬整個施工過程，計算出每節(jié)鋼柱在安裝時的安裝標高；預(yù)調(diào)即對桿件加工長度進行修正（詳見第11章構(gòu)件加工）；現(xiàn)場檢測即對結(jié)構(gòu)施工過程中建筑的變形進行測量（詳見第14章施工測量），作為與計算值進行比對和修正的依據(jù)。圖8－１-6實際修正流程圖第2節(jié)施工驗算1．施工驗算內(nèi)容說明施工階段塔吊臨時支撐設(shè)計和鋼框架承載力驗算由于此次主塔樓鋼結(jié)構(gòu)施工將在核心筒內(nèi)布置兩臺大型內(nèi)爬塔吊，施工過程中每臺塔吊有較大的施工荷載傳遞到核心筒鋼柱上，因此，為了保證施工安全，我司對塔吊臨時支撐進行了設(shè)計和驗算，對核心筒鋼框架在塔吊荷載下(并考慮了風(fēng)荷載和地震荷載)進行了結(jié)果安全性驗算,通過初步受力分析驗證了施工方案的可行性。伸臂桁架內(nèi)應(yīng)力計算基礎(chǔ)的不均勻沉降和主樓的內(nèi)外筒差異豎向變形，會導(dǎo)致伸臂桁架連接處的內(nèi)外筒發(fā)生豎向位移差,為了預(yù)知其對伸臂桁架產(chǎn)生的影響，采用EＴABS有限元計算了內(nèi)外核心筒產(chǎn)生20mm差異沉降后伸臂桁架桿件的內(nèi)應(yīng)力。通過計算確認,在伸臂桁架安裝完畢后，內(nèi)外筒在桁架節(jié)點處即使發(fā)生2０mm３0ｍm的豎向伸臂差異變形,伸臂桁架桿件也不會發(fā)生屈服，并且大部分桿件的應(yīng)力只達設(shè)計值的１／６4～～１/3９。實際伸臂桁架可以承受的差異變形由設(shè)計約定,施工過程中我公司將進行綜合變形觀測,根據(jù)觀測結(jié)果確定桁架固接時間。鋼棧橋設(shè)計及驗算根據(jù)主樓的吊裝方案，需要在南側(cè)主樓底板和基坑邊坡上搭設(shè)一個寬１7m、長35ｍ、高18m的鋼棧橋，可以供5０T履帶吊調(diào)運鋼柱，兼做臨時鋼構(gòu)件的堆料場。由于履帶吊本身和需要調(diào)運至棧橋上的鋼柱重量總和接近100Ｔ，因此我司對鋼棧橋承載力進行詳細的設(shè)計和驗算。樓面梁強度和剛度驗算主樓樓面梁設(shè)計采用組合梁，鋼梁的上翼緣非常窄小,鋪設(shè)壓型鋼板過程中，在壓型鋼板和施工荷載下,需要對鋼梁的承載力和穩(wěn)定性進行詳細的計算，確定壓型鋼板的堆放位置、鋪設(shè)方式及施工荷載限制。根據(jù)組合梁受力特點分兩階段進行了鋼梁內(nèi)應(yīng)力和撓度驗算：第一階段、混凝土樓板施工階段的鋼梁強度和繞度驗算,第二階段、正常使用階段的組合梁強度和繞度驗算。通過驗算,確認對于典型１４～１６m跨的樓面組合梁在樓面混凝土施工階段，需要梁跨中的1/3處增設(shè)臨時支撐，才能保證組合梁在使用階段的強度和繞度滿足規(guī)范要求。樓面梁預(yù)起拱計算招標圖紙技術(shù)文件規(guī)定，組合樓面完成時的跨中位置相對與梁兩端的容許誤差為+１０mm/－２0mm(＋為向上）。為了保證達到該平整度,我司根據(jù)施工方案對典型樓面梁撓度進行了詳細計算，根據(jù)計算結(jié)果，樓面鋼梁加工時需要進行40mm的預(yù)起拱。2。塔吊臨時支撐和核心筒鋼框架承載力驗算2．1臨時支撐設(shè)計和核心筒驗算說明根據(jù)我公司制定的吊裝方案,在核心筒內(nèi)部設(shè)置兩臺內(nèi)爬塔吊M4４0D和M760D。因此,需要為內(nèi)爬塔的爬升設(shè)計一套臨時支撐系統(tǒng),同時對結(jié)構(gòu)的受力進行驗算。按照核心筒先行外框架后起，鋼結(jié)構(gòu)先行混凝土后包的兩大組織原則，考慮在塔吊爬升過程中,整個內(nèi)筒僅有鋼結(jié)構(gòu)的情況下（組合柱外包混凝土、樓板均未澆注)、外筒的鋼結(jié)構(gòu)也滯后于內(nèi)筒的鋼結(jié)構(gòu)施工，此時對于結(jié)構(gòu)承受塔吊荷載是最不利的，因此針對這種狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)安全性進行相應(yīng)計算，以驗證塔吊方案可行。２．２塔吊臨時支撐設(shè)計與驗算（1）臨時支撐系統(tǒng)設(shè)計：內(nèi)爬塔臨時支撐主要傳遞塔吊工作和空閑時的豎向力、水平力。當原結(jié)構(gòu)鋼梁無法承受其增加的荷載，我們對鋼梁進行加固,并設(shè)置必要的爬升鋼梁以滿足塔吊的要求，具體布置詳見下圖。圖８—2－1塔吊臨時鋼梁布置（Ｂ1）圖8—圖８-2-3塔吊臨時鋼梁布置(Ｌ１2/L1６／L２0）圖8—2—４塔吊臨時鋼梁布置（L24／L28/L３1）圖8—2—5圖８—2表8—（2）塔吊臨時支撐梁驗算1）B1梁驗算上翼緣寬Ｂ1=40０mｍ?上翼緣厚t1＝３5mｍ下翼緣寬B2=４0０mｍ?下翼緣厚t2＝３5mｍ截面總高H=1100mm 腹板厚ｔw=2０ｍｍ軸力 Ｎ=1076