轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)教程

轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)分析模型的合理簡化及處理方式

建筑科學(xué)研究院1。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)和類型2。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型3。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的內(nèi)力調(diào)整和設(shè)計(jì)控制4。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充分析1.1。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的受力、變形特點(diǎn)特點(diǎn)豎向力的傳遞不連續(xù)。在轉(zhuǎn)換層上下一、二層范圍內(nèi)，水平力有突變。轉(zhuǎn)換層上下容易產(chǎn)生剛度突變。轉(zhuǎn)換層落地和不落地豎向構(gòu)件變豎向形差較大，造成轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)在恒載作用下彎矩、剪力突變，容易超限。變形復(fù)雜、傳力不明確，尤其在復(fù)雜的轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)中，如：厚板轉(zhuǎn)換層、超大梁轉(zhuǎn)換層、箱形大梁轉(zhuǎn)換等等。轉(zhuǎn)換層剛度、質(zhì)量集中，造成地震效應(yīng)突然增大。轉(zhuǎn)換層跨度大，需要考慮豎向地震作用。設(shè)計(jì)從嚴(yán)。轉(zhuǎn)換層分析不能采用簡化方式，如轉(zhuǎn)換梁的軸向變形不能忽略，則不能采用剛性樓板假定。轉(zhuǎn)換層構(gòu)件容易產(chǎn)生剪力突變，有時(shí)這種剪力集中現(xiàn)象需要采用二次補(bǔ)充計(jì)算才能發(fā)現(xiàn)。1.2。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的類型屬于標(biāo)準(zhǔn)桿系有限元分析模型，不需要簡化。注意：要定義轉(zhuǎn)換梁。梁托柱轉(zhuǎn)換。這種轉(zhuǎn)換可以采用經(jīng)典的桿系有限元分析，不需要進(jìn)行專門的模型簡化?？蛑Ъ袅Y(jié)構(gòu)：應(yīng)用最廣的形式。變形特點(diǎn)轉(zhuǎn)換梁與框支墻在交接面上變形協(xié)調(diào)。受力特點(diǎn)轉(zhuǎn)換梁受力復(fù)雜，其軸向力不可忽略按偏心受力構(gòu)件設(shè)計(jì)配筋。分析要點(diǎn)轉(zhuǎn)換梁的準(zhǔn)確分析，取決于與上部剪力墻的變形協(xié)調(diào)節(jié)點(diǎn)的多少?？蛑е辛恨D(zhuǎn)換層上部剪力墻需加強(qiáng)的區(qū)域墻梁的變形協(xié)調(diào)節(jié)點(diǎn)剪力集中點(diǎn)，造成剪力突變。在框支柱邊和洞口邊的梁截面上厚板轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)：應(yīng)用很少，抗震很不利變形特點(diǎn)厚板上部的結(jié)構(gòu)變形，通過厚板的面外變形，傳到下部結(jié)構(gòu)中。由于上下部結(jié)構(gòu)完全對應(yīng)不上，厚板的面外變形傳力方式特別復(fù)雜。受力特點(diǎn)厚板自重大，地震效應(yīng)大，抗震很不利。厚板受到較大的剪切，需要驗(yàn)算厚板的沖切。分析要點(diǎn)由厚板上部結(jié)構(gòu)的軸線，加上厚板下部結(jié)構(gòu)的軸線，在厚板層產(chǎn)生較多的房間，此時(shí)房間四周可以用虛梁輸入，定義真實(shí)的板厚，在分析時(shí)考慮“彈性板3”。對于較大的房間，還應(yīng)再劃分成幾個小房間，以協(xié)助厚板的單元劃分。厚板計(jì)算的準(zhǔn)確性，取決于厚板單元的類型和單元劃分的合理性。紅色為下部結(jié)構(gòu)的軸線黃色為上部結(jié)構(gòu)的軸線超大梁轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)：變形特點(diǎn)轉(zhuǎn)換梁占據(jù)整個一層的高度，并且有上下兩層樓板作為側(cè)向支撐。轉(zhuǎn)換梁與框支墻在交接面上變形協(xié)調(diào)。受力特點(diǎn)轉(zhuǎn)換梁受力復(fù)雜，其軸向力不可忽略按偏心受力構(gòu)件設(shè)計(jì)配筋。但是兩層的側(cè)向樓板對大梁有較強(qiáng)的約束，所以大梁的軸向變形較小。這是有利因數(shù)。分析要點(diǎn)轉(zhuǎn)換梁的準(zhǔn)確分析，取決于與上部剪力墻的變形協(xié)調(diào)節(jié)點(diǎn)的多少。以及大梁與兩層小梁的協(xié)調(diào)關(guān)系。占據(jù)一層的轉(zhuǎn)換大梁，有時(shí)梁中間開有小洞兩層樓板桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)：變形特點(diǎn)桁架與上下部結(jié)構(gòu)桿系相連，采用桿模型，變形自然協(xié)調(diào)。受力特點(diǎn)桁架上下層剛度突變，應(yīng)力容易集中，造成內(nèi)力突變。上下玄桿應(yīng)考慮軸向變形。分析要點(diǎn)要考慮上下玄桿的軸向變形，就不能考慮剛性樓板假定。上玄桿下玄桿2.1。梁托柱結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型這類轉(zhuǎn)換層的計(jì)算模型，可以仍采用桿模型即可。如結(jié)構(gòu)中采用大量的梁托柱的受力形式，則該結(jié)構(gòu)也應(yīng)該定義為“復(fù)雜高層”及“轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)”，托柱梁應(yīng)按框支梁設(shè)計(jì)及構(gòu)造控制，當(dāng)轉(zhuǎn)換層在3層及3層以上時(shí)，框支柱的抗震等級應(yīng)提高1級，所以在特殊構(gòu)件定義中應(yīng)把與托柱梁相連的柱定義為框支柱。梁抬柱的傳力，是由梁柱協(xié)調(diào)變形完成的，柱的軸力由梁的剪力平衡，所以，可以通過查看梁剪力或柱軸力來確認(rèn)上部柱傳來的集中力。梁柱的變形協(xié)調(diào)梁柱位移協(xié)調(diào)點(diǎn)，也是柱軸力、梁剪力的平衡點(diǎn)梁抬柱點(diǎn)梁抬柱點(diǎn)上層柱內(nèi)力小上層柱內(nèi)力小再向上層則柱內(nèi)力變大再向上層則柱內(nèi)力變大梁抬柱的柱軸力隨剛度減弱而減少立面觀察2.2?？蛑Ъ袅Y(jié)構(gòu)的計(jì)算模型高規(guī)10.2.10條，轉(zhuǎn)換層上部的豎向抗側(cè)力構(gòu)件（墻、柱）宜直接落在轉(zhuǎn)換層主結(jié)構(gòu)上。當(dāng)結(jié)構(gòu)豎向布置復(fù)雜，框支主梁承托剪力墻并承托轉(zhuǎn)換次梁及其上剪力墻時(shí)，應(yīng)進(jìn)行應(yīng)力分析，按應(yīng)力校核配筋，并加強(qiáng)配筋構(gòu)造措施。B級高度框支剪力墻高層建筑的結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層，不宜采用框支主、次梁方案?？蛑Ъ袅Y(jié)構(gòu)宜采用墻元（殼元）模型，如SATWE、PMSAP等。注意“殼元最大邊長”這個參數(shù)應(yīng)取得盡量小。這是為了轉(zhuǎn)換梁與上部剪力墻協(xié)調(diào)點(diǎn)多些，變形協(xié)調(diào)更合理。轉(zhuǎn)換梁應(yīng)該考慮軸向變形的影響，所以要考慮彈性樓板，轉(zhuǎn)換梁才能計(jì)算出軸力。轉(zhuǎn)換層彈性樓板的定義為了與上部剪力墻協(xié)調(diào)，托梁被劃分成4小段，協(xié)調(diào)接點(diǎn)5個2.3。厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型“高規(guī)”10.2.1條，非抗震設(shè)計(jì)和6度抗震設(shè)計(jì)可采用；7、8度抗震設(shè)計(jì)的地下室轉(zhuǎn)換構(gòu)件可采用厚板。厚板轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，目前沒有很好的分析方法，應(yīng)盡量避免。由厚板上部結(jié)構(gòu)的軸線，加上厚板下部結(jié)構(gòu)的軸線，在厚板層產(chǎn)生較多的房間，此時(shí)房間四周可以用虛梁輸入，定義真實(shí)的板厚，在分析時(shí)考慮“彈性板3”。厚板計(jì)算的準(zhǔn)確性，取決于厚板單元的類型（采用塊體單元、中厚板單元等）和單元劃分的合理性。采用SATWE時(shí)要注意：對于較大的房間，還應(yīng)再劃分成幾個小房間，以協(xié)助厚板的單元劃分。采用PMSAP時(shí)，由于其有樓板單元的劃分功能，分析時(shí)選擇樓板單元劃分即可。厚板的沖切驗(yàn)算必須考慮。一層平面厚板轉(zhuǎn)換層的實(shí)際工程二層厚板轉(zhuǎn)換層平面定義虛梁標(biāo)準(zhǔn)層平面——4個塔厚板的單元劃分厚板自重太大造成轉(zhuǎn)換層地震作用的突變2.4。超大梁轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型一般這種超大梁占有一層的高度，分析模型與構(gòu)件的配筋模型難以統(tǒng)一，所以采用兩次分析用不同的計(jì)算模型來解決問題。模型一：梁所占有的一層仍按一層輸入，大梁按剪力墻定義，此時(shí)可以正確分析整體結(jié)構(gòu)及構(gòu)件內(nèi)力，除大梁（用剪力墻輸入）的配筋不能用以外，其余構(gòu)件的配筋均能參考采用。模型二：把大梁作為一層輸入，即兩層合并為一層，大梁則按梁定義，層高為兩層之和，這種計(jì)算模型僅用于考察、計(jì)算大托梁受力、配筋，其余構(gòu)件及結(jié)構(gòu)整體分析的結(jié)果可以不用參考。層高的增加使柱的計(jì)算長度增加，此時(shí)程序自動考慮柱上端的剛域，亦使結(jié)構(gòu)分析準(zhǔn)確。也可以用FEQ進(jìn)行二次分析。模型一模型二柱豎向剛域按墻定義按大梁定義2.5。桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)可由SATWE、TAT、PMSAP輸入計(jì)算，其分析的關(guān)鍵是桁架上、下層弦桿的軸力，所以在分析時(shí)一定要在上下弦桿層定義彈性樓板，計(jì)算出上、下弦桿的軸力。當(dāng)斜腹桿的連接比較簡單，如只與上下層節(jié)點(diǎn)相連，則用SATWE、TAT計(jì)算沒有問題。如果聯(lián)結(jié)復(fù)雜，用SATWE、TAT計(jì)算時(shí)就需要簡化。復(fù)雜連接的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)可以用SPASCAD建模，PMSAP計(jì)算。桁架轉(zhuǎn)換長見于高層鋼結(jié)構(gòu)，其中中心支撐雖然剛度貢獻(xiàn)大，但會引起結(jié)構(gòu)局部的內(nèi)力突變，所以，大量采用偏心支撐和耗能梁，以提高結(jié)構(gòu)的延性。上弦桿下弦桿耗能梁偏心支撐3.1。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的內(nèi)力調(diào)整薄弱樓層地震剪力放大高規(guī)的10.2.6條，帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)，其薄弱層地震剪力應(yīng)按高規(guī)的5.1.14條規(guī)定乘以1.15增大系數(shù)。轉(zhuǎn)換層應(yīng)強(qiáng)制為薄弱層。樓層最小地震剪力系數(shù)控制

高規(guī)的3.3.13條，水平地震作用計(jì)算時(shí)，結(jié)構(gòu)各樓層對應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力應(yīng)符合表3.3.13的要求。其中的框架柱應(yīng)考慮0.2Qo調(diào)整抗震規(guī)范6.2.13條規(guī)定，側(cè)向剛度沿豎向分布基本均勻的框—剪結(jié)構(gòu)，任一層框架部分的地震剪力，不應(yīng)小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的20%和按框—剪結(jié)構(gòu)分析的框架部分各樓層地震剪力中最大值1.5倍二者的較小值?？蛑е卣鹱饔孟碌膬?nèi)力調(diào)整，高規(guī)10.2.7條規(guī)定：1）支柱數(shù)目不多于10根時(shí):當(dāng)框支層為1—2層時(shí)各層每根柱所受的剪力應(yīng)至少取基底剪力的2%；2）當(dāng)框支層為3層及3層以上時(shí)，各層每根柱所受的剪力應(yīng)至少取基底剪力的3%。；3）框支柱數(shù)目多于10根時(shí)，當(dāng)框支層為1—2層時(shí)每層框支柱所承受剪力之和應(yīng)取基底剪力20%；4）當(dāng)框支層為3層及3層以上時(shí)，每層框支柱所承受剪力之和應(yīng)取基底剪力30%?？蛑е袅φ{(diào)整后，應(yīng)相應(yīng)調(diào)整框支柱的彎矩及柱端梁的剪力、彎矩。高規(guī)4.9.2、10.2.12條規(guī)定規(guī)定，框支柱在特一級、一、二級抗震時(shí)，地震作用產(chǎn)生的軸力分別乘以增大系數(shù)1.8、1.5、1.2。但在計(jì)算軸壓比時(shí)不考慮該增大系數(shù)。組合設(shè)計(jì)內(nèi)力的調(diào)整梁設(shè)計(jì)剪力調(diào)整轉(zhuǎn)換梁設(shè)計(jì)剪力調(diào)整柱設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整框支柱設(shè)計(jì)剪力調(diào)整剪力墻設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整框支柱的剪力調(diào)整框支柱從標(biāo)準(zhǔn)剪力到設(shè)計(jì)剪力是怎樣調(diào)整的？框支柱從標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力到設(shè)計(jì)內(nèi)力需經(jīng)過：地震內(nèi)力的放大：（1）薄弱層1.15的調(diào)整（轉(zhuǎn)換層應(yīng)強(qiáng)制為薄弱層）；（2）統(tǒng)計(jì)層剪力，求出需進(jìn)行2%、3%、20%、30%調(diào)整的放大系數(shù)；（3）雙向地震組合的內(nèi)力放大（一般轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)選擇較多）；注意：程序是先做“雙向地震組合（3）”后做“樓層剪力調(diào)整（2）”，兩者次序不同，結(jié)果是不同的。（4）設(shè)計(jì)內(nèi)力的放大：各層框支柱均采用相同的設(shè)計(jì)剪力放大系數(shù)：特1級、1級、2級、3級的設(shè)計(jì)剪力放大系數(shù)分別為：3.024、2.1、1.5、1.265特1級、1級、2級、3級的設(shè)計(jì)彎矩調(diào)整系數(shù)則與普通柱一樣調(diào)整轉(zhuǎn)換托梁第7號框支柱托梁上部的剪力墻第7號框支柱第188號托梁WNL6.OUT中輸出的內(nèi)力含：雙向地震組合。WWNL6.OUT中輸出的內(nèi)力含：最小剪力系數(shù)的放大、薄弱層放大、30%的地震內(nèi)力調(diào)整。最大控制剪力由第30號組合產(chǎn)生，剪力值達(dá)：2877kN

剪力的組合計(jì)算：分項(xiàng)系數(shù)NcmV-DV-LX-WY-WX-EY-EZ-ER-F301.200.600.000.280.001.300.000.00標(biāo)準(zhǔn)剪力的組合，注意特1級剪力調(diào)整系數(shù)3.024[(-235.7)*1.2+(-20.2)*0.6+(-69.8)*0.28+(-490.0)*1.3]*3.024=-951.5*3.024=2877.3kN從以上組合分項(xiàng)系數(shù)和調(diào)整系數(shù)，可以看出彈性標(biāo)準(zhǔn)剪力到設(shè)計(jì)剪力的巨大差異。轉(zhuǎn)換梁的內(nèi)力調(diào)整框支托梁的設(shè)計(jì)內(nèi)力是怎樣調(diào)整的？框支托梁從標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力到設(shè)計(jì)內(nèi)力需經(jīng)過：地震內(nèi)力的放大：（1）薄弱層1.15的調(diào)整（轉(zhuǎn)換層應(yīng)強(qiáng)制為薄弱層）；（2）雙向地震組合的內(nèi)力放大（一般轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)選擇較多）；（3）地震內(nèi)力無條件放大，對特1級、1級、2級，放大系數(shù)分別為：1.8、1.5、1.25設(shè)計(jì)內(nèi)力的放大：框支托梁的設(shè)計(jì)剪力調(diào)整系數(shù)與普通梁一樣。對特1級、1級、2級、3級，放大系數(shù)分別為：1.56、1.3、1.2、1.1188號托梁抗剪超限WNL6.OUT中輸出的內(nèi)力含：雙向地震組合。WWNL6.OUT中輸出的內(nèi)力含：最小剪力系數(shù)的放大、薄弱層放大。最大控制剪力由第30號組合產(chǎn)生，J端剪力值達(dá)：11726kN

剪力的組合計(jì)算：分項(xiàng)系數(shù)NcmV-DV-LX-WY-WX-EY-EZ-ER-F301.200.600.000.280.001.300.000.00標(biāo)準(zhǔn)剪力的組合，注意特1級剪力調(diào)整系數(shù)1.56(-2433.1)*1.2+(-302.5)*0.6+豎向內(nèi)力[(-509.5)*0.28+(-2301.7*1.8)*1.3]*1.56水平內(nèi)力=-3101.22+(-5528.64)*1.56=11725.9kN注意：梁的設(shè)計(jì)剪力調(diào)整系數(shù)只乘在水平力項(xiàng)，與豎向荷載無關(guān)。從以上組合分項(xiàng)系數(shù)和調(diào)整系數(shù)，可以看出彈性標(biāo)準(zhǔn)剪力到設(shè)計(jì)剪力的巨大差異?？蛑辛簽槭裁慈菀卓辜舫?？原因主要是上部剪力墻與下部托梁協(xié)調(diào)工作，傳給下部的內(nèi)力太大造成。由上例188號梁所例：恒載產(chǎn)生的剪力：2433kN地震產(chǎn)生的剪力：2301kN地震力控制是因?yàn)榈卣鸺袅Φ恼{(diào)整太大的原因。由此可見，豎向荷載、地震荷載是梁抗剪截面超限的主要原因。第188號托梁所在的位置托梁與上部剪力墻的協(xié)調(diào)點(diǎn)托梁上部墻體的單元劃分外部因素：（1）荷載是否太大；（2）結(jié)構(gòu)剛度是否局部偏??；（3）地震設(shè)防烈度與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是否存在矛盾。內(nèi)部因素：（1）殼單元與桿單元的位移協(xié)調(diào)是否會帶來應(yīng)力集中；（2）桿單元相對很短，是否會造成剛度偏大，以至吸引荷載；（3）單元劃分是否不合理。所以，可以見到轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性。因此我們建議采用多個不同模型的軟件復(fù)核，如：PMSAP、FEQ等。梁截面抗剪承載力：b*h=0.8*1.8，C400.15fcbho=0.15*19100*0.8*(1.8-0.0425)/0.85=4739kN遠(yuǎn)不滿足設(shè)計(jì)剪力11725kN的要求，需要增加截面，提高強(qiáng)度，或采用其它方法。3.2。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)控制基本要求的條文規(guī)定：4.2.2-1和表4.2.2—1關(guān)于A、B級最大適用高度的規(guī)定；第10.2.2條8度不宜超過3層；7度不宜超過5層；第10.1.2條9度抗震設(shè)計(jì)，不應(yīng)采用帶轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)；按表4.8.2和表4.8.3，正確填寫結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震等級；第10.2.3條，底部帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑結(jié)構(gòu)布置有關(guān)規(guī)定。設(shè)計(jì)調(diào)整薄弱層。水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件。豎向轉(zhuǎn)換構(gòu)件——框支柱。轉(zhuǎn)換層剛度的條文規(guī)定位移比、周期比。轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度比。剪力墻底部加強(qiáng)部位

高規(guī)的10.2.4條，剪力墻底部加強(qiáng)部位的高度可取框支層加上框支層以上兩層的高度及墻肢總高度的1/8二者的較大值?？拐鸬燃?/p>

當(dāng)轉(zhuǎn)換層位置設(shè)置在3層或3層以上時(shí)，框支柱、位于底部加強(qiáng)部位的剪力墻抗震等級宜按表4.8.2和表4.8.3規(guī)定提高一級采用，已為特一級可不再提高。

連梁豎向變形差產(chǎn)生的超限剪力框支托梁上部的連梁為什么容易抗剪超限？連梁地震內(nèi)力的放大：（1）薄弱層1.15的調(diào)整（轉(zhuǎn)換層應(yīng)強(qiáng)制為薄弱層）；（2）雙向地震組合的內(nèi)力放大（一般轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)選擇較多）。連梁設(shè)計(jì)內(nèi)力的放大：連梁的設(shè)計(jì)剪力調(diào)整系數(shù)與普通梁一樣。對特1級、1級、2級、3級，放大系數(shù)分別為：1.3、1.3、1.2、1.1第73號連梁超限第73號連梁跨高比為2.7剪力的組合計(jì)算：分項(xiàng)系數(shù)NcmV-DV-LX-WY-WX-EY-EZ-ER-F281.200.600.280.001.300.000.000.00標(biāo)準(zhǔn)剪力的組合，連梁特1級剪力調(diào)整系數(shù):當(dāng)連梁的跨高比小于2.5時(shí)，取1.3當(dāng)連梁的跨高比大于2.5時(shí)，取1.56316.3*1.2+65.4*0.6+豎向內(nèi)力[33.9*0.28+254.6*1.3]*1.56水平內(nèi)力=418.8+340.47*1.56=949.9kN注意：梁的設(shè)計(jì)剪力調(diào)整系數(shù)只乘在水平力項(xiàng)，與豎向荷載無關(guān)。從以上組合分項(xiàng)系數(shù)和調(diào)整系數(shù)，可以看出彈性標(biāo)準(zhǔn)剪力到設(shè)計(jì)剪力的巨大差異。與前面的托梁類似，連梁的抗剪超限，豎向荷載引起的豎向變形差產(chǎn)生的剪力，占有較大的比例。是超限的主要原因之一。恒載產(chǎn)生的剪力：316kN地震產(chǎn)生的剪力：254kN地震剪力的調(diào)整也是超限的主要原因之一。綜上所述，連梁的兩端受下部軸向剛度的不均勻性，在豎向荷載作用下，兩端產(chǎn)生較大的豎向位移差，所以恒載產(chǎn)生的剪力，占有很大比例。當(dāng)豎向荷載產(chǎn)生的剪力已經(jīng)超過連梁的抗剪承載力時(shí)，應(yīng)修改連梁方案。不落地墻的超限框支托梁上部的不落地剪力墻為什么容易抗剪超限？托梁上部兩層的剪力墻屬于加強(qiáng)區(qū)：雙向地震組合的內(nèi)力放大（一般轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)選擇較多）。剪力墻加強(qiáng)區(qū)設(shè)計(jì)內(nèi)力的放大：加強(qiáng)區(qū)剪力墻設(shè)計(jì)剪力調(diào)整系數(shù)：對特1級、1級、2級、3級，放大系數(shù)分別為：1.9、1.6、1.4、1.2框支榀托梁位置33號墻柱33號墻柱33號墻柱超限剪力的組合計(jì)算：分項(xiàng)系數(shù)NcmV-DV-LX-WY-WX-EY-EZ-ER-F311.200.600.00-0.280.00-1.300.00標(biāo)準(zhǔn)剪力的組合，2級剪力調(diào)整系數(shù)為1.4[667.7*1.2+106.1*0.6+(-135.4)*(-0.28)+(-180.5)*(-1.3)]*1.4=1137.46*1.4=1592.45kN可見，恒載引起的剪力為667kN，而地震產(chǎn)生的剪力為180kN。兩者差異甚大。原因：恒載作用下，墻兩端產(chǎn)生較大的豎向位移差（或?qū)＝牵┧痢?.1。轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充分析高精度平面有限元分析FEQ復(fù)雜樓板有限元分析SLABCAD有待深入研究的問題轉(zhuǎn)換構(gòu)件的模型取向問題轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的分析方法問題轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)有多種形式，如：行架轉(zhuǎn)換、厚板轉(zhuǎn)換，最常見的是框支轉(zhuǎn)換。轉(zhuǎn)換層最大的問題是：（1）受力、傳力不是很明確；（2）分析、設(shè)計(jì)手段不太多；（3）規(guī)范的構(gòu)造、參數(shù)等不能含蓋所有的轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)。FEQ是把托梁也按照二維單元分析的局部平面有限元分析軟件，在使用時(shí)應(yīng)注意：（1）盡量全軸線截取計(jì)算榀；（2）截取高度在轉(zhuǎn)換層上部3-4層；（3）FEQ不能分析次梁托剪力墻的情況。

FEQ的復(fù)核分析框支托梁和上部的不落地剪力墻是否可以采用FEQ的計(jì)算結(jié)果？可以，也需要用“高精度平面有限元FEQ”進(jìn)行復(fù)核分析。FEQ可以對框支托梁、托梁上部剪力墻的應(yīng)力配筋（見高規(guī)第10.2.13條的要求）進(jìn)行復(fù)核。但是，需要注意：（1）盡量全軸線截取計(jì)算榀。為了減少左右結(jié)構(gòu)剛度的協(xié)調(diào)損失。（2）截取高度在轉(zhuǎn)換層上部3-4層。也可以取全高，但是對底部框支托梁的內(nèi)力影響不大，所以沒有必要增加計(jì)算量。（3