電力系統(tǒng)分析穩(wěn)定計(jì)算總結(jié)

第三節(jié)電力系統(tǒng)的靜態(tài)穩(wěn)定性①定義中的小擾動(dòng)指系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)負(fù)荷的小波動(dòng)或者運(yùn)行點(diǎn)的正常調(diào)節(jié)。由于擾動(dòng)②所謂周期失步是指，系統(tǒng)受擾后形成周期性振蕩，振蕩的幅值隨時(shí)間越來越大，無一、簡(jiǎn)單電力系統(tǒng)的靜態(tài)穩(wěn)系統(tǒng)穩(wěn)定與否以及穩(wěn)定形式的法。用數(shù)學(xué)語言表達(dá)為：dX(t)/dtF(X ，X0dX/dtF(X0X)F(X0)dF(X)/ X0X因在初始運(yùn)行點(diǎn)處于平衡狀態(tài)，故dXX0

F(00dX/dtdF(X)/

XX

AdFX

X0X可由矩陣A的特征根確定。這就是小擾動(dòng)法的基本原理。的X必須是狀態(tài)變量，狀態(tài)變量是換路時(shí)（狀態(tài)改變時(shí)）不發(fā)生突變的物理量。

f1A

Mn

nXn也可對(duì)除時(shí)間tA，二者結(jié)果I為單位矩陣）得到特征根，再由其在復(fù)平面上的位置判斷系統(tǒng)的穩(wěn)定性：如所有特征根均在左半平面，則系統(tǒng)穩(wěn)定；根在右半平面，則系統(tǒng)不穩(wěn)。也可利用一些代數(shù)判據(jù)判斷系統(tǒng)的穩(wěn)定性，如Routh判據(jù)和Hurwitz判據(jù)。設(shè)機(jī)械功率PmPDDN 圖 d/dtP Eq＝CPePe(Eq,。方法1：由定義Af1/ f1/

f/ f/＝

Pe(Eq,)

C由式（5-96），其增量方程為 d/dtd/dtP/ e qPePe(Eq,EcPePe(Eq,q為

S

1 N 兩種方法的結(jié)果一致&、&代表、對(duì)

pIA

SNS

p＝pTJT

SEqE

（－（－ /TNEqJSEq0，則pj，為一對(duì)實(shí)部為零的共軛復(fù)根，從而系統(tǒng)作等幅振蕩，如5-43

圖5- 等幅振 1N/Jf1N/JE如 EqdPe(Eq,SE 框圖。SEq0時(shí)，其為一負(fù)反饋閉環(huán)系統(tǒng)受到小擾動(dòng)后產(chǎn)生的角度偏0為統(tǒng)，當(dāng)初始擾動(dòng)為正時(shí)，經(jīng)正反饋后越來越大；當(dāng)為負(fù)時(shí)，經(jīng)正反饋后越來越

cP(E,cP(E,a bTJ N圖5-45不計(jì)阻尼功率時(shí)的發(fā)電機(jī)框 圖5-46簡(jiǎn)單電力系統(tǒng)的靜穩(wěn)分還可進(jìn)行如下的物理分析：設(shè)發(fā)電機(jī)輸入的機(jī)械功率Pm恒定，發(fā)電機(jī)輸出的電XX

U P(E,

sin s(

)sin2PP的交點(diǎn)a

先分析a點(diǎn)的情況：當(dāng)系統(tǒng)受到小擾動(dòng)產(chǎn)生一正的角度偏差a點(diǎn)，在該點(diǎn)因PePm，故<0，從而加速度a00，于是角度減小，開始返回，回到a后由于慣性繼續(xù)運(yùn)動(dòng)到a''(a''可由等面積法則確定)。在a''點(diǎn)，Pe<Pm,>0，故又開始加點(diǎn)，則因>0，加速，經(jīng)a到a'，，經(jīng)a到a''，變?yōu)榈确袷?，最后也穩(wěn)定在a點(diǎn)。這樣，a點(diǎn)具備受到小擾動(dòng)后自動(dòng)回復(fù)到初始運(yùn)行點(diǎn)的能力，故為靜態(tài)穩(wěn)定，稱為穩(wěn)定平衡點(diǎn)b點(diǎn)的情況：當(dāng)系統(tǒng)受到小擾動(dòng)后產(chǎn)生一正的角度偏差時(shí)，到了點(diǎn)b，在該P(yáng)P>0，從而加速，角度b點(diǎn)；如b點(diǎn)。 在該點(diǎn)Pe>Pm，<0，從而 到小擾動(dòng)后回復(fù)到初始運(yùn)行點(diǎn)的能力，故為靜態(tài)不穩(wěn)定，稱為不穩(wěn)定平衡點(diǎn)UEP。 0則穩(wěn)定，如 limitP即為功率曲線P上最高點(diǎn)的功率，即P＝ :如為隱極機(jī)， ＝90o，P PeM=EqUs/Xd；如為凸極機(jī)，則需先由式（5-27）求出M，然后代 求出Psl。凸極機(jī)EqC時(shí)的極限功率角sl90KP(PslP0)/ KP15～20%；故障情況下，可適當(dāng)降低要求，KP10%。④可將上述方法用于分析異步電動(dòng)機(jī)的靜態(tài)穩(wěn)定性。如圖5-47，可得出類似結(jié)論：a點(diǎn)為穩(wěn)定運(yùn)行點(diǎn)，bdTeds0為異步電動(dòng)機(jī)靜

KP＝(PslP0)/計(jì)及阻尼功率（D0 d/ d/dt＝（P- -P) 1 N D T T J

NSpIANSE

pD＝p＋ p

SEqE

TJ TJ(D)2(D)2NJTJJE EqTTTm s圖5- 自發(fā)振E①當(dāng)D>0，即系統(tǒng)具有正阻尼時(shí)，如 Eq半部系統(tǒng)穩(wěn)定穩(wěn)定的形式有兩種當(dāng)(D/2T)2 /T時(shí)即D N ST ST q

E Eq >D2/4T時(shí)，為正實(shí)共軛根，系統(tǒng)周期振蕩失穩(wěn)，即自 <D2/4T時(shí)，有一正實(shí)根，系統(tǒng)非周期失穩(wěn)，滑行 >D2/ 時(shí)E E 自發(fā)振蕩失穩(wěn)； <D2/4T時(shí)，滑行失步。由此可見，上小節(jié)得到的實(shí)用判據(jù) qSE＝dPeEqd0時(shí)系統(tǒng)穩(wěn)定的結(jié)論必須以系統(tǒng)具有正的阻發(fā)生自q ③將此時(shí)的特征方程p＋ p S 化為自動(dòng)控制系統(tǒng)中二階慣性環(huán)節(jié)傳遞

p22p2 n 稱為系統(tǒng)的自然振蕩頻率，即阻尼為零時(shí)的振蕩頻率。請(qǐng)注意n和 和的區(qū)別

n 1n 越大，振蕩頻率越低：1，系統(tǒng)不振蕩，為過阻尼情況。實(shí)際電力系統(tǒng)的阻一般不大，但也不應(yīng)太小，如不應(yīng)小于0.1～0.3，否則易產(chǎn)生振蕩。TJ N圖5- 解5-1]中已求得

49.2459o,

2.0022

1.5111另已知TJ8.1818SEsq dPe(Eq,)/dEqUscos/XdU2(1Esq

q－1/X

2.43101cos49.2459o/2.002212(1/1.51111/2.0022)cos(249.2459o)0.7381314.159/S Nq 0.7381314.159/S Nq＝D )2/(20.7381314.15938.1818)n f＝/20.8471HznAVR(或AER,AutomaticExcitationRegulator)。其種類很多，而且仍在不斷改進(jìn)和發(fā)展中，可分率角偏差等。按采用偏差量的數(shù)目又分為單參數(shù)和多參數(shù)比例式調(diào)節(jié)，如相位復(fù)式勵(lì)磁（簡(jiǎn)稱相復(fù)勵(lì)）器PSS（PowerystemSablier、F(ddtinaleebak需，有的國(guó)家和有的文獻(xiàn)將這種考慮自動(dòng)裝置動(dòng)態(tài)過程后的靜態(tài)穩(wěn)定性稱為電力系下面以最簡(jiǎn)單也最直觀的采用發(fā)電機(jī)端電壓偏差UG(UGUG0)進(jìn)行調(diào)節(jié)的單參數(shù)(1)dEqe/dt(EqeKVUG)/ 由發(fā)電機(jī)勵(lì)磁繞組的方程（5-38）有dE'/dt E)/Td E'T dd/dtPd/dtP/ e dEq/dtEqeEq/TddEqe/dtEqeKVUG/此即為系統(tǒng)的狀態(tài)方程，、、Eq、Eqe為狀態(tài)變量，不突變，但其中還有三個(gè)變Pe、Eq和UG為中間變量，需將其表為狀態(tài)變量的函數(shù)。 P(E即可將其表為狀態(tài)變量和E' Pe(E',)E'Usin/X'U2(1/ 1/X')sin2/ q PP(E',)/P(E',)/E'E qK1K2Eq 式中 K1Pe(E',)/E'Us(1/Xq1/X') K2Pe(E',)/E'Ussin/X K亦稱為同步功率系數(shù)，但與 不同，其是由P(E',)對(duì)求偏導(dǎo)得到，記作 ' EqE'(XdX')IE'(

X')(E'Uscos)/X

E'Xd/X'(XdX')Ucos/X EE/E'E'E/E'/KK K X X'/3 3qEq/q

K4Eq/(XdX')Ussin/X 應(yīng)說明的是，式（5-114）的這種表達(dá)方式似以表達(dá)為

K

Eqq UG UGdXqIqXqUscos/UGqUsqXeIdUscosXe(E'qUscos)/XX'Ucos/X'XE'/Xd e qUGK5K6E q 式中，K5UGdXqUscosXqUGqXUssinX dK6UGqXe/(UGX'd(3)A111 0 K1 K2 0 TJ TJ

& K

1

'

K

Eq K

qe 2 6 qe TepIAp4a1p3a2p2a3pa4 K1 1K3K6 K 式中，a1 ；a2 KT K 3d 3d0 Ka3N(K1K1K2K3 K 3daNK1(1K3K6Kv)K2K3(K4K5Kv) KT J 3d0 可用Routh判據(jù)，也可用Hurwitz判據(jù)。二者基本原理相同，結(jié)論也一致。此處采用Routh判pna1pn1a2pn2Lan1pan

ai2,jai1,j

/

按下法判斷特征根的性質(zhì)：如Routh表中第一列各項(xiàng)均為正，且方程的系數(shù)a1an均為正，1a1a2

3a 3a2a3/a10a2a3a10a3a1a4/(a2a3a10a40a20a301K ①1K

0,由于T、TK 3d a2a3a1 (1 )(KN1K3K6KvNK1K1K2K3K4)0 K 1 KT K 3d 3d0 3T(K T KTT(K T KT3 3d 3d0e

③a3a1a4/(a2a3a10N(KK2K3) a T 1d KTT KKaK 4d0 V 15d④a0NK(1KK

)KK

KK)1 T 1

36VKT2

5 0J 3d0 KKK/ V 3 K(1) VK1K

K2

K3(K1K

K2

V qSEK1K2K3 q⑤a0即K 1KK 36v0T KTT 3d01K1K3Td0TeN/ KKVK3K

KV ) V⑥a0即N(K1K1K2K3K4)0，由于KP(E',)/ ，Eq K Eq 3KKKK ，再定義K TX'/ 3d d T' T

Eq eEq其給出了功率角的極限，即要求<。由式FT' T 0確定q E eqK V

V 其穩(wěn)定域如圖5-50所示。由圖及式（5-120）KVmax隨Te而不同KVJTJ

TJ 0

0.2

9001000110

KVK圖5- 考慮勵(lì)磁作用時(shí)KV的穩(wěn)定范①由圖可見，靜穩(wěn)極限功率角由式T' T 0定出。T越小，越大，E Eq

e ETe＝0（當(dāng)于快速勵(lì)磁，如可控硅直接勵(lì)磁系統(tǒng)的時(shí)間常數(shù)Te<0.05s），slS'0Eq

E' E' 1

q 4US(X'X 4US(X' ) 2 q (90o有了明顯的提高。T0時(shí)，稍有減少。T越大， T＝0.5～1.0s100o KVKVmax隨功角和勵(lì)磁系統(tǒng)時(shí)間常數(shù)Te而變化越大KVmax越小，當(dāng)＝slKVmax最小Te越小KVmax也越小。所以，KVmaxK4/ （其推導(dǎo)作為習(xí)題完成。如取近似表達(dá)式UGUGq K5UG/UGq/X'USsin/X' K4EqXdX')USsinX (XX')/XV 以典型參數(shù)值代入：對(duì)凸極機(jī)，X=1，X'=0.25，從而 3；對(duì)隱極機(jī)，X V dd

V

D<0③對(duì)快速勵(lì)磁T＝0如取U ，K＝ (XX')/X'由（5- V qTd0dE'/dtEqeEqKVUGq (X'Xd)UGq/X' 將UGqXeEX'XUsinXEXE'/X'XX') d

sinX'TdE'/dt(X/X')Ed X X'從 EqCX' dd0 E'，即E'不突變，從 q '＝0C=0qE'qK＝XXX'E'E'恒 則調(diào)節(jié)勵(lì)磁，E'(E')基本維持恒定；故障時(shí)。由于強(qiáng)行勵(lì)磁的作用，E (E')也基 KPm TJ K圖 由圖可寫出電磁功率Pe和功率角之間的關(guān)系 K41

K

pKppPKp

K 3d

1 p1Kd 3d

2

1 K

1 K 1K3Td0 1Tdo 1K3Td0 1Td0pPe1Pe2 K4 K

1 1K

pK61TV3d d功率，為簡(jiǎn)化起見，設(shè)Te=0p=jKKK(1KKK)KK2K Pe2 62 324d CC(1KKK

(KT

6 3d式中 6V KKK式中 6V 4 (1KKK)(KT (1KKK)(KT 6 3d 6 3d考慮勵(lì)磁繞組的動(dòng)態(tài)過程后，產(chǎn)生了一個(gè)負(fù)的同步功率分量C21和一個(gè)正的阻尼功率分量C22由p得來。 K51Tp1 P d T11K pK61T3d K3K5 (1K3Td0p)(1Tep)K3K6

p=j代入并將實(shí)部和虛部分開，得到P3C31KKK(1KKKKTT2C31(1

35 362 3d0 KKKKTT)(K T)36 3d0 3d K3K5KV(K3Td0 (1KKKKTT)2(K T36 3d0 3d 由于很小，重載時(shí)K5<0,所以C32<0,表明電壓偏差比例式勵(lì)磁調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)帶負(fù)荷較大時(shí)產(chǎn)生了一個(gè)負(fù)的阻尼功率分量C32KV越大，負(fù)阻尼功率也越大，當(dāng)其超過了機(jī)Te大時(shí)其為Te小時(shí)其為正磁時(shí)，Te很小，使(1Tep)，即（1＋jTe在低頻下虛部很小，從而1很小；而勵(lì)磁繞的時(shí)間常數(shù)Td0(1K3Td0p即(1jK3Td0290o，(1Tep)(1K3Td0p)在第二象限，加上K3K6KV后在第一象限。取倒數(shù)后乘以(1Tep)(1K3Td0p)K3K6(1Te (123K2K5(1Tep)(1K3Td0p)K3K6圖5- 由上述分析可知，負(fù)阻尼（低頻振蕩）的發(fā)生是由于重K5<0)、Te0)、調(diào)節(jié)性能及電壓質(zhì)量；減小Td0阻尼力矩為正。它可由附加信號(hào)，例如、Pe或f，經(jīng)相位補(bǔ)償環(huán)節(jié)后送入勵(lì)磁調(diào)節(jié)系統(tǒng)，這就是強(qiáng)力式或電力系統(tǒng)鎮(zhèn)定器PSS的基本原理。比例式勵(lì)磁調(diào)節(jié)器還有其它形式，如按電流偏差調(diào)節(jié)和按功率角偏差調(diào)節(jié)，其分節(jié)，其效果比單參數(shù)時(shí)好，因其可用一個(gè)參數(shù)（如）擴(kuò)大穩(wěn)定域，使sl增大，用另一個(gè)參數(shù)的調(diào)節(jié)UG提高功率極限Psl，從而使總的穩(wěn)定極限增加。下面以一實(shí)例說明按發(fā)電機(jī)端電壓偏差UG調(diào)節(jié)勵(lì)磁時(shí)系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定性的分析[例5-11]分析[例5-1]系統(tǒng)的靜態(tài)穩(wěn)定性。發(fā)電機(jī)按端電壓偏差UG調(diào)節(jié)勵(lì)磁。設(shè)1)KV=10,Te＝0.5s；2)KV＝10，Te＝0.01s；3)KV＝4，Te＝0.5s；4)KV＝20,Te＝0.01sq d SK1Pe(E',)/E'UScos/X'U2(1/Xq1/X'q d S1.34811cos49.2459o/0.823412(1/1.51111/0.8234)cos(249.2459o K2e(E',)/E'USsin/X' KX'/ 0.8234/1.0022 K4Eq/(XdX')USsin/X' K5(UGdXqUScos/XqUGqX'dUSsin/X'd)/UGdK6UGqXe/(X'UG)d注意上述系K50然后取為不同值代入，即假定運(yùn)行點(diǎn)轉(zhuǎn)移，每轉(zhuǎn)移到一個(gè)新的運(yùn)行點(diǎn)后，動(dòng)態(tài)過程結(jié)束，所有量對(duì)EqeEqeEqe0EqEq0KVUGKV(UGUG0(EqXe/(EqXe/Xd/XdXdUScos/Xd)2(XdUSsin/XqaE2bEc 式中，a=K2X2/X21,b2(K2XXUsin/X2 K ) e VGcK2U2sin2/X2X2cos2/X2 K )2V VG以不同代入，可求出對(duì)應(yīng)于新E，從E'、U、U、U、P以及在新運(yùn)行點(diǎn) 、 (1)和FT‘S’T 、 V V d e

由F0得到(1)102o,K（1)K 得到（2)95.3o，P1.7867從而 K=10,T＝0.5s時(shí)其靜穩(wěn)極限為：P1.7867 95.3o，K(PP)/P K K -----------KV＝10，Te于圖可見，當(dāng)K＝10，T＝0.01s，靜穩(wěn)極限為： 61o，P1.2251, 22.51%。 EK按近似（5－127） KXXX'(1.43750.29470.29474仍設(shè)T＝0.5s，得到的結(jié)果示于 5-53(c此結(jié)果和[例5-1]中求得的當(dāng)E'C時(shí)的結(jié)果：M106.1392o, 在于采用U 的近似假設(shè)帶來了誤差，由此求得的K=4偏小，致使E'未能保持恒定而有所下降 KV＝10,Te＝0.01s5-53(d)。此時(shí)靜穩(wěn)極限為

39o，表明其根本無法穩(wěn)定運(yùn)行o 從上述四種情況可以看出：第三種情況時(shí)極限功率角最大（102）KV小，從而電壓調(diào)節(jié)質(zhì)量同時(shí)再減小勵(lì)磁系統(tǒng)的時(shí)間常數(shù)T，則進(jìn)一步降低(61oo 統(tǒng)時(shí)間常數(shù)Te的要求上也有 ：從靜穩(wěn)角度，希望Te大；從暫穩(wěn)角度，希望Te小。因此應(yīng)統(tǒng)籌兼顧，妥

KV

KV Te0 Te0

Dsl 0

KVTeDF39

90

840

49.25

Te Dsl 0

90

40(dKV1

(f

0 5－535－11鎮(zhèn)定器PSS和強(qiáng)力式勵(lì)磁調(diào)節(jié)器等。前述分析，為克服比例式調(diào)節(jié)可能產(chǎn)生的負(fù)阻尼，最根本的方法是引入一個(gè)附加的PDD，可見，如取AVR，并同時(shí)AVRPSS的傳遞函數(shù)為GPSS(p)，則由AVR勵(lì)磁繞P間的總傳遞函數(shù)關(guān)系為（參見式（5-129。 G ( (1KTp)(1Tp)KK 3d 36可見，如GPSSp)的相位等于分母中的相位123（見圖5-52），則

所謂強(qiáng)力式勵(lì)磁調(diào)節(jié)器是既按運(yùn)行參數(shù)的偏差，又按其一次及二次導(dǎo)數(shù)調(diào)節(jié)勵(lì)磁的一類調(diào)節(jié)器。例如，按KK&K&)調(diào)節(jié)。由于&即，而&又超前90o，引ARPS 機(jī)的靜態(tài)穩(wěn)定極限。例如，能維持發(fā)電機(jī)的端電壓UG基本恒定。①無勵(lì)磁調(diào)節(jié)時(shí)，穩(wěn)定極限與SEq0相對(duì)應(yīng)：對(duì)隱極機(jī)，sl＝90o<90o。P對(duì)應(yīng)于 C時(shí)P(E,)曲線上的最高點(diǎn) qq對(duì)應(yīng)，約為100～110o，P對(duì)應(yīng)于E'C時(shí)P(E',)曲線上的最高點(diǎn) qUG又按ISE0對(duì)應(yīng)的slq④采用改進(jìn)式勵(lì)磁調(diào)節(jié)，如強(qiáng)力式或高電壓放大倍數(shù)的PSS，其穩(wěn)定極限與UG Pe(UG,0對(duì)應(yīng)，sl120o，Psl則對(duì)應(yīng)于UG0CPe(UG,UG最高點(diǎn)PeM，如圖中點(diǎn)d。必要，甚至還可做到維持升壓變壓器高壓母線電壓基本恒定cbdcbdaVG0Eq0圖5- 二、復(fù)雜電力系統(tǒng)的靜態(tài)穩(wěn)定性得到系統(tǒng)矩陣，由其特征根判斷穩(wěn)定性。由于此時(shí)方程階數(shù)高，因而無法直接解析求根， d d

X XT XT Z圖5- ZPE E'E' cos'Bsin' 1 E E'E' cos'Bsin' 2 ' Pe1(Pe1/')'K

Pe2(Pe2/')'K d'/dtd1/dt

N/

'/

J

2 d'/dt2d/dtP / K'/ J

M1TJ1NM2TJ2N因12＝1－2，故上d12/dtp' 'd1/dtd2/'22

/M

p2(K11/M1K21/M2)(K11/M(K11/M1K21/M2K11M1K21M2，則必有一正實(shí)根，系統(tǒng)不穩(wěn)，將滑行失PE'E'(Gcos'Bsin' PPei

K'K L

i

式中，KiiPei/ E'E'(Gijsin'Bijcos' ij

Pei/ E'E'(Gijsin'Bijcos' d'/dtdi/dt

N/

K

)/

i

dim/dti

/dtdi/dtdm/dt (K/M

/M

即 2

(K1,m1Km,m1)p1m

M 1m 1

p

M m1,m M

)

M M

m1,m0。共（m-1）階，有（m-1）個(gè)特征根，但每一個(gè)于p2，從而p ，表明m機(jī)系統(tǒng)中共有（m-1）個(gè)振蕩模式，即有（m-1）個(gè)振蕩角頻率。顯然，只有 f2 上述計(jì)算，求出特征根 ，直到 為負(fù)時(shí)為止。此時(shí)的功率即為靜態(tài)穩(wěn)定極限解：〔例5-8〕已進(jìn)行潮流計(jì)算，求出內(nèi)電勢(shì)E'1.05662.2716oE'1.050219.7316oE'1.017013.1644o，并得到

0.8455

j 0.2871

0.2096

j1.2256YB0

0.4200

j

0.21330.2770

j1.0879另外M1TJ1N47.28260)0.1254;M20.0340;M3 E'E'(Gsin Bcos 1 1.05661.00502[0.2871sin(2.2716o19.7316o)1.5129cos(2.2716o19.7316o E'E'(Gsin B ) 1 K11(K12K13)3同理K211 ,K231.1283,K222.6341K311 ,K321

31

(K12K32

K 22 M K 22 21 31 M M M M

2 解 f/22.1244,1.3823HzAVR系統(tǒng)矩陣A。可以想見，此時(shí)矩陣A的階數(shù)要比經(jīng)典模型時(shí)高得多，故一般只能由計(jì)算機(jī)采用一定的算法，例如QR算法，求出特征根后判斷穩(wěn)定。三、提高電力系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定性的措施E'CXX'；采用改進(jìn)的勵(lì)磁調(diào)節(jié)器， 態(tài)穩(wěn)定性。為減小輸電線電抗，可采取兩種方法：①使用導(dǎo)線，這點(diǎn)已在第二章中予以介紹。②串聯(lián)電容補(bǔ)償。在輸電線中串入一定數(shù)量的電容器后，使得輸電線呈現(xiàn)的電抗為XLXCXCXL之比稱為補(bǔ)償度(KCXCXL起一些不良，如短路電流過大，且可能呈容性，此時(shí)電壓電流間的相位關(guān)系發(fā)生質(zhì)變，輔助措施包括改善系統(tǒng)結(jié)構(gòu)、采用中間補(bǔ)償設(shè)備和適當(dāng)提高線路的運(yùn)行電壓。增加輸電線路的回?cái)?shù)，加強(qiáng)聯(lián)網(wǎng)，能改善系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，使系統(tǒng)的電氣聯(lián)系更加緊密，減小電氣距離。在輸電線中間的降壓變電所內(nèi)裝設(shè)補(bǔ)償設(shè)備，如調(diào)相機(jī)、并聯(lián)電容器和靜止無功補(bǔ)償器等，調(diào)q 0，否則會(huì)非qD0，系統(tǒng)將周期失穩(wěn)，即由于負(fù)阻尼造成自發(fā)振蕩，又稱低頻振蕩。繼而分析了考慮勵(lì)磁調(diào)節(jié)，即EqC時(shí)系統(tǒng)的靜穩(wěn)：其中較為詳細(xì)地分析了按電壓偏差UG比例式調(diào)節(jié)勵(lì)磁參數(shù)選E'C，靜穩(wěn)條件S

G持UG恒定，穩(wěn)定條件為SU0。G最后介紹了提高電力系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定性的措施。其是設(shè)法減小電抗，從而提高靜穩(wěn)極限。方法有：采用先進(jìn)的勵(lì)磁調(diào)節(jié)系統(tǒng)等效減小發(fā)電機(jī)電抗，采用導(dǎo)線和串聯(lián)電容補(bǔ)償 是指電力系統(tǒng)在大的擾動(dòng)后能否繼續(xù)保持同步運(yùn)行的問題。目前主要的分析方法是聯(lián)立求解微分方程和代數(shù)方程的數(shù)值解法。提高電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定措施的是減少故障時(shí)的不矩陣的特征根在復(fù)平面的位置判斷系統(tǒng)的穩(wěn)定。提高電力系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定性措施的是減小 、'和"有何區(qū)別?各為哪些量之間的夾角中EPE'的函數(shù) K和勵(lì)磁系統(tǒng)的時(shí)間常數(shù)Te算中用到的Y''以及潮流計(jì)算中用到的Y有何不同？ 何謂慣性中心坐標(biāo)COI何謂SEP？何謂何謂RUEP？何謂PEBS？何謂為何自動(dòng)重合閘能提高電力系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性？為何單相重合閘比三相重合閘更有利于系統(tǒng)的穩(wěn)定？何謂PSS?何謂強(qiáng)力式勵(lì)磁?其優(yōu)點(diǎn)何在 5- 所示簡(jiǎn)單電力系統(tǒng)。已知數(shù)據(jù)為G:PN30