單元機(jī)組運(yùn)行講座

單元機(jī)組運(yùn)行講座第1頁，共15頁，2023年，2月20日，星期一第一章發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性評價(jià)一、發(fā)電廠能量轉(zhuǎn)換過程的各種熱損失和效率（一）朗肯循環(huán)和循環(huán)熱效率第2頁，共15頁，2023年，2月20日，星期一（一）朗肯循環(huán)和循環(huán)熱效率純凝汽式發(fā)電廠：按朗肯循環(huán)工作，進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽膨脹做功后全部進(jìn)入凝汽器的發(fā)電廠稱為純凝汽式發(fā)電廠。循環(huán)熱效率：等于理想循環(huán)做功量與循環(huán)吸熱量之比。第3頁，共15頁，2023年，2月20日，星期一（二）凝汽式發(fā)電廠的

各種熱損失和效率1、鍋爐效率：鍋爐設(shè)備的輸出的被有效利用的熱量（鍋爐熱負(fù)荷）與輸入熱量（燃料在鍋爐中完全燃燒時(shí)的放熱量）之比。鍋爐設(shè)備中的熱損失主要有：排煙熱損失、散熱損失、化學(xué)未完全燃燒損失、機(jī)械未完全燃燒損失、排污熱損失、灰渣物理熱損失等。第4頁，共15頁，2023年，2月20日，星期一（二）凝汽式發(fā)電廠的

各種熱損失和效率2、管道效率：為汽輪機(jī)組耗熱量與鍋爐熱負(fù)荷之比。工質(zhì)在管道中流動(dòng)時(shí)既有節(jié)流損失又有散熱損失，其中節(jié)流損失放在汽輪機(jī)相對內(nèi)效率中考慮，而把散熱損失放在管道效率中考慮，因此管道效率反映的是管道保溫的完善程度?，F(xiàn)代發(fā)電廠的管道效率可達(dá)99％左右。第5頁，共15頁，2023年，2月20日，星期一（二）凝汽式發(fā)電廠的

各種熱損失和效率3、汽輪機(jī)內(nèi)效率：汽輪機(jī)中蒸汽的實(shí)際焓降與理想焓降之比。4、汽輪機(jī)的機(jī)械效率：為汽輪機(jī)軸功率與其內(nèi)功率之比。第6頁，共15頁，2023年，2月20日，星期一（二）凝汽式發(fā)電廠的

各種熱損失和效率5、發(fā)電機(jī)效率：為發(fā)電機(jī)輸出的電功率與軸功率之比。

發(fā)電機(jī)損失包括機(jī)械方面的軸承摩擦損失、通風(fēng)耗功和電氣方面的銅損（由于線圈具有電阻而發(fā)熱）、鐵損（由于激磁鐵芯產(chǎn)生渦流而發(fā)熱）。第7頁，共15頁，2023年，2月20日，星期一（二）凝汽式發(fā)電廠的

各種熱損失和效率6、發(fā)電廠的總效率：發(fā)電廠有效利用的能量（即輸出的電能）與其消耗的能量（即輸入燃料完全燃燒時(shí)的放熱量）之比。第8頁，共15頁，2023年，2月20日，星期一（三）發(fā)電廠的熱平衡凝汽式發(fā)電廠的熱平衡方程第9頁，共15頁，2023年，2月20日，星期一二、純凝汽式發(fā)電廠主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)（一）汽輪發(fā)電機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)汽耗量：汽輪發(fā)電機(jī)組每小時(shí)所消耗的蒸汽量。汽耗率：每生產(chǎn)1kW·h電能所消耗的蒸汽量。熱耗量：發(fā)電機(jī)組每小時(shí)消耗的熱量。熱耗率：每生產(chǎn)1kW·h電能所消耗的熱量。第10頁，共15頁，2023年，2月20日，星期一二、純凝汽式發(fā)電廠主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)（二）全廠經(jīng)濟(jì)指標(biāo)全廠熱效率：廠用電率：全廠煤耗量：全廠煤耗率：第11頁，共15頁，2023年，2月20日，星期一二、純凝汽式發(fā)電廠主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)煤耗率和供電煤耗率標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：供電煤耗率：第12頁，共15頁，2023年，2月20日，星期一三、蒸汽參數(shù)

對發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的影響蒸汽初參數(shù)的影響（初壓力和初溫度）對循環(huán)效率的影響對汽輪機(jī)相對內(nèi)效率的影響提高蒸汽初參數(shù)的限制提高蒸汽溫度主要受材料的限制，材料在高溫下其強(qiáng)度極限、屈服點(diǎn)及蠕變極限都要顯著下降。提高蒸汽初壓力，除使設(shè)備壁厚和零件重量增加外，還受到末幾級容許蒸汽濕度的限制。第13頁，共15頁，2023年，2月20日，星期一蒸汽終參數(shù)的影響（排汽壓力）排汽壓力對循環(huán)效率的影響排汽壓力對相對內(nèi)效率的影響降低蒸汽終參數(shù)的極限：冷卻水的溫度凝汽器的最佳真空