JGJ7-91網架結構設計與施工規(guī)程

1.第一章總則為了在網架結構的設計與施工中，做到技術先進、經濟合理、本規(guī)程適用工業(yè)與民用建筑屋蓋與樓層的平板型網架結構(簡稱網架結構)，其中屋蓋跨度不宜大于120m，樓層跨度網架結構的特點而編制的。在設計與施工中，除符合本規(guī)程的要求載的樓層網架結構，應符合現(xiàn)行有關專門規(guī)范或規(guī)程的要。.第二章設計的一般規(guī)定面構造、建筑設計等要求綜合分析確定。網架構件何可變情況。2正放四角錐網架。對中小跨度，也可選用星型四角錐網架和蜂窩型三角錐網架。當建筑要求長寬兩個方向不等時，可選用兩向斜交斜放網時，宜選用兩向正交正放網架，正放四角錐網架或正放抽空四角錐網o進行選型，其開口邊可采取增加網架層數(shù)或適當增加整個網架高度等。正放四角錐網架、正放抽空四角錐網架、兩向正交正放網架。對多點支承和周邊支承相結合的多跨網架，還可選用兩向正交斜放網架或斜的網架，可根據(jù)具體情況選用：三向網架、三角錐網架或抽空三角錐屋蓋，可采用鋼筋混凝土板代替上弦的組合網架結構。網架結構宜選用正放四角錐網架、正放抽空四角錐網架、兩向正交正放網架、斜放面材料以及構造要求和建筑功能等因素確定。對于周邊支承的以下各3長度時，可設置再分式腹桿。對于由平面桁架系組成的王家(圖一、上弦節(jié)點上加小立柱找坡(當小立柱較高時，必須注意小立柱自身的穩(wěn)定性)；o第()；；o架結構的容許繞度不應超過下列數(shù)值：度。.第二章設計的一般規(guī)定o第2.0.1條網架結構可選用下列常用形式(附錄一)：4。況、荷載大小、屋面構造、建筑設計等要求綜合分析確定。網架構件注：本規(guī)程中大、中、小跨度劃分系針對屋蓋而言；大跨度為60m以上；中跨o第2.0.3條平面形狀為矩形的周邊支承網架，當其邊長比(長邊/短邊)小于或等于1.5時，宜選用斜放四角錐網架、棋盤型四角錐網架、正放抽空四角錐網架、兩向正交斜放網架、兩向正交正放網架、正放四角錐網架。對中小跨度，也可選用星型四角錐網架和蜂窩型三角錐網架。當建筑要求長寬兩個方向不等時，可選用兩向斜交斜放網時，宜選用兩向正交正放網架，正放四角錐網架或正放抽空四角錐網長o進行選型，其開口邊可采取增加網架層數(shù)或適當增加整個網架高度等辦法，網架開口邊必須形成豎直的或傾斜的邊桁架。正放四角錐網架、正放抽空四角錐網架、兩向正交正放網架。對多點斜的網架，可根據(jù)具體情況選用：三向網架、三角錐網架或抽空三角錐角錐網架。屋蓋，可采用鋼筋混凝土板代替上弦的組合網架結構。網架結構宜選用正放四角錐網架、正放抽空四角錐網架、兩向正交正放網架、斜放應在支座邊形成豎直或傾斜的邊桁架。面材料以及構造要求和建筑功能等因素確定。對于周邊支承的以下各(圖2.0.11a)；也可設置于上弦平面之上(圖2.0.11b)；或上弦節(jié)5長度時，可設置再分式腹桿。對于由平面桁架系組成的王家(圖一、上弦節(jié)點上加小立柱找坡(當小立柱較高時，必須注意小立柱自身的穩(wěn)定性)；o重可按下式估算：式中——除網架自重外的屋面荷載或樓面荷載的標準值()；；o第條網架結構的容許繞度不應超過下列數(shù)值：.第四章桿件和節(jié)點的設計與構造o第一節(jié)桿件高頻電焊鋼管或無縫鋼管：當有條件時應采用薄壁管形截架桿件的截面應根據(jù)承載力和穩(wěn)定性的計算和驗算確第條確定網架桿件的長細比時，其計算長度節(jié)節(jié)件腹桿桿點注：——為幾何桿件長度(節(jié)點中心間距離)。03.直接承受動力荷載桿件2507面，應將兩端封閉。o第二節(jié)焊接鋼板節(jié)點十字節(jié)點板宜由二塊帶企口的鋼板對插焊成(圖b體組成的網架。常用焊接鋼板節(jié)點的構造形式可按本規(guī)程附錄一、桿件重心線在節(jié)點處宜交于一點，否則應考慮其偏心影二、桿件與節(jié)點連接焊縫的分布，應使焊縫截面的重心與桿件重心相重合，否則應考慮其偏心影響；三、便于制作和拼裝。8接時，連接計算應根據(jù)連接桿件內力確定，且宜減少節(jié)點類型。當角焊縫強度不足時，在施工質量確有保證的情況下，可采用槽焊與角焊縫相結合并以角焊縫為主的連接方案(圖4.2.6)，槽焊強度應由試驗確定。4.2.8)。o第三節(jié)焊接空心球節(jié)點圖加肋空心球的板肋可用平臺或凸臺，采用凸臺時，其高式中Nc——受壓空心球的軸向壓力設計值(N)：D——空心球外徑(mm)；t——空心球壁厚(mm)；d——鋼管外徑(mm)；式中Nt——受拉空心球的軸向拉力設計值(N)：t——空心球壁厚(mm)；d——鋼管外徑(mm)；f——鋼材強度設計值(N/mm2)；式中θ——匯集于球節(jié)點任意兩鋼管桿件間的夾角(rad)；管與空心球焊接(圖4.3.5)。角焊縫的焊腳尺寸應符合下列要求：t為鋼管壁厚,hf為焊腳尺寸。提高承載力時,球內可加環(huán)肋,其厚度不應小于球壁厚度。內力較大的桿件應位于肋板平面內。o第四節(jié)螺栓球節(jié)點筒和錐頭或封板等零件組成(圖4.4.1)，適用于連接鋼管桿算: 式中D——鋼球直徑(mm);θ——兩個螺栓之間的最小夾角(rad);d1、d2——螺栓直徑(mm)，d1＞d2；η——套筒外結圓直徑與螺栓直徑的比值。Ntb≤ψΑoffftb(4.4.4)式中Ntb——高強度螺栓的拉力設計值(N)；ψ——螺栓直徑對承載力影響系數(shù)當螺栓直徑小于30mmΑoff——高強度螺栓的有效截面面積(mm2)，可按表4.4.4槽端部距離應視該處有效截面抗剪力不低于銷套筒長度(mm)可按下式計算：a=ξd0-a2+ds+4mm(4.4.6-2)式中ds——銷子直徑(mm)；a1——套筒端部到滑槽端部距離(mm)；ξd0——螺栓伸入鋼球的長度(mm);絲扣。焊縫o第五節(jié)支座節(jié)點度網架；二、單面弧形壓力支座節(jié)點(圖4.5.2-2)，適用于中小跨度三、雙面弧形壓力支座節(jié)點(圖4.5.2-3)，適用于大跨度網四、球鉸壓力支座節(jié)點(圖4.5.2-4)，適用于多支點的大跨五、板式橡膠支座節(jié)點(圖4.5.2-5)，適用于大中跨度網一、平板拉力支座節(jié)點(圖4.5.2-1)，適用于較小跨度網二、單面弧形拉力支座節(jié)點(圖4.6.3)，適用于中小跨度網膠支座墊塊可采用有多層橡膠與薄料性能及計算構造要求可按本規(guī)程o第六節(jié)組合網架結構的節(jié)點構造桿、下弦桿能共的中軸線在節(jié)點本.第五章制作與安裝行國家標準≤鋼結構工程施工及驗收規(guī)范GBJ標要求后方可使用。混凝土質量應符合現(xiàn)行國家標準≤度較大時，應按氣，并經過焊接球節(jié)點的要求下，結合當?shù)氐氖┕そ清F、正放抽空四角錐等網列因素：施。構自重及各種施工活何在。安或頂升法施工時，可取防銹措施。焊o第二節(jié)制作與拼裝要求解家點口。焊接后的成品球表面皺。。：m跨點支承網架拼接邊長度允許偏差為上述各項規(guī)定的焊接變形和焊接出的拉桿與球的對接焊縫，應作無量標準應符合現(xiàn)行國家標準密，并應按鋼結構防腐蝕接縫處填嵌嚴密，補刷防腐漆兩o第三節(jié)高空散裝法序弦應采用分區(qū)分階段按比例下降o第四節(jié)分條或分塊安裝法證自身的幾何不變性，否則撐點或拼裝支架時，應措o第五節(jié)高空滑移法條的網架單元在事先設置的滑軌上單條條的網架單元在滑軌上逐條積累拼結構物作為高空拼裝平臺。如無建筑物可供利用時，可在滑移開始端設置寬度約大于兩個節(jié)間的拼條件時，可以在地面拼成條或塊狀單元吊至拼裝平臺上進可采用一點或多點牽引。k式中Ft——總啟動牽引力；Gok——網架總自重標準值；潤式中Ft——總起重牽引力；Gok——網架總自重標準值；k——剛制輪與鋼之間滾動摩擦系數(shù)，可取0.5mm；r1——滾輪的外圓半徑(mm)；。起桿件內力變號時，應o第六節(jié)整體吊裝法拔桿兩側起重機滑輪組中產生水平分力不等原理推動網架移動或轉動進行就位(圖分析，當提升階段或就位階段時，可分別按下列公式計算起重滑輪組的拉式中G——每根拔桿所擔負的網架、索具等荷載；網架移位距離(或旋轉角度)與網架下降高度之間的關系，繩使旋步性。提升高差允許值(是指相鄰兩拔桿間或相鄰兩吊電組的任何部位與支承柱或拔桿的凈距不應小于如支承柱上設有凸出構造(如牛腿等)，應防止網架在件暫不組裝時，應取得設的鳳接桿的起重平面內可采用單向用下，其支承基礎對地面的上o第七節(jié)整體提升法以高。相鄰兩個提升為o第八節(jié)整體吊升法力應將額定負荷能力乘以折減系數(shù)：絲杠千斤頂取頂及其液壓系統(tǒng)以上千斤頂允偏除架同時頂升的其他靜載和施和風荷載所產生的影響。如予以解決。o第九節(jié)組合網架結構的施工質度達到混凝土強度等級的75%以上時，方尺提升法、整體頂升法、也可采用分條(分塊)法、高空滑移法。當組合網架結構分割成條(塊)狀單元時，必須單獨進行承o第十節(jié)驗收每道工序的檢查驗收均應作栓等均應有出廠合格證及第5.10.3條施工完成后，應測量網架的撓度值(包括網架自重的撓度及屋面工程完成后的撓度)，所測的撓度平均值，不一點，對大中跨度，可設五四分點處各二點，對三向網織設計、所用鋼材與其他材料的的零部件產品合格證書和試驗報三正交正放類網架(兩向正交正放網架、正放四角錐網架、正放抽空四角錐網架)內力和撓度可按下列方法計算：(一)根據(jù)網架平面的邊長比λ可直接查附表求得切變形的ρπ(附√)(二)當網架桿件截面選定后，由于考慮剪切變形和剛度變化的影響，ηηηη其中ηηη可查附表數(shù)數(shù)~求得，η及根據(jù)變化情況而可劃分區(qū)域的多n12345數(shù)λx/L1ρλρwx/L1λx/L1ρwλρwx/L1λx/L1ρw數(shù)ληηηηwρvD/DxyληρvD/Dxyηwλ=1.2DD/Dxyηηwλ=1.3DD/Dxyηηwλ=1.4DD/Dxyηηw周邊簡支、平面形式為矩形的正放類和斜放類(指上弦桿平面)網架豎向η(附)ζζ(附)值作用下第桿軸向力設計值，可由空間桁架位λ=；網架——的長度，點為線段與圓(或橢圓)錐底面圓周的交點；η——修正系數(shù)，按附表取值。(附)ω——重力荷載代表值作用下第節(jié)點豎向位移()。11確定豎向地震軸向力系數(shù)的數(shù)值附表確定豎向地震軸向力系數(shù)的數(shù)值ⅠⅡⅢαf(Hz)類0數(shù)附表η的布置形式時，可假定為四組桿系組成的等代上弦桿(附圖)，其截面面積按下列公式計算：(附圖)式中——方向肋的截面面積(分在方向等代桿系的截面面積()；時，可取η。期荷載組合下應乘折減系數(shù)，在短期荷載組合下應乘折減系數(shù)。按下(附)(附)力設計值()。三、Ⅰ、Ⅲ類三角形單元與Ⅱ、Ⅳ類三角形單元(附圖)內的平板內注：矩形平面組合網架邊界處內力計算時，式(附)中應減半，取η式(附)、(附)中的、應加倍，取2、2。附圖組合網架結構的節(jié)點構造注：(1)班肋底部預埋鋼板應與十字節(jié)點板的蓋板焊接牢固以傳遞網(2)腹桿連接可根據(jù)腹桿布置形式及截面類型參照使用；(3)后澆灌縫的細石混凝土中宜配置通長鋼筋；(4)當節(jié)點承受負彎矩時應采用連接蓋板并將其與板肋頂部預埋(5)當組合網架用于樓層時，宜采用配筋后澆細石混凝土面層。能物理機械性(MPa)≥7.84≥8.82(%)50(MPa)≥18.63≥18.63(邵氏)(%)450500能性(MPa)(MPa)Eμ(與鋼)0.2“Eβ”關系44a,b——支座短邊及長邊長度(cm)；dl——中間橡膠層厚度(cm)。ββ8596A≥Rσa (附)定(附圖R——網架全部荷載標準值在支座引起的反aσ——橡膠墊扳的允許抗壓強度，按附表度確)。附圖橡膠橡膠層厚度可由上、下表層及各鋼板件的橡膠片厚附