薄規(guī)格穩(wěn)定軋制技術(shù)交流會素材

薄規(guī)格穩(wěn)定軋制技術(shù)交流會素材第一頁，共45頁。本次交流會的內(nèi)容：一、由熱軋廠薄規(guī)格穩(wěn)定軋制攻關(guān)組組長付才建就目前國內(nèi)其他企業(yè)軋制薄規(guī)格的現(xiàn)狀；熱軋薄規(guī)格各工序控制的難點(diǎn)；2050熱軋前期薄規(guī)格攻關(guān)經(jīng)驗(yàn)；今后熱軋薄規(guī)格軋制的工作方向等作介紹。二、由各位作自由技術(shù)探討第二頁，共45頁。第一部分、國內(nèi)熱軋廠目前生產(chǎn)薄規(guī)格品種的現(xiàn)狀他山之石，可以攻玉，雖然國內(nèi)各個廠家對本廠的技術(shù)予以保密，但是，我們也可以從一些論文，新聞中了解到目前國內(nèi)其他廠家生產(chǎn)薄規(guī)格的現(xiàn)狀及采取的一些辦法，對我們的生產(chǎn)有重要的指導(dǎo)意義。下面，我們一起瀏覽關(guān)于國內(nèi)其他熱軋廠生產(chǎn)薄規(guī)格的相關(guān)材料。第三頁，共45頁。新聞解讀一：目前國內(nèi)熱軋生產(chǎn)薄規(guī)格的極限能力1、本則消息可以讀出的幾個內(nèi)容2011年9月6日，武鋼CSP線生產(chǎn)出目前世界上最薄的熱軋品種，規(guī)格為0.8mm（未采用無頭軋制技術(shù)的情況下）；CSP線生產(chǎn)薄規(guī)格較傳統(tǒng)熱軋有特殊優(yōu)勢；生產(chǎn)極薄品種時，武鋼亦存在跟蹤問題，開發(fā)了激光跟蹤系統(tǒng)。第四頁，共45頁。其他主要CSP線的薄規(guī)格情況新聞解讀：1、唐鋼1810生產(chǎn)線、本鋼1880生產(chǎn)線均為CSP線，該線生產(chǎn)薄規(guī)格具有天然優(yōu)勢。2、唐鋼生產(chǎn)的極限為1.2mm;本鋼生產(chǎn)出了極限為1.38mm的Q235B。3、該新聞均發(fā)布于2012年，具有一定時間指導(dǎo)意義。第五頁，共45頁。常規(guī)熱連軋機(jī)組的情況

新聞解讀的信息：1、承德鋼鐵1780生產(chǎn)線為常規(guī)熱連軋生產(chǎn)線，控制系統(tǒng)為西門子提供，與我廠相似。2008年9月22日過鋼，2009年8月實(shí)現(xiàn)2.5mm穩(wěn)定軋制；四年后的2012年實(shí)現(xiàn)軋制1.6mm超薄帶鋼。2、該廠同樣存在溫度敏感性、易跑偏、甩尾等情況。采取的措施中包括優(yōu)化除鱗措施，提高加熱溫度等。第六頁，共45頁。新聞解讀二：國內(nèi)目前企業(yè)的薄規(guī)格開發(fā)方向本則新聞我們可以解讀如下信息：1、首鋼京唐1580生產(chǎn)線已經(jīng)成功生產(chǎn)出1.6mm的超薄集裝箱板。2、本鋼1880CSP線的薄規(guī)格比列已經(jīng)達(dá)到50%。3、本鋼CSP線能生產(chǎn)1.2*1250的Q235B4、武鋼CSP線最牛，能生產(chǎn)800MPa級的1.2mm帶鋼。5、另外消息，日照已經(jīng)能生產(chǎn)1.6mmd花紋板。第七頁，共45頁。新聞解讀三：其他廠家生產(chǎn)薄規(guī)格的亮點(diǎn)措施本則新聞讀出的信息：1、首鋼遷安在1.6mm攻關(guān)初期，采用的是短尺坯。2、為了解決軋爛、跑偏等情況，該廠亦采取了提高精軋開軋溫度的情況。3、該廠軋制薄規(guī)格的成材率在97%左右。4、薄規(guī)格軋制公里數(shù)已經(jīng)延長至50公里左右，約50-60塊。5、軋完一個單位，單環(huán)F5-F7后繼續(xù)安排一個小單位軋制。既保證了板型的需要，又減少了軋輥消耗。6、限定了進(jìn)鋼和拋鋼速度，我會在后面首鋼京唐的材料中進(jìn)行分析。第八頁，共45頁。關(guān)于公司要求軋制1.4mm汽車板的相關(guān)信息新聞解讀：1、1.5mm以下常規(guī)熱軋產(chǎn)品寶鋼能批量生產(chǎn)。2、截止2012年5月9日，國內(nèi)熱軋中沒有1.8mm以下熱軋汽車酸洗板的批量供貨能力。3、武鋼CSP線率先開發(fā)出該品種，但厚度未知。4、寶鋼常規(guī)熱軋能批量生產(chǎn)1.5mm以下品種，意味著我們經(jīng)過努力可以達(dá)到，不存在理論上的極限。第九頁，共45頁。首鋼京唐薄規(guī)格生產(chǎn)情況解讀1、對于寬幅軋機(jī)而言，生產(chǎn)薄規(guī)格并不具有優(yōu)勢。2、我廠目前薄規(guī)格生產(chǎn)比例與首鋼京唐2250基本持平。但未來對我們的要求更高。第十頁，共45頁。第二部分：西昌熱軋前期薄規(guī)格軋制的經(jīng)驗(yàn)摸索介紹1、活套張力及角度摸索2、軋制溫度摸索3、板型控制摸索4、軋輥及軋制計劃摸索5、層冷起套及卷取失張摸索第十一頁，共45頁。1、活套張力及角度摸索4月份，將軋制2.5mm以下的帶鋼活套張力值逐步給大，F(xiàn)4、F5之間張力由6MPa調(diào)整至9MPa，，將活套角度值由默認(rèn)的28°調(diào)小至21°，但效果仍舊不明顯。2.0mm以下規(guī)格軋制困難。5月份，將F5\6之間的張力由8MPA調(diào)整至13MPA，F(xiàn)6\7之間的張力調(diào)整至15MPA，重新調(diào)大活套角度值，將活套角度值恢復(fù)至28度左右。該調(diào)整比較有效。但在軋制1.8mm以下時狀態(tài)有惡化的傾向。6月份，由于精軋寬度問題，外方調(diào)試人員將精軋張力值減少一半，活套角度值從F1-F7依次增大，但在軋制3.75mm以下時，連續(xù)產(chǎn)生4塊廢鋼。故將所有活套角度及張力值恢復(fù)至5月份。7月-8月份，將薄規(guī)格的活套張力值保持不變的基礎(chǔ)上，降低了后機(jī)架的活套角度值至24度左右，軋機(jī)1.3mm時活套穩(wěn)定性較好。9-10月份，由于F4損壞，2.3mm規(guī)格軋制及其困難，主要原因是F3-F5之間的失張距離太長，后公司要求必須軋制，熱軋廠在摸索過程中調(diào)整了L3活套的張力及套量值，將張力由4-6Mpa提高至8-9Mpa,活套套量由28°調(diào)整至34°，效果較為明顯，基本解決了F3-F5之間失張距離過長的問題，實(shí)現(xiàn)了2.0mm規(guī)格的大量軋制。目前我廠對2.0-2.5mm的套量及張力設(shè)置的摸索清楚，需要注意的是F4投用以后需要改小L3的套量值并注意模型的影響。同時要繼續(xù)摸索1.8mm以下規(guī)格的套量及張力設(shè)置值。第十二頁，共45頁。2、軋制溫度摸索軋制薄規(guī)格時（2.5mm以下），要求加熱爐按上限溫度控制。由于粗軋能力的限制，導(dǎo)致粗軋出口溫度不足，在軋制2.0mm規(guī)格以下產(chǎn)品時，減少粗軋機(jī)架間除鱗道次以保證精軋開軋溫度。粗軋在保證軋制狀態(tài)的基礎(chǔ)上，盡可能提高軋制速度。精軋入口除磷采用1組除磷。精軋穿帶速度上限由4月份的9m/s提升自5月的10.5m/s，6月份再次提高到11m/s。目前保持在11m/s。由于F4損壞后，機(jī)架的壓下比發(fā)生了變化，在精軋開展溫度相同的情況下，穿帶速度降為9.5m/s左右。針對溫度制度的摸索，基本明白，軋制薄規(guī)格時，溫度越高越好，精軋開軋溫度1050度基本上是一個分界線，高于此溫度，軋制狀態(tài)都較為穩(wěn)定，低于此溫度，軋制狀態(tài)變差的趨勢非常明顯。

第十三頁，共45頁。

3、板型控制摸索粗軋來料盡量少調(diào)整，保證進(jìn)入精軋板型的恒定性，防止精軋板型變化過大。適當(dāng)優(yōu)化精軋目標(biāo)板凸度值，保證精軋的穿帶定位準(zhǔn)確，防止橫向竄動。薄規(guī)格的目標(biāo)板凸度應(yīng)以40微米為宜，較低的板凸度對浪形的影響特別大。板型的調(diào)整應(yīng)遵循從前往后的規(guī)則，盡量保證上游機(jī)架（F1，F(xiàn)2，F(xiàn)3）的板型平直，才能保證后機(jī)架（F5，F(xiàn)6，F(xiàn)7）的順利穿帶。在調(diào)整尾部時應(yīng)從F3或者F4開始，多調(diào)幾架，防止在單機(jī)架上調(diào)整量過大或調(diào)整不夠?qū)е挛膊寇垹€。通過熱軋內(nèi)部模型維護(hù)人員的摸索，板型控制有一定的維護(hù)經(jīng)驗(yàn)。特別是PCFC設(shè)定值出現(xiàn)異常的情況，基本能查找到原因。第十四頁，共45頁。

4、軋輥及軋制計劃摸索從目前的軋制實(shí)績來看，在支持輥、工作輥的中期軋制狀態(tài)較為穩(wěn)定，而初期、末期軋制狀態(tài)較差，廢鋼概率很大。故軋制計劃應(yīng)盡量以小單位編排為主，在粗軋換完工作輥后第4個周期開始薄規(guī)格計劃編排，每個單位原則上不超過60塊帶鋼，且應(yīng)以每個單位軋制20塊帶鋼后開始薄規(guī)格產(chǎn)品的軋制。

10月23日，由于合同組織的原因，在排計劃的時候出現(xiàn)了換粗軋工作輥后第一個軋制單位即排薄規(guī)格軋制的情況，當(dāng)時軋制狀態(tài)非常差，部分規(guī)格作了回爐處理。從目前的情況看，制造部的軋制計劃編排較前期已經(jīng)有非常大的進(jìn)步，基本能夠滿足熱軋軋制薄規(guī)格的需要。但部分時間的軋制計劃編排不盡如人意，雖然在目前的規(guī)格上仍能軋制，但想要繼續(xù)開發(fā)1.8mm以下規(guī)格，需要嚴(yán)格遵循。從目前摸索的情況看，軋制計劃的編排對軋制狀態(tài)的影響不可忽視。第十五頁，共45頁。

5、卷取失張摸索

從5月份開始，薄規(guī)格（2.0mm以下）的卷取問題比較突出，卷取后過漲，導(dǎo)致卷取失敗，最開始懷疑是頭部起漲距離不夠，將頭部起漲值從6米修改自11米，仍舊過漲失張；后發(fā)現(xiàn)帶鋼在層冷上的跟蹤與實(shí)物不一致，檢查有輥道不轉(zhuǎn)，恢復(fù)輥道后，仍舊有失張的現(xiàn)象，再次發(fā)現(xiàn)帶鋼在層冷上由于速度過高，下噴水過大，有在水上漂移現(xiàn)象，導(dǎo)致跟蹤不對。留頭10米不冷卻后，卷取失張現(xiàn)象基本解決。后張領(lǐng)導(dǎo)認(rèn)為，10米的留頭對帶鋼前部的組織性能影響較大，改用后部冷卻進(jìn)行嘗試，但與攀研院、技術(shù)質(zhì)量部的相關(guān)人員交流后，原則上不同意輕易改用冷卻方式，故10月份軋制2.0mm時仍舊采用的是留頭方式，并且操作人員每班檢查層冷輥道情況。在生產(chǎn)過程中，偶爾一塊沒有留頭時，層冷上的起套現(xiàn)象仍舊存在。

第十六頁，共45頁。第三部分：薄規(guī)格軋制的技術(shù)分析在本節(jié)內(nèi)，我們將根據(jù)部分廠家的情況，查找的論文情況，軋鋼工藝?yán)碚撉闆r，我們生產(chǎn)中的實(shí)際情況作一個具體的技術(shù)分析，并對生產(chǎn)過程中的疑難問題，關(guān)鍵工藝的把握提出要求。第十七頁，共45頁。1、薄規(guī)格軋制控制難點(diǎn)上面圖片截取的是首鋼京唐生產(chǎn)薄規(guī)格的難點(diǎn)，與我廠的情況基本類似。但我廠亦有特殊性，主要體現(xiàn)在：1、跑偏及建張瞬間軋爛軋斷現(xiàn)象較少，建張后在F4\F5\F6\F7之間的軋爛現(xiàn)象較多，且很難挽回，廢鋼率較高。2、最近出現(xiàn)出F7后飛頭的現(xiàn)象比較多。3、卷取失張現(xiàn)象偶有發(fā)生，原因是多方面的，情況也不一致以上現(xiàn)象的原因?qū)⒃诤竺孀鬏^為系統(tǒng)的分析。第十八頁，共45頁。2、薄規(guī)格軋制的幾點(diǎn)關(guān)鍵技術(shù)薄規(guī)格穩(wěn)定軋制的關(guān)鍵技術(shù)工藝因素設(shè)備因素操作因素第十九頁，共45頁。1、工藝因素的探討1.1溫度制度的探討我廠的加熱制度為1210±20℃，精軋開軋溫度在1050℃上下波動，精軋終軋溫度為870-880℃.下圖是首鋼京唐在加熱溫度上的一些工藝對比。措施技術(shù)參數(shù)或主要措施控制板坯冷熱混裝減薄單元選擇全部直裝，或全部冷裝，避免交叉；梯度加熱尾部溫度高于頭部20-30℃。加熱溫度1280~1300℃均熱時間≥30min保證燒嘴狀態(tài)停爐之前，調(diào)整加熱爐問題區(qū)段的溫度負(fù)荷以減少局部瞬間體溫帶來的加熱缺陷。停爐更換燒壞的水嘴；黑匣子試驗(yàn)驗(yàn)證加熱爐的加熱質(zhì)量和加熱二級控制模型的精度爐膛溫度模擬量化分析燒嘴關(guān)閉后對板坯溫度的影響第二十頁，共45頁。左圖是首鋼京唐采取的一些辦法，部分是我們已經(jīng)采取的，部分是值得我們借鑒的。板坯長度的優(yōu)化是值得我們借鑒的，西馬克的工藝專家愛德華也推薦過。

R2單道次除鱗也是我們采用的方法，但我們的軋制溫度比人家低。

頭部讓水也是我們采取的措施

終軋溫度設(shè)定是我們的一個誤區(qū)。部分班組在軋制時采取的辦法是降低終軋溫度，其實(shí)這樣是不可取的，容易導(dǎo)致后部板型變差，導(dǎo)致軋爛。很難限制穿帶速度。如果覺得穿帶危險，可以限制穿帶速度。技術(shù)措施技術(shù)參數(shù)優(yōu)化坯型9m板坯軋制1.9mm規(guī)格，8.3m長度板坯的軋制1.6mm規(guī)格提高R2DT溫度減少除磷道次，R2單道次除磷，R2DT平均1160℃優(yōu)化保溫罩保溫效果改變保溫罩材質(zhì)，封堵連接處縫隙，溫降減小了30~50℃提高帶頭溫度采用冷卻水讓頭時序，提高帶鋼頭部穿帶時的溫度。提高終軋溫度由860℃提高至900℃后，縮短純軋時間，減少尾部溫降優(yōu)化軋制速度采用F7穿帶+延遲加速，卷取建張后再升速，最高速度提升至15.5m/s第二十一頁，共45頁。解決溫降的辦法從之前的材料我們可以總結(jié)出這樣一個結(jié)論，影響薄規(guī)格軋制的最重要因素就是溫度。為什么要用較高的溫度軋制？1、利用奧氏體在高溫區(qū)的良好塑性。2、溫度越高，變形抗力越小，機(jī)架的負(fù)荷就小。軋輥的彈跳和變形也就較小，板型容易保證。提高溫度的措施：1、提高加熱溫度。2、除鱗制度3、粗軋、精軋的漏水治理4、軋輥冷卻水優(yōu)化5、合理的軋制速度設(shè)置第二十二頁，共45頁。關(guān)于中間坯厚度對溫度的影響該圖是軋制過程中的一個實(shí)驗(yàn)，上圖的中間坯厚度是35mm，下圖是33mm，可以看出，中間坯的厚度對溫度的影響不大。從提高成材率的角度、降低精軋機(jī)組的負(fù)荷等方面考慮，應(yīng)盡量降低中間坯厚度。但應(yīng)考慮以下因素：1、精軋軋制負(fù)荷過輕帶來的扣翹頭問題。2、粗軋壓下過大帶來的板型控制問題。3、目前軋制薄規(guī)格的中間坯厚度在33-36之間適宜。4、前期粗軋報超長的問題，王從杰已經(jīng)做了改變。第二十三頁，共45頁。粗軋的速度制度薄規(guī)格軋制，粗軋的速度越高越好，以利于減少溫降，但由此也帶來以下幾個問題：1、打滑問題2、板型問題3、電機(jī)報溫高的問題備注：國內(nèi)部分廠家對軋輥的研究數(shù)據(jù)表明，軋輥的表面摩擦系數(shù)有一個先降后升的過程，大約在軋制2000噸左右的時候最低。需引起大家操作時的注意。打滑控制的幾個原則（我廠攻關(guān)結(jié)果）粗軋換工作輥后，前40塊鋼：此階段粗軋工作輥表面氧化膜尚未完全建立，同時，軋輥表面磨損較小，表面比較光滑，摩擦系數(shù)較小。再加上軋制過程中的升速，中部帶鋼溫度偏高等，很容易咬入困難或者是軋制過程中平衡破壞。導(dǎo)致無法咬入和軋制過程中打滑現(xiàn)象發(fā)生。該階段的控制原則是:盡量減少道次壓下率，合理降低軋制速度，軋制過程的升速不宜太大。盡量采用7道次軋制第二階段：工作輥使用中后期粗軋換工作輥后，40塊鋼以后：此階段軋輥氧化膜已經(jīng)建立，軋輥表面粗糙度較大，摩擦系數(shù)較大，軋制過程中的打滑現(xiàn)象大大較少，可以根據(jù)軋制狀態(tài)適當(dāng)提高軋制速度。并采用5道次軋制。第二十四頁，共45頁。關(guān)于速度因素的幾點(diǎn)討論該圖是首鋼京唐交流材料中的一幅圖，從該圖中我們可以解讀出如下信息1、該廠軋制薄規(guī)格的穿帶速度為660m/min，即11m/s,與我廠現(xiàn)在限制的穿帶速度一致，最高軋制速度大于15m/s（沒有熱卷箱），尾部設(shè)置了一個降速功能，據(jù)其介紹了為了克服卷取起套問題。2、從其加速度開始升速來看，F(xiàn)7有咬鋼信號即開始加速，與其材料中宣傳的卷取建張以后再升速不一致。但我在很多材料中都發(fā)現(xiàn)有卷取建張后再升速的辦法。第二十五頁，共45頁。張力策略的對比表1是寶鋼軋制1.6mm集裝箱的張力策略。下圖是我廠軋制的張力策略。

在薄規(guī)格軋制方面，F(xiàn)3、F4之間、F4/5之間我廠的張力不如寶鋼的張力，F(xiàn)5/6之間，F(xiàn)6/7之間我廠的張力又比寶鋼的策略要大。我廠在穿帶完成后，容易在F4\F5之間軋爛、軋斷，是否和該張力設(shè)置有關(guān)，需要后續(xù)驗(yàn)證。

第二十六頁，共45頁。目前我廠的張力情況執(zhí)行情況：張力的選取原則

1、根據(jù)材料力學(xué)資料，帶鋼軋制時，張力的選取不能大于當(dāng)前帶鋼在當(dāng)前溫度下的屈服強(qiáng)度的35%，否則會導(dǎo)致帶鋼縮頸現(xiàn)象發(fā)生。

2、普通碳等鋼種的張力不宜超過17MPa

大張力的優(yōu)點(diǎn)：

1、可以有效降低軋爛現(xiàn)象，有利于軋制的穩(wěn)定，保證軋制過程中的順行。缺點(diǎn)：1、過大的張力對寬度控制不利，同時對模型的學(xué)習(xí)有一定影響。我們的思路：張力的設(shè)置大小應(yīng)以寬度的控制為前提條件，在保證寬度的前提下，可以增加軋制張力。目前的情況是四班對張力的設(shè)置不一樣，甲班設(shè)置較大，其他三班按模型表在軋制，這樣容易造成接班后的班組因?yàn)閺埩υO(shè)置變動的情況影響到軋制。之前我下了一個臨時規(guī)定，要求不得超過17MPa，但還不完善。故本次交流會我們應(yīng)統(tǒng)一一個觀點(diǎn)，即如何確定最優(yōu)化的張力，然后予以固定，四班都采用該張力進(jìn)行軋制。第二十七頁，共45頁。1、我廠AGC限幅，避免調(diào)節(jié)過大導(dǎo)致的大套。2、目前的AGC控制基本能保證。3、但需要模型解決偶爾出現(xiàn)的負(fù)荷設(shè)定異常問題。技術(shù)方案主要措施及效果增加AGC控制功能增加了AGC前饋控制，解決了由于水印引起的厚度周期性波動問題監(jiān)控AGC2.0mm以下規(guī)格采用新的純積分式監(jiān)控AGC，調(diào)整幅度和調(diào)整速度得以優(yōu)，各架AGC調(diào)整量比例合理優(yōu)化AGC缸行程優(yōu)化階梯墊板使用方案，縮短了AGC缸的伸出行程，提高軋制的穩(wěn)定性。優(yōu)化AGC限幅優(yōu)化AGC上下限幅，合理調(diào)整下壓幅度。細(xì)化AGC各層別補(bǔ)償分層別厚度控制，不同規(guī)格給定不同的AGC補(bǔ)償范圍。第二十八頁，共45頁。板型原因分析板型不良是導(dǎo)致薄規(guī)格軋廢的重要因素。1、溫度因素2、R2控制3、操作調(diào)整4、設(shè)定因素第二十九頁，共45頁。針對常見的調(diào)整末機(jī)架彎輥力或者竄輥位置并不能獲得良好的板型這一現(xiàn)象，先從CVC軋機(jī)凸度方程入手，對影響凸度的因素進(jìn)行分析：從凸度方程可以分析得出影響帶鋼凸度的三個因素：①擾動量—熱輥形及磨損輥形；②可控制量—CVC軋輥軸向竄動帶來的輥形變化、彎輥力調(diào)節(jié)帶來的輥形變化；③固定量—軋輥初始輥形（R）；實(shí)際生產(chǎn)中，凸度的絕對量在不斷的減少，但是比例凸度基本保持不變，即熱軋生產(chǎn)中的板形方程：從影響板型設(shè)定精度的因素分析可以看出，可控量及固定量是可以實(shí)現(xiàn)精確控制的，但擾動量是生產(chǎn)中變化較大的因素，需要在生產(chǎn)中對軋輥的輥溫與磨損進(jìn)行及時測量來優(yōu)化相應(yīng)的模型參數(shù)。第三十頁，共45頁。板型控制的理論根據(jù)Shohet進(jìn)行的多次試驗(yàn)，得出了如圖3所示的臨界曲線，上部曲線是產(chǎn)生邊浪的臨界線，在相對凸度變化處在曲線上部的時候，將產(chǎn)生邊浪；下部曲線為產(chǎn)生中浪的臨界線。第三十一頁，共45頁。帶鋼寬度越寬，板形穩(wěn)定性越差，控制難度越大，對于寬度較寬的帶鋼而言，必須保證粗軋來料的板形，且盡可能在F2以前達(dá)到合理的凸度與平直度，才能最終得到良好的板形。在實(shí)際生產(chǎn)過程中，F(xiàn)2、F3是凸度調(diào)節(jié)的最佳區(qū)域。F2、F3出口的板形控制對成品板形起決定性作用。從F4以后，必須嚴(yán)格遵守板凸度一致原則，既保證成品達(dá)到目標(biāo)板凸度，又不要破壞平直度。為了證明該策略的正確性，我們根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)實(shí)績來進(jìn)行說明，下圖中的圓圈是生產(chǎn)過程操作人員對末機(jī)架竄輥位置的誤修改（實(shí)際最大竄輥位置為150mm）。第三十二頁，共45頁。第三十三頁，共45頁。該修改導(dǎo)致出口凸度為負(fù)凸度（-100u），根據(jù)Shohet的變化曲線的結(jié)論，必將導(dǎo)致帶鋼產(chǎn)生中浪。第三十四頁，共45頁。平直度實(shí)際曲線中，該塊帶鋼的頭部中浪達(dá)到驚人的200I，證明了寬厚比大于200時，帶鋼凸度向負(fù)凸度調(diào)整，極易產(chǎn)生中浪，向正凸度調(diào)整，極易產(chǎn)生雙浪的正確性。也給我們在實(shí)際生產(chǎn)過程中的操作提出了要求，不要輕易通過改變末機(jī)架的輥形來調(diào)整帶鋼的板型。第三十五頁，共45頁。精軋飛頭問題接軸滑塊空隙造成動態(tài)速降精軋上下工作輥通過傳動接軸與電機(jī)相連。由于長期磨損的原因，接軸的滑塊間隙會逐漸變大，使帶鋼在穿帶過程中軋機(jī)產(chǎn)生較大的動態(tài)速降。再加上工作環(huán)境的差異，上下接軸滑塊間隙不可能一致，咬鋼瞬間上下軋輥線速度差增大，帶鋼變形不均，出現(xiàn)頭部不同程度的彎曲。如果下滑塊間隙過大，頭部將向上彎曲，再加上出口速度過快的話，就容易發(fā)生飛頭。機(jī)架標(biāo)高配置影響穿帶穩(wěn)定性

如果標(biāo)高調(diào)整不當(dāng)，在帶鋼出F7后，由于帶鋼的慣性，有一個向上沖的慣性，造成帶鋼飛頭.

換輥后應(yīng)注意F7\F6之間的標(biāo)高差盡量小于5mm。負(fù)荷配置較輕的負(fù)荷容易導(dǎo)致飛頭現(xiàn)象發(fā)生故原則上F7負(fù)荷不應(yīng)低于850噸。第三十六頁，共45頁。來料原因的影響中間坯外形不規(guī)則，造成進(jìn)軋機(jī)后發(fā)生不規(guī)則變形，產(chǎn)生軋制狀態(tài)跳動太大等不穩(wěn)定因素。中間坯溫度不均造成變形、應(yīng)力不均勻，從而導(dǎo)致穿帶不穩(wěn)定。坯料上的氧化鐵皮沒有除盡有氧化鐵皮殘留表面，坯料溫度低或延伸時打滑，因而坯面向有氧化鐵皮側(cè)彎曲，從而影響穿帶的穩(wěn)定性。輥壓配置的影響在粗軋，軋輥上下輥徑及輥速對帶鋼頭部的翹曲影響非常明顯。帶鋼會向慢速輥一側(cè)彎曲，因?yàn)榭焖佥佉粋?cè)金屬的流速快于慢速輥一側(cè)。而在精軋階段，不能簡單的用粗軋的原理來進(jìn)行分析。帶鋼進(jìn)入精軋F(tuán)7以后，實(shí)際厚度已經(jīng)非常的薄，上下表面金屬流速的差異對帶鋼的飛翹影響較小，由于帶鋼的粘附性及較快的軋制速度，帶鋼反而向快速輥一側(cè)彎曲，再加上較快的速度產(chǎn)生的漂浮。故適當(dāng)?shù)慕档退俣纫嗄芫徑怙w頭現(xiàn)象。第三十七頁，共45頁。卷取區(qū)域問題分析京唐在卷取機(jī)存在的問題及給我們的啟示。1、我廠在軋制過程中也出現(xiàn)了該問題，從5月份開始，薄規(guī)格（2.0mm以下）的卷取問題比較突出，卷取后過漲，導(dǎo)致卷取失敗，最開始懷疑是頭部起漲距離不夠，將頭部起漲值從6米修改自11米，仍舊過漲失張；后發(fā)現(xiàn)帶鋼在層冷上的跟蹤與實(shí)物不一致，檢查有輥道不轉(zhuǎn)，恢復(fù)輥道后，仍舊有失張的現(xiàn)象，再次發(fā)現(xiàn)帶鋼在層冷上由于速度過高，下噴水過大，有在水上漂移現(xiàn)象，導(dǎo)致跟蹤不對。留頭10米不冷卻后，卷取失張現(xiàn)象基本解決。但ST系列因?yàn)榫砣囟容^低的原因，起套現(xiàn)象仍較明顯。2、輥道升速能否跟上精軋問題需要繼續(xù)跟蹤，鞏亞魁認(rèn)為沒有問題。攻關(guān)方向主要措施頭部在層冷起套折疊優(yōu)化層冷模式帶鋼頭部拉窄和將折痕鋼拉斷改進(jìn)卷取芯軸張力控制：芯軸待鋼轉(zhuǎn)矩設(shè)定減小50%，卷取建張后，恢復(fù)到原設(shè)定值的100輥道加速度不能滿足升速要求優(yōu)化時序，ROT輥道預(yù)提速層冷輥道尾部起套優(yōu)化卷取減速率改造卷取活門導(dǎo)板控制了薄規(guī)格帶鋼頭部