梯籠專項工程施工辦法作業(yè)辦法

第一節(jié) 編制依據《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)中國建筑工業(yè)出版社；《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)》中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)第二節(jié) 工程概況上海市軌道交通12號線土建工程29標段工程；屬于深基坑;;地下2層；基坑局部深度13.58m；總建筑面積：11019.34平方米；施工單位：中鐵二十四局集團有限公司。本工程由上海軌道交通12號線發(fā)展有限公司投資建設，中鐵第四勘察設計院集團有限公司設計，地質勘察，上海建科建設監(jiān)理咨詢有限公司監(jiān)理，中鐵二十四局集團有限公司組織施工；第三節(jié) 人行梯籠方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、籠體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，人行梯籠，還必須符合《建筑施工安全檢查標準》要求，要符合市文明標化工地的有關標準。6、結合以上人行梯籠設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下1種人行梯籠方案：選用規(guī)格為（3600×1700×2500）箱式深基坑施工行人安全B型梯籠。第四節(jié) 安裝方案1、施工前的準備工作：梯籠安裝前應對安裝人員進行安全技術的培訓。對質量及安全防護要求詳細交底。來源于網絡護人員排除作業(yè)障礙。根據設計建筑基坑深度核對安裝高度。安裝作業(yè)前檢查的內容包括：箱式籠體的成套性和完好性；提升機構是否完整良好；基礎位置和做法是否符合要求；附墻架連接埋件的位置是否正確和埋設牢靠；必備的各種安全裝置是否具備和性能是否可靠。2、梯籠安裝：基礎梯籠的安裝基礎進行處理，開挖基礎并夯實找平?！?500。、安裝程序Φ48mm鋼管搭設1.2m高防護欄桿。梯籠使用過程中需隨挖土深度進行加節(jié)，加節(jié)過程同安裝程序。第五節(jié)、安全與維護24v定期對梯籠連接螺栓進行維護，如發(fā)現松動及時進行緊固。定期對梯籠對垂直度進行測量，如發(fā)現傾斜及時進行校正。第六節(jié) 梯籠拆除安全技術措施1、拆除前，全面檢查擬拆梯籠，根據檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底2、拆除時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。3、拆除的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下，用吊機逐節(jié)吊除。第七節(jié)、附安裝圖一、標高4.655m處梯籠安裝平面布置示意圖來源于網絡注：1、本圖全部尺寸(除注明者外)均以毫米為單位，標高以米為單位。28#200x200x10刷無機富鋅漆防腐。3M12*16011.00Kn二、標高-0.345m1、本圖全部尺寸(除注明者外)均以毫米為單位，標高以米為單位。28#200x200x10刷無機富鋅漆防腐。3、后置錨栓為M12*160化學螺栓，拉力應滿足11.00Kn。4、后期隨挖土深度進行加節(jié)，附著桿件安裝高度應進行相應的調整。5、附著桿件安裝位置及高度與現場結構相抵觸時，應根據現場實際情況進行相應的調整。三、標高-7.034m處梯籠安裝立面布置示意圖注：1、本圖全部尺寸(除注明者外)均以毫米為單位，標高以米為單位。28#200x200x10刷無機富鋅漆防腐。3、后置錨栓為M12*160化學螺栓，拉力應滿足11.00Kn。4、基礎底板砼澆搗完成且達到設計強度后，對梯籠進行移位。安裝位置應選在永久洞口處，待基坑主體完成后在進行拆除。5、附著桿件安裝位置及高度與現場結構相抵觸時，應根據現場實際情況進行相應的調整。第八節(jié) 箱式梯籠計算書箱式梯籠在工程上主要用于深基坑上下行人，各箱式籠體一般由廠家直接加工成型，施工現場必須嚴格按照廠商說明書安裝。（江正榮主編編制。來源于網絡一、荷載計算梯籠自重力4.8kN/m；梯籠的總自重N=4.8×15=72kN；q附墻架以上部分自重：N=4.8×(15-5)=48kN；q1N=4.8×(15-10)=24kN；q2風荷載為q= 0.719kN/m；風荷載標準值應按照以下公式計算：W=W×μ ×μ ×β =0.45×1.42×0.48×0.70=0.215kN/m2；k 0 z s z其中 W──基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GBJ9)的規(guī)定；0采用：W0

=0.45kN2；μ ──風壓高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GBJ9)的規(guī)定；z采用：μ =1.42；zμ ──風荷載體型系數：μ =0.48；s sβ ──高度Z處的風振系數，β =0.70；z z風荷載的水平作用力:q=W×B=0.215×3.35=0.719kN/m；k其中 W──風荷載水平壓力，W=0.215kN/m2；k kB── 風荷載作用寬度，架截面的對角線長度，B=3.35經計算得到風荷載的水平作用力 q=0.719kN/m；二、梯籠計算梯籠簡圖1、基本假定：為簡化梯籠的計算，作如下一些基本假定：梯籠的節(jié)點近似地看作鉸接；吊裝時，與起吊重物同一側的纜風繩都看作不受力；梯籠空間結構分解為平面結構進行計算。2、風荷載作用下梯籠的約束力計算附墻架對梯籠產生的水平力起到穩(wěn)定梯籠的作用，在風荷載作用下，梯籠的計算簡圖如下：來源于網絡彎矩圖（附墻件）剪力圖（附墻件）各附著由下到上的內力分別為：R(1)=1.029kN,M(1)=0.643kN.m；各附著由下到上的內力分別為：R(2)=7.329kN,M(2)=9kN.m；Rmax=7.329kN；3、梯籠軸力計算各附墻架與型鋼梯籠連接點截面的軸向力計算：經過計算得到由下到上各附墻架與梯籠接點處截面的軸向力分別為:第1道H1=5m；N1=G+Nq1

+S=11+48+11.22=70.22kN；第2道H2=10m；N2=G+Nq24.截面驗算

+S=11+24+11.22=46.22kN；cm；

梯籠截面的力學特性：1.7×3.6m；主肢型鋼采用4L100X10；一個主肢的截面力學參數為:zo=28.4Iyo179.51綴條型鋼采用L100X10；梯籠的y-y軸截面總慣性矩：x-x軸截面總慣性矩：梯籠的y1-y1軸和x1-x1軸截面總慣性矩：經過計算得到：Ix=4×(179.51+19.26×（360/2-28.4）2)=1771294.462cm4；Iy=4×(179.51+19.26×（170/2-28.4）2)=247520.302cm4；Iy'=Ix'=1/2×（1771294.462+247520.302）=1009407.382cm4；計算中取梯籠的慣性矩為其中的最小值247520.302cm4。2.梯籠的長細比計算：梯籠的長細比計算公式：來源于網絡

=284.681其中 H–梯籠的總高度，取15m；I–梯籠的截面最小慣性矩，取247520.302cm4；A--一個主肢的截面面積，取19.26cm4。0經過計算得到λ=26.463換算長細比計算公式：其中A–梯籠橫截面的毛截面面積，取4×19.26cm2；x-x軸或y-y軸的毛截面面積，取2×19.26cm2；經過計算得到λ =28。0查表得φ=0.943。3.梯籠的整體穩(wěn)定性計算：梯籠在彎矩作用平面內的整體穩(wěn)定性計算公式：其中N--軸心壓力的計算值(kN)；A–梯籠橫截面的毛截面面積，取77.04cm2；φ--軸心受壓構件彎矩作用平面內的穩(wěn)定系數，取φ =0.943；β --等效彎矩系數,取1.0；mxM--計算范圍段最大偏心彎矩值(kN.m)；W--彎矩作用平面內，較大受壓纖維的毛截面抵抗矩,1W=I/(a/2)=247520.302/(170/2)=2912.004cm3；1N' ---歐拉臨界力，N' =π2EA/(1.1×λ2)；EX EXN'=π2×2.06×105×77.04×102/(1.1×26.4632；EX經過計算得到由上到下各附墻件與梯籠接點處截面的強度分別為第1道H1=5m,N1=70.22kN,M1=0.643kN.m；σ=70.22×103/(0.943×77.04×102)＋(1.0×0.643×106)/[2912.004×103×(1－0.943×70.22×1032；第1道附墻件處截面計算強度σ=10N/mm2≤允許強度215N/mm2,滿足要求!第2道H2=10m,N2=46.22kN,M2=9kN.m；σ=46.22×103/(0.943×77.04×102)＋(1.0×9×106)/[2912.004×103×(1－0.943×46.22×1032；第2道附墻件處截面計算強度σ=9N/mm2≤允許強度215N/mm2,滿足要求!三、附著計算來源于網絡(一)、附墻架內力計算N作用下求附著桿的內力,N算所得的Rmax，N=7.329kN。采用結構力學計算個桿件內力:計算簡圖：方法的基本方程：計算過程如下：其中:Δ 為靜定結構的位移；1pT0為X=1iT為在外力N作用下時各桿件的軸向力；il為為各桿件的長度。i考慮到各桿件的材料截面相同，在計算中將彈性模量與截面面積的積EA約去，可以得到：各桿件的軸向力為：以上的計算過程將θ從0-360桿1的最大軸向拉力為:1.50kN；桿2的最大軸向拉力為:11.62kN；桿3的最大軸向拉力為:11.62kN；桿4的最大軸向拉力為:1.50kN；桿1的最大軸向壓力為:1.50kN；桿2的最大軸向壓力為:11.62kN；桿3的最大軸向壓力為:11.62kN；桿4的最大軸向壓力為:1.50kN；(二)、附墻架強度驗算驗算公式:σ=N/A ≤fn其中σ ---為桿件的受拉應力；N N=11.62kN；A---為桿件的截面面積，本工程選取的是8號槽鋼；n查表可知An

=1024.00mm2。來源于網絡經計算，桿件的最大受拉應力σ=11.62×103/1024.00=11.35N/mm2；最大拉應力σ=11.35N/mm2不大于拉桿的允許拉應力215N/mm2,滿足要求。驗算公式:σ=N/φA ≤fn其中σ ---為桿件的受壓應力；N 1:取N=1.50kN；桿2:取N=11.62kN；A---為桿件的截面面積，本工程選取的是8號槽鋼；n查表可知An

=1024.00mm2。λ ---桿件長細比，,由l/i的值確定；桿1:取λ=5124.451/31.500=163；桿2:取λ=1392.839/31.500=44；φ ---為桿件的受壓穩(wěn)定系數，是根據λ桿1:取φ=0.2652:取φ=0.872；桿1：σ =1.497×103/(0.265×1024.000)=5.516N/mm2；1桿2：σ =11.6202

/(0.872×1024.000)=13.014N/mm2；經計算，桿件的最大受壓應力σ=13.014N/mm2；最大壓應力13.014N/mm2小于允許應力215N/mm2，滿足要求。四、梯籠基礎驗算地基土類型:夯實素土；地基承載力標準值(kpa):80.00；梯籠基礎底面面積(m2):6.12；地基承載力調整系數