大工化工原理基礎(chǔ)題復(fù)習(xí)過(guò)程

管路、流體輸送判斷正誤：流體溫度升高，黏度上升?！劣捎诹黧w存在黏性，故在管內(nèi)流動(dòng)速度越來(lái)越小?！亮黧w只能從壓力高處流向壓力低處?！翆?shí)際流體在流動(dòng)中機(jī)械能是守恒的。×管內(nèi)流動(dòng)邊界層會(huì)同時(shí)出現(xiàn)層流和湍流?！亮黧w流過(guò)固體表面必形成邊界層?！烈坏馕g，必定掉泵。（吸不出液體）×往復(fù)泵啟動(dòng)時(shí)應(yīng)封閉啟動(dòng)?！?9)層流流動(dòng)時(shí)，雷諾數(shù)增加，則增加，hf下降?！?10)離心泵揚(yáng)程隨液體密度降低而升高?！烈虼朔治龇ㄊ歉鶕?jù)（量綱的一致性【任何物理方程兩端都有相同的量綱】）。用該方法可以得到無(wú)因次準(zhǔn)數(shù)之間的（等式）關(guān)系。3.任何因次一致的物理方程都可以表示為若干個(gè)無(wú)因次群的函數(shù)。無(wú)因次群的數(shù)目為N，物理量數(shù)目n和用來(lái)表達(dá)這些物理量的基本因次數(shù)目m的關(guān)系是（Nnm）。4.在化工研究中，我們使用量綱分析法的主要目的是（減少實(shí)驗(yàn)次數(shù)，簡(jiǎn)化關(guān)聯(lián)數(shù)據(jù)處理），前提是（量綱的一致性）。理想氣體指（服從理想氣體定律、分子間無(wú)作用力、分子無(wú)體積、無(wú)機(jī)械能損失的流體）。理想流體指（服從拉烏爾定律的溶液，所有分子的分子間作用力相等）。6.一體系絕壓為2kPa，已知當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?00kPa，則該體系的真空度為（98kPa）。7.流體流動(dòng)的兩種基本類型為（層流）和（湍流）。判斷流體流動(dòng)類型的無(wú)因次數(shù)群【特征數(shù)】是（Re）。8.20℃的水（密度1000kgm3，黏度1mPas）以0.15ms的速度在603.5圓管內(nèi)流動(dòng)，則其流動(dòng)狀態(tài)為（湍流）。du(603.52)10注：Re101

30.151000400037950分別畫(huà)出圓管內(nèi)流體層流、湍流時(shí)的速度分布和剪應(yīng)力分布。10. 流體在圓形直管內(nèi)流動(dòng)時(shí)，若流動(dòng)為層流流動(dòng)，則流體在（ 管中心）處速度最大，且等于管內(nèi)平均流速的（2）倍。11.流體在圓形直管內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí)，其剪應(yīng)力在（管中心）處最小。12.充分發(fā)展的湍流流動(dòng)，從壁面到湍流中心可分為（層流內(nèi)層）、（過(guò)渡層）、（湍流主體）三個(gè)區(qū)域。13.流體在直徑為d的直管中流動(dòng)，當(dāng)流動(dòng)充分發(fā)展后，其流動(dòng)邊界層厚度為（d）。2流體通過(guò)固定床表面形成邊界層的原因是（流體存在黏性）、（液體與固體壁面接觸）。在邊界層外速度梯度近似等于（ 0），在近壁處速度梯度（ 最大），在管內(nèi)流動(dòng)形成邊界層的厚度 等于（d2）。15. 當(dāng)某流體在圓管內(nèi)流動(dòng)充分發(fā)展后， 該流體流動(dòng)的邊界層厚度應(yīng)該 （等于）圓管的半徑。邊界層分離的條件有二：它們分別是（逆壓強(qiáng)梯度）、（邊界層黏性摩擦）。流體在圓形直管內(nèi)作穩(wěn)態(tài)流動(dòng)時(shí)，管的入口處可形成（層流）邊界層，流動(dòng)充分發(fā)展后可形成（層流）邊界層或（湍流）邊界層。流動(dòng)阻力主要集中于（邊界層）區(qū)域內(nèi)，且在（壁面）處最大。18. 流體流動(dòng)過(guò)程中，影響摩擦因子的兩個(gè)無(wú)因次數(shù)群【特征數(shù)】是（ Re, d）；在層流區(qū)，摩擦因子與（ Re）有關(guān)；在完全湍流區(qū)，摩擦因子與（ d）有關(guān)。液體在圓管內(nèi)層流流動(dòng)，當(dāng)流體速度減小至原來(lái)的一半時(shí)，流動(dòng)阻力減小至原來(lái)的（1），若為湍流，則（ 1）。2 4注：層流時(shí)， hf u；湍流時(shí)， hf u2。兩管路A、B并聯(lián)，件不變，A的阻力是

A的管徑是B的2倍，A的阻力是B的（1）倍。若串聯(lián)，其他條B的（不一定）倍。注：管路A、B并聯(lián)：hf,Ahf,B。串聯(lián)：流量相等QAQB，dA2dB，uB4uA；層流時(shí)，hfu、hf1，則hf,A1hf,B；湍流時(shí)，hfu2、hf1，則1d216dhf,Ahf,B。3221.如果流體體積流率Q一定，管長(zhǎng)l一定，則層流時(shí)阻力損失hf與管徑的（4）次方成反比。22. 流體在圓管內(nèi)層流流動(dòng)，若其他條件不變，流速增大，則摩擦系數(shù)（減?。?，阻力損失（增大）。注：層流時(shí)，64641Re，即。duu23.流體以層流流動(dòng)狀態(tài)流過(guò)平直串聯(lián)管路12l1l2d12d2，則阻力hf1hf2=和，已知，（1）。若兩管并聯(lián)，則阻力hf1hf2=（1）。若湍流，情況又如何？16注：同解于 20題。舉出兩種可能使U型管壓差計(jì)讀數(shù)R放大的措施：（傾斜液柱壓差計(jì)），（微壓壓差計(jì)）。25.畢托管測(cè)速計(jì)所測(cè)定的點(diǎn)速度ur的計(jì)算式為：ur=（C02R(1)g）。26.（差壓式）流量計(jì)是定截面變壓差流量計(jì)；（轉(zhuǎn)子）流量計(jì)是定壓差變截面流量計(jì)?？装辶髁坑?jì)的流量系數(shù)比文氏管的流量系數(shù)（?。?。28. 測(cè)流體流量時(shí)，隨著流體流量增加，孔板流量計(jì)兩側(cè)壓差值將（ 增大），若采用轉(zhuǎn)子流量計(jì)，當(dāng)流量增大時(shí)，轉(zhuǎn)子兩端壓差值（ 不變）。伯努利方程適用于（不可壓縮流體穩(wěn)態(tài)連續(xù)的流動(dòng)）流體。在重力場(chǎng)中，流體的機(jī)械能衡算方程的適用條件是（連續(xù)、不可壓縮流體、穩(wěn)態(tài)流動(dòng)）。31. 流體在以長(zhǎng)度為 L的水平安裝的等徑圓管內(nèi)流動(dòng)時(shí)的壓力差 p（＝） pf，若為垂直安裝， p（＜） pf?！荆尽ⅲ?、＝】推導(dǎo)離心泵方程的兩個(gè)基本假定是：1.（葉片無(wú)限多、無(wú)限?。?，2.（流體為理想流體穩(wěn)態(tài)流動(dòng)）。33.在離心泵實(shí)驗(yàn)中，若增大閥門(mén)開(kāi)度，則管路流量（增加），阻力（減?。?，泵的揚(yáng)程（減?。?，吸入段真空度（增加），排出壓力（減?。?。34.一般說(shuō)來(lái)，隨著流量的增大，離心泵的壓頭將（減?。?，軸功率將（增大）。有一臺(tái)離心泵輸送導(dǎo)熱油，油溫從40℃升至80℃，發(fā)現(xiàn)無(wú)液體排出最可能的原因是（氣蝕）。注：液體飽和蒸汽壓升高。進(jìn)行離心泵特性曲線測(cè)定實(shí)驗(yàn)，啟動(dòng)泵后，出水管不出水，泵的進(jìn)口處真空計(jì)指示真空度很高，你認(rèn)為可能的原因是（C）。A.水溫太高B.真空計(jì)壞了C.吸入管堵塞注：泵進(jìn)口真空度很高，但無(wú)法排液，即產(chǎn)生氣縛現(xiàn)象。

D.排出管堵塞離心泵發(fā)生氣蝕的根本原因是（泵的安裝高度過(guò)高）。38.離心泵安裝高度過(guò)高時(shí)，會(huì)發(fā)生（氣蝕）現(xiàn)象。39.為避免離心泵在運(yùn)行時(shí)發(fā)生氣蝕，要求安裝時(shí)泵的實(shí)際吸上真空高度Hs（＜）Hs，或使實(shí)際汽蝕余量h（＞）[h]。從避免氣蝕現(xiàn)象來(lái)分析，如下兩種看法是否正確？①吸入管徑大一些好√，②吸入管長(zhǎng)長(zhǎng)一些好×。離心泵漏入大量空氣后將發(fā)生（氣縛）現(xiàn)象。離心泵的軸封通常有（填料密封）和（機(jī)械密封）兩種形式。單級(jí)泵的葉輪軸向力的平衡通常采用（開(kāi)有平衡孔）方法解決。43. 當(dāng)兩臺(tái)泵組合使用時(shí)，在高阻管路中輸送液體時(shí)，首選方案為：將兩臺(tái)泵（ 串）聯(lián)；在低阻管路中輸送液體時(shí)，首選兩臺(tái)泵（ 并）聯(lián)。正位移泵的特性為：（壓頭只決定于管路特性，與泵無(wú)關(guān)），（流量只決定于泵，與管路無(wú)關(guān)）。正位移泵的主要性能特點(diǎn)是：（壓頭只決定于管路特性，與泵無(wú)關(guān)；流量只決定于泵，與管路無(wú)關(guān)）。具有正位移特點(diǎn)的泵有（往復(fù)泵）、（隔膜泵）、（齒輪泵）等。它的流量與管路的情況（無(wú)關(guān)），泵的壓頭只取決于管路系統(tǒng)的（需要），其流量調(diào)節(jié)采用（旁路調(diào)節(jié)）。往復(fù)泵主要適用于（流量?。?，（壓頭高）的場(chǎng)合，且通常采用（旁路閥）調(diào)節(jié)閥門(mén)流量。47. 離心泵的流量調(diào)節(jié)方法有如下幾種（ 出口閥），（改變轉(zhuǎn)速），（車(chē)削葉輪）。往復(fù)泵流量調(diào)節(jié)則可采用（ 旁路調(diào)節(jié)），（改變頻率），（改變行程）。列舉出兩種容積式泵：（位移泵）和（隔膜泵）。49. 某反應(yīng)器需要泵輸送料液，當(dāng)要求料液量輸送非常精確時(shí)，應(yīng)選用（ B）。A.離心泵 B.計(jì)量泵 C.螺桿泵工業(yè)上常用的真空泵有（水環(huán)真空泵），（噴射泵）。離心通風(fēng)機(jī)全風(fēng)壓的單位是（Nm3Jm3），其物理意義是（風(fēng)機(jī)對(duì)單位體積的氣體所作的有效能量）。52. 往復(fù)式壓縮機(jī)的余隙系數(shù)減小，當(dāng)氣體壓縮比一定時(shí)，則壓縮機(jī)的吸氣量（ 增加）。沉降、過(guò)濾1.對(duì)于非球形顆粒，等體積當(dāng)量直徑（＜）等表面積當(dāng)量直徑。其等體積當(dāng)量直徑（＞）等比表面積當(dāng)量直徑?！荆?、＜、＝】2.已知某顆粒的等比表面積當(dāng)量直徑與其等體積當(dāng)量直徑相等，則該顆粒是（球）形顆粒。3.單個(gè)顆粒的等體積當(dāng)量直徑的定義是（與顆粒體積相等的球形顆粒的直徑）。對(duì)于非球形顆粒，顆粒的球形度總是（＜）1?！荆?、＜、＝】5.一球形固體顆粒，在空氣中按照斯托克斯定律沉降，若空氣溫度有40℃下降到20℃，則其沉降速度（增大）。注：相同顆粒沉降，ut1，則氣1T。6.大小相同的一小球形金屬顆粒和一小水滴同時(shí)在空氣中按斯托克斯定律沉降，則金屬顆粒的沉降速度相對(duì)（A）。A.較大B.較小C.一致D.無(wú)法判斷注：顆粒大小相同在相同條件下沉降，則uts，即uts。某固體顆粒顆粒直徑為ds，于同一溫度下分別在水和空氣中沉降時(shí)，其沉降速度關(guān)系如下：US,water（＜）US,air。注：相同顆粒在不同條件下沉降，uts，即,ut。層流區(qū)沉降顆粒，若直徑增大10%，沉降速度增大為原來(lái)的（1.21倍）。d2(s2注：ut)g，則utd2，所以u(píng)t'd'ut1.21ut。18d9.若小雨滴在下降過(guò)程中與其他雨滴發(fā)生合并，直徑增大30%，則雨滴合并前后的自由沉降速度比為（1:1.69或1:1.14）。注：層流區(qū)，utd2；過(guò)渡區(qū)或湍流區(qū)，ud。t10.利用沉降原理，使油水混合液在一罐中分離，該罐的規(guī)格為1000mm，長(zhǎng)3000mm，將其（橫向）放置比（垂直）放置處理能力大，是因?yàn)椋ǖ酌娣e大、高度小、利于沉降）。11.蒸汽冷凝時(shí)冷凝管水平放置效果（好于）垂直放置。?重力降塵室能否除去直徑小于dp,min的顆粒？【不能】設(shè)此顆粒的直徑為dp，則它的去除效率為（dpdp,min）?！驹O(shè)沉降符合斯托克斯定律】dp降塵室的處理能力僅與（底面積）與（沉降速度）有關(guān)，而與（高度）無(wú)關(guān)，若減小降塵高度時(shí)，則顆粒沉降臨界直徑 d隨之（減?。?，分離效率則（增加）。降塵室長(zhǎng)度增加一倍，則其生產(chǎn)能力（增加一倍）?！驹黾右槐叮辉黾佣?；不變】寬度增加一倍，則其生產(chǎn)能力（增加一倍）14.在除去某粒徑的顆粒時(shí)，若降塵室的高度增加一倍，則沉降時(shí)間（增加一倍），氣流速度（減小一倍），生產(chǎn)能力（不變）。15.在長(zhǎng)為L(zhǎng)，高為H的降塵室中，顆粒沉降速度為uf，氣體通過(guò)降塵室的水平速度為u，則顆粒在降塵室內(nèi)沉降分離的條件是（luHut），若將該降塵室加2層水平隔板，則其生產(chǎn)能力為原來(lái)的（3）倍。注：Vs(n1)blut16.旋風(fēng)分離器性能的好壞，主要以（分離效率）、（臨界直徑）和（壓降）來(lái)衡量。17.選擇旋風(fēng)分離器時(shí)，若入口氣速和處理量一定，為提高分離效率，可選用筒體直徑（較?。?，器身（較長(zhǎng)）的旋風(fēng)分離器，也可采用多個(gè)小直徑的旋風(fēng)分離器的（并聯(lián)）操作。18.旋風(fēng)分離器的器身直徑減小時(shí)，其分離效率（增大）。【增大、減小、不變、無(wú)法確定】其原因是（增大離心力）。19.旋風(fēng)分離器處理氣體中的粉塵，粉塵顆粒直徑越大，其離心分離因數(shù)越（?。?，分離效率越（大）。欲高效分離氣體中的粉塵，當(dāng)處理量很大時(shí)，常采用較小直徑旋風(fēng)分離器組，原因是（增大離心力）。表達(dá)旋風(fēng)分離器性能的顆粒的臨界直徑指（能被完全分離的最小直徑）。22. 離心分離設(shè)備在層流區(qū)操作， 顆粒的旋轉(zhuǎn)半徑為 0.4m，旋轉(zhuǎn)速度為 18ms，則該設(shè)備的離心分離因數(shù)為（82.57）。u218282.57注：KgR9.810.423.當(dāng)旋轉(zhuǎn)半徑為r，旋轉(zhuǎn)角速度為時(shí)，離心分離因數(shù)可以寫(xiě)成（r2）。g24.氣體在旋風(fēng)分離器中運(yùn)行圈數(shù)減少，則旋風(fēng)分離器臨界半徑（增加）。25.將固體顆粒從液體中分離出來(lái)的離心分離設(shè)備中，最常見(jiàn)的是（旋液分離器）。顆粒的粒度分布愈均勻，所形成的床層的空隙率愈（大），在器壁附近床層空隙率較（大），床層中心處則空隙率較（?。?。由不規(guī)則的顆粒填充的床層一般（＞）球形顆粒床層的空隙率。對(duì)于固定床，顆粒大小越均勻，床層空隙率越（大），床層中心的空隙率較床壁處的空隙率（?。??！敬?、小、不變、不可確定】29.流體通過(guò)固定床的流動(dòng)阻力與空床流速u(mài)一般成（直線）關(guān)系，而通過(guò)流化床時(shí)，則其阻力（恒定），且僅與（床層重量與截面）有關(guān)。30.隨著空床流速的增加，流化床的床層高度（增大），流體通過(guò)床層的阻力（基本不變）?！驹龃?、減小、基本不變、不確定】31.流化床中流體流速應(yīng)控制在（最小流化速度）和（帶出速度）之間的范圍內(nèi)。32.流化床中，當(dāng)床層氣體表現(xiàn)流速等于顆粒沉降速度時(shí)，這個(gè)氣體的表現(xiàn)流速稱為（帶出速度）。33.在流化床階段，床層阻力基本隨流體速度的減小而（不變）；床層高度基本隨流體速度的減小而（減?。?。而在固定床階段，則床層阻力基本隨流體速度的減小而（減?。?；床層高度基本隨流體速度的減小而（不變）?！驹龃?，減小，不變】34.由固定床轉(zhuǎn)化為流化床時(shí)的氣流速度稱為（最小流化速度）。35.顆粒床層的流化過(guò)程可劃分為（固定床）、（流化床）和（氣力或液力輸送）三個(gè)階段，最小流化速度Umf是（固定變?yōu)榱骰瘯r(shí)的速度），在（流化床）階段的流動(dòng)阻力近似為常數(shù)，且等于（ 單位截面床層流體所受重力 ）。根據(jù)顆粒的分散狀態(tài)的不同，我們可以把流化床劃分為以下兩種類型：即（散式流化床）和（聚式流化床）。37. 一般情況下，大多數(shù)的（ 液體）和固體組成的流化系統(tǒng)屬于散式流化系統(tǒng)， （氣體）和固體組成的流化系統(tǒng)屬于聚式流化系統(tǒng)。流化床傾斜時(shí)，床層表面（保持水平）。對(duì)恒壓過(guò)濾，當(dāng)過(guò)濾面積A增加一倍時(shí)，假設(shè)濾餅不可壓縮，則過(guò)濾速率將增大為原來(lái)（4）倍，如濾餅可壓縮，則過(guò)濾速率將增大為原來(lái)（ 4）倍。過(guò)濾速率與（A2）成正比?！続、A2、A3】41.對(duì)于可壓縮濾餅，其比阻r反映（濾餅）的性質(zhì)，且與（p）有關(guān)。對(duì)于不可壓縮濾餅，其比阻r近似為（常數(shù)）。42.對(duì)于不可壓縮濾餅，只是過(guò)濾壓差增加一倍時(shí)，則其濾液體積增加（41.4%）。注：V2KA2且Kp，K'2K，則V'2V。用板框過(guò)濾機(jī)恒壓過(guò)濾某懸浮液，4小時(shí)后得到濾液80m3（過(guò)濾介質(zhì)阻力可忽略）；現(xiàn)在我們將操作壓力增加一倍，過(guò)濾4小時(shí)能得到濾液（113.1m。）3注：V2KA2且Kp，K'2K，則V'2V802113.1。44.板框過(guò)濾操作中，水洗的速率通常是最終過(guò)濾速率的（1）倍，是因?yàn)橄匆毫魍娣e1）倍，而流道的長(zhǎng)度則是濾液的（4是濾液流通面積的（2）倍。2用板框過(guò)濾機(jī)恒壓過(guò)濾某懸浮液，1小時(shí)后得到濾液10m3（過(guò)濾介質(zhì)阻力可忽略），停止過(guò)濾，用 2m3清水橫穿法洗滌（清水與濾液黏度相同） ，為得到最大生產(chǎn)能力，輔助時(shí)間應(yīng)控制在（2.6）小時(shí)。注：V2KA2KA2100，dV1dVKA21.25，dW4dE8VdV21.6h，得到最大生產(chǎn)能力時(shí)，+W=2.6h。WVW1.25DdW46. 用一板框過(guò)濾機(jī)過(guò)濾某懸浮液，其最終過(guò)濾速率為

0.02m3

s，然后用同樣黏度的洗滌液洗滌濾餅，則其洗滌速率為（

0.005m3

s），其原因在于（）。若采用真空葉濾機(jī)，其最終過(guò)濾速率也為 0.02m3s，然后用同樣黏度的洗滌液洗滌濾餅，則其洗滌速率為（0.02m3s），其原因在于（）?！鞠礈靿毫Σ钆c最終過(guò)濾壓力差相同】47.有一板框過(guò)濾機(jī)，當(dāng)其在最佳生產(chǎn)周期操作時(shí)，它的過(guò)濾時(shí)間與輔助時(shí)間之比（＜）1.【＞、＜、＝】48.已知：某間歇式壓濾機(jī)過(guò)濾、洗滌、輔助時(shí)間分別為r、W、D，于是在不計(jì)過(guò)濾介質(zhì)阻力的情況下，達(dá)到最大生產(chǎn)能力的條件是（DrW）。葉濾機(jī)是（間歇）式操作設(shè)備?！鹃g歇，連續(xù)】葉濾機(jī)的洗滌方法為（置換洗滌）；板框壓濾機(jī)洗滌方法為（橫穿洗滌）。橫穿洗滌時(shí)，洗液流經(jīng)距離為過(guò)濾流經(jīng)距離的（2）倍；而置換洗滌時(shí)，洗液流經(jīng)距離為過(guò)濾流經(jīng)距離的（1）倍。52.回轉(zhuǎn)真空過(guò)濾機(jī)浸沒(méi)度提高，其他條件不變，則其生產(chǎn)能力（增大）【增大、減小、不變】；速度提高，則其生產(chǎn)能力（增大）【增大、減小、不變】。53.忽略介質(zhì)阻力，回轉(zhuǎn)真空過(guò)濾機(jī)轉(zhuǎn)速提高為原來(lái)的1.5倍，其他條件不變，則其生產(chǎn)能力為原來(lái)的（1.22）倍。注：忽略介質(zhì)阻力，Q465AKn即Qn，所以Q'n'Q1.22Q。n54.回轉(zhuǎn)真空過(guò)濾機(jī)轉(zhuǎn)鼓直徑增大10%，其他條件不變時(shí)，則其生產(chǎn)能力為原來(lái)的（1.1）倍。注：轉(zhuǎn)鼓直徑增大10%，即過(guò)濾面積Ad2。55.介質(zhì)阻力不計(jì)時(shí)，回轉(zhuǎn)真空過(guò)濾機(jī)浸沒(méi)度由120o變?yōu)?50o，則其他條件不變，則其生產(chǎn)能力為原來(lái)的（1.12倍）。注：忽略介質(zhì)阻力，Q465AKn即Q，所有Q''Q1.12Q。傳熱傳熱的基本方式有（熱傳導(dǎo)），（熱對(duì)流），（熱輻射）。2. 公式Q mhcph(T1 T2) mccpc(t2 t1)成立的條件是：（無(wú)相變），（穩(wěn)態(tài)傳熱），（無(wú)熱損失）。傅里葉定律表明：導(dǎo)熱傳熱通量與（溫度梯度）成正比，其比例系數(shù)一般稱為（熱導(dǎo)率）。液體熱導(dǎo)率一般（大于）氣體。5. 氣體熱導(dǎo)率隨溫度升高而（ 升高），水的熱導(dǎo)率隨溫度升高而（ 升高）。6.相同厚度的兩層平壁內(nèi)穩(wěn)態(tài)熱傳導(dǎo)，熱導(dǎo)率大的平壁兩側(cè)溫差（?。?。7.A材料的導(dǎo)熱系數(shù)大于B，且A,B厚度相同，對(duì)于平壁保溫（任意）放在內(nèi)層效果好，對(duì)于圓筒保溫（B）放在內(nèi)層效果好。判斷正誤：圓管的保溫層越厚越好。（×）9.某金屬長(zhǎng)圓管，當(dāng)它的外壁半徑等于保溫層的臨界半徑時(shí)，總的保溫效果將（好）。10.某平壁外兩層等厚保溫材料A,B，已知A的熱導(dǎo)率是B的2倍，則A的保溫溫差是B的（0.5）倍。11.對(duì)流傳熱有四種基本形式，它們分別是：（自然對(duì)流），（強(qiáng)制對(duì)流），（蒸汽冷凝），（溶液沸騰）。傳熱單元數(shù)在數(shù)值上等于（單位傳熱溫差）引起的流體溫度變化大小。13.傳熱單元數(shù)為1時(shí)，表示某一側(cè)流體溫差等于（平均傳熱溫差）。14.無(wú)相變的對(duì)流傳熱，其溫度梯度集中在（熱邊界層）內(nèi)。熱阻主要集中于（小的一側(cè)），減小熱阻的有效傳熱措施是（提高小的一側(cè)的流量）。15.在蒸汽冷凝傳熱中，不凝性氣體的存在使冷凝表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)（顯著減?。?。16.蒸汽冷凝時(shí)，冷凝管水平放置效果（好于）垂直放置。17.在蒸汽冷凝傳熱中，加熱蒸汽壓力升高，使冷凝表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)（減?。?。18.蒸汽冷凝有（膜狀冷凝）和（滴狀冷凝）兩種方式，大部分情況屬于（膜狀冷凝）。鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，主要以（膜狀冷凝）的方式為設(shè)計(jì)依據(jù)。液體沸騰有（核狀沸騰）和（膜狀沸騰）兩種方式。20.液體沸騰由核狀沸騰變?yōu)槟罘序v時(shí)，壁溫（上升），傳熱性能（下降）。21.在沸騰傳熱中，壁溫與飽和液體溫差t=（twts），該溫差在（核狀沸騰與膜狀沸騰交界處）稱之為臨界溫差，當(dāng)該溫差ttr時(shí)，熱流密度q和tr的增大而（增大），反之則q（減小），故適宜的操作范圍應(yīng)該是（核狀沸騰）區(qū)域內(nèi)。判斷正誤：在溶液沸騰對(duì)流傳熱時(shí)，傳熱溫差越大越好。（×）大容積飽和沸騰的條件有二：（液體過(guò)熱）和（粗糙表面存在汽化核心）。大容積飽和沸騰傳熱可分為（表面汽化），（核狀沸騰），（膜狀沸騰）三個(gè)階段，而在工業(yè)生產(chǎn)中常在（核狀沸騰）階段中操作。25. 大容積飽和沸騰的壁面若有油脂，傳熱系數(shù)（ 減?。?。套管換熱器在環(huán)隙用飽和蒸汽加熱管內(nèi)空氣，若蒸汽壓力一定，空氣進(jìn)口溫度一定，空氣流量加倍，則空氣出口溫度（降低），總傳熱系數(shù)是原來(lái)的（20.8）倍?！竞雎哉羝淠は禂?shù)和管壁及污垢熱阻】Kui0.8注：QKAtm，K0.80.8i,iui，'K'2K。K'ui27.列管式換熱器傳熱管常見(jiàn)排列方式有（正方形排列）和（正三角形排列）兩種。28.某列管換熱器，殼程ho很大，管程hi很小，若要強(qiáng)化傳熱，需采取措施，增加（管程）側(cè)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。管壁溫度與（殼程）一側(cè)的溫度相近。29.對(duì)于蒸汽——空氣間壁換熱過(guò)程中，為強(qiáng)化傳熱可以提高（空氣）【空氣，蒸汽】流速。當(dāng)兩側(cè)傳熱膜系數(shù)相差較大時(shí)，擾流子應(yīng)安裝在傳熱膜系數(shù)（較?。┑囊粋?cè)以獲得較大的傳熱系數(shù)。管壁溫度接近于表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)（較大）的那一側(cè)的流體溫度。32. 某列管換熱器，用管間飽和水蒸汽加熱管內(nèi)空氣，此換熱器內(nèi)溫度接近（水蒸汽）的溫度。列管換熱器操作時(shí)，壓力大的液體應(yīng)走（管）程，有相變的流體應(yīng)走（殼）程，腐蝕性強(qiáng)的流體應(yīng)走（管）程。34.一回收煙道氣熱量的廢熱鍋爐，在流程安排上，煙道氣【入口溫度60℃】應(yīng)走（管程），水【入口溫度25℃】應(yīng)走（殼程），主要是為了避免（壁溫溫差大、熱應(yīng)力大、破壞）。35.設(shè)計(jì)列管換熱器考慮熱補(bǔ)償?shù)哪康氖牵p小熱應(yīng)力，防止設(shè)備損壞）。36.根據(jù)有無(wú)熱補(bǔ)償或補(bǔ)償方法的不同，常用的列管式換熱器有（固定管板式），（浮頭式），（U形管式）等幾種主要形式。固定管板式換熱器加設(shè)膨脹節(jié)的目的是（減小熱應(yīng)力）。相同狀態(tài)的對(duì)流傳熱，長(zhǎng)管的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)（小于）短管；彎管的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)（大于）直管。輻射傳熱是以（電磁波）的形式傳熱。氣體輻射特點(diǎn)是（在整個(gè)體積內(nèi)進(jìn)行）和（對(duì)波長(zhǎng)有選擇性）。對(duì)于灰體而言，反射率越大，吸收率越（?。？讼；舴蚨烧f(shuō)明：在一定溫度下，物體吸收率（在數(shù)值上等于物體的黑度）。溫度不變時(shí)，吸收率在數(shù)值上（等于）黑度。灰體的發(fā)射能力與（熱力學(xué)溫度）的四次方成正比，還與（黑度）成正比。一切物體的發(fā)射率與吸收率的比值為（1），且等于（同溫下黑體的發(fā)射能力）。46.在輻射傳熱中，一切物體的發(fā)射能力僅與（黑度）有關(guān)，它的發(fā)射能力E=（Eb）。47.溫度為T(mén)時(shí)耐火磚的發(fā)射能力大于鋁的發(fā)射能力，則耐火磚的黑度（大于）鋁的黑度。48.我們將黑體表面溫度有37℃加熱到347K，則輻射能力增加至原來(lái)的（1.57）倍。273374注：EbT4，EbEb'Eb'1.57Eb34749.已知當(dāng)溫度為T(mén)時(shí)，若物體1的發(fā)射能力大于物體2的發(fā)射能力，則物體2的黑度（小于）物體1的黑度。能夠（全部吸收輻射能）的物體稱之為黑體，黑體的輻射能力與其表面絕對(duì)溫度的（四次方）成正比。51. 如果mhcph mccpc，則NTUh（＜）NTUc。蒸餾1. 精餾的依據(jù)是（混合物相對(duì)揮發(fā)度的差異）。要使混合物充分分離，必須進(jìn)行多次（分級(jí)接觸）。精餾和蒸餾的主要區(qū)別是（有無(wú)回流），其主要作用是（質(zhì)量傳遞）和（高純度分離）。3. 某溶液由A和B雙組份組成，實(shí)測(cè)知，若向該溶液中添加 A，溶液泡點(diǎn)將提高。根據(jù)該現(xiàn)象，判斷以下說(shuō)法正確性：① A在氣相中的摩爾分率小于其在平衡液相中的摩爾分率。（√）②在氣

-液兩相平衡時(shí)，氣相中

A的摩爾分率大于

B的摩爾分率。（×）4. 由

A,B

兩組分組成的理想氣

-液平衡體系，已知

A在液相中的摩爾分率

xA

0.9，相對(duì)揮發(fā)度

BA

3，于是：①相對(duì)揮發(fā)度

AB=（

1）。②氣相中易揮發(fā)組分摩爾分率3

yA=（97%）。恒沸精餾和萃取精餾主要針對(duì)（1或1）物系，采取加入第三餾分的方法，改變?cè)锵档模ㄏ鄬?duì)揮發(fā)度）。對(duì)于相對(duì)揮發(fā)度1的溶液，可以采用（恒沸精餾或萃取精餾）的方法進(jìn)行分離，其基本原理是：在原溶液中加入第三組分，以改變?cè)芤海ㄏ鄬?duì)揮發(fā)度）。7.用精餾方法分離相對(duì)揮發(fā)度接近于1的熱敏性物料，一般采用的方法是（C）。A.連續(xù)精餾B.間歇精餾C.萃取精餾D.恒沸精餾8.精餾操作中，若塔頂蒸汽采用冷卻水冷凝，冷卻水溫度為30℃。塔頂蒸汽露點(diǎn)溫度為25℃，則可能采?。訅海┐胧?shí)現(xiàn)這一過(guò)程。9.用精餾塔分離某二元混合物，已知進(jìn)料量為120kmolh，進(jìn)料組成Zf0.5，如果要求塔頂?shù)玫浇M成xD不小于0.95的產(chǎn)品，則塔頂餾出液的最大流量為（63.2）kmolh。注：精餾中引入回流，作為下降的液相與上升的氣相發(fā)生傳質(zhì)，使上升的氣相易揮發(fā)組分提高，最恰當(dāng)?shù)恼f(shuō)法是：（D）。A.液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入氣相 B.氣相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相液相中易揮發(fā)組分和難揮發(fā)組分同時(shí)進(jìn)入氣相，但其易揮發(fā)組分相對(duì)較多液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入氣相和氣相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相的現(xiàn)象同時(shí)發(fā)生精餾塔操作線方程yx，則其回流比為（R）。12.全回流操作時(shí)，操作線方程可以寫(xiě)成（yn1xn），此時(shí)完成規(guī)定的分離任務(wù)所需的理論塔板數(shù)（最少）。13.某連續(xù)操作的精餾塔，若精餾塔操作線方程的截距等于0，則操作回流比等于（∞），操作線斜率等于（1）。在連續(xù)精餾操作中，若其他條件不變，僅加大回流比，則精餾段qnL'qnV'（↑），塔頂xD（↑），塔底xW（↓）。若此時(shí)加熱蒸汽量不變，產(chǎn)品量將（↓），若再加大回流比的同時(shí)保持塔頂采出量不變，必然需要（↑）蒸汽用量，那么冷卻水量將（↑）。注：R↑,LR↑,xD↑;L'RFD↓,xW↓。V,V'不變，V(R1)D,RVR1V'R1↑,D↓。R↑，D不變，V,V'↑，LRD,L'RDqF↑?，F(xiàn)設(shè)計(jì)一連續(xù)精餾塔，現(xiàn)保持塔頂組分xD和輕組分回收率不變，若采用較大的回流比，則理論塔板數(shù)將（ ↓），而加熱蒸汽的消耗量將（ ↑）；若進(jìn)料組成變輕，則進(jìn)料位置應(yīng)（↑），使xD和輕組分回收率不變；若將進(jìn)料物流焓增大，則理論板數(shù)將（ ↑），塔底再沸器熱負(fù)荷將（↓）。16.精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若進(jìn)料量F，進(jìn)料組成ZF，塔頂產(chǎn)品組成xD，塔底產(chǎn)品組成xW和精餾段上升氣體量V均為定值，將進(jìn)料狀態(tài)由q1變?yōu)閝1，則設(shè)計(jì)理論塔板數(shù)將（↓），LV將（不變）。17.精餾操作時(shí)，我們將塔頂泡點(diǎn)回流改為冷回流，這樣做的優(yōu)點(diǎn)是（提高分離效率），缺點(diǎn)是（增加釜的熱負(fù)荷）。塔頂冷回流操作對(duì)塔內(nèi)的分離（有利）【有利，不利】，其原因是（塔內(nèi)實(shí)際回流比增加），并導(dǎo)致塔內(nèi)氣相流率（↑）。19.精餾過(guò)程設(shè)計(jì)時(shí)，增大操作壓強(qiáng)，相對(duì)揮發(fā)度（減?。?，塔頂溫度（增大），塔底溫度將（增大）。【增大，減小，不變，不確定】20.精餾操作時(shí)，進(jìn)料狀態(tài)由飽和液體改為過(guò)冷液體，且保持F,ZF,R,D不變，則xD（增大），xW（減小），LV（不變）?！驹龃?，減小，不變】21.某精餾塔塔頂上升蒸汽組成為y，溫度為T(mén)，經(jīng)全凝器冷凝到泡點(diǎn)溫度t，部分回流液入塔，其組成為x，則y（＝）x，T（＞）t。22.精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若進(jìn)料組成ZF，塔頂、塔底產(chǎn)品組成xD,xW和進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q及回流比R均不變，只增大進(jìn)料量F，則所需的塔徑（↑），所需的理論塔板數(shù)（不變）。精餾操作時(shí)，保持V,q,F,ZF不變，而增加DF，則xD（減?。琇V（減小），xW（增大）?！驹龃?，減小，不變，不確定】注：保持V,q,F,ZF不變，而增加 DF，即回流比 R減小。精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若將塔釜由原來(lái)的間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，而保持ZF,DF,q,R,xD不變，則WF（↑），xW（↓），提餾段操作線斜率（不確定），理論塔板數(shù)（↑）。25.某二元物系，3，在精餾塔內(nèi)全回流操作，已知yn0.4，則yn1=（0.18）。yn1xn注：全回流時(shí)，xn3xnyn10.18yn1(1)xn12xn26.提高再沸器熱負(fù)荷，最小回流比（↓），xD（↓），xW（↑）。注：27.精餾塔操作時(shí)，保持F,ZF,q,V不變，使塔底釜液量W增加，則xD（增大），LV（增大），xW（減小）。【增大，減小，不變，不確定】注：保持F,ZF,q,V不變，釜液量W增加，D減小，R增大。28.精餾操作時(shí)，塔頂?shù)娜鞲某煞帜鳎瑒t塔頂產(chǎn)品質(zhì)量（增加）。29.間歇精餾的兩種主要操作方式是（保持回流比不變）和（保持餾出液組成不變）。間歇精餾一般將（保持回流比不變）與（保持餾出液組成不變）結(jié)合起來(lái)。31.間歇精餾操作中，若保持餾出液組成不變，必須不斷（增大）回流比，若保持回流比不變，則餾出液組成（減?。?，塔頂溫度（升高），塔底溫度（升高）。32.常壓板式塔中，氣液兩相接觸狀態(tài)包括（狀態(tài)），（泡沫狀態(tài)），（噴射狀態(tài)）。33.在板式塔操作中，出現(xiàn)的縱向返混現(xiàn)象主要包括（液沫夾帶）和（霧沫夾帶），此種返混會(huì)造成板效率（降低）。34.板式塔不正常操作現(xiàn)象通常有（漏液），（液泛）和（液沫夾帶）。35.在塔板設(shè)計(jì)中，上升氣速過(guò)大不可能產(chǎn)生的后果是（A）。A.漏液B.液泛C.過(guò)量泡沫夾帶D.板效率下降36.板式塔操作的異常流動(dòng)現(xiàn)象主要有（空間上的多向流動(dòng)）和（空間上的不均勻流動(dòng)）。37.在塔板設(shè)計(jì)中，一般降液管底隙應(yīng)（低于）出口堰高度。篩板塔、泡罩塔、浮閥塔的相比較，操作彈性最大的是（浮閥塔），造價(jià)最便宜的是（篩板塔）。39. 某填料精餾塔的填料層高度為 8m，完成規(guī)定分離任務(wù)需要 16塊理論板（包括塔釜），則其理論板當(dāng)量高度為（0.533m）。注：ZNTHETP，則HETP80.533m。161氣體吸收1.一逆流吸收過(guò)程，當(dāng)填料層高度h時(shí)，若A1，則塔內(nèi)氣液相在（塔底）達(dá)到平衡；若A1，則塔內(nèi)氣液相在（塔頂）達(dá)到平衡；若A1，則塔內(nèi)氣液相在（全塔）達(dá)到平衡。2.漂流因子表示（總體流動(dòng)）對(duì)擴(kuò)散速度的影響，其值總大于（1）。3.菲克定律的表達(dá)式為（JADABdcA），該式說(shuō)明（擴(kuò)散通量與濃度梯度成正比，負(fù)dz號(hào)表示擴(kuò)散沿濃度降低的方向）。4.一般來(lái)說(shuō)，高濃度氣體吸收的特點(diǎn)是（①氣液兩相摩爾流量沿塔高變化較大；②過(guò)程常伴有顯著的熱效應(yīng)；③傳質(zhì)系數(shù)沿塔高變化）。5.氣體-稀溶液物系的相平衡關(guān)系可用（亨利）定律表示。6.恒定溫度、恒定總濃度下，均相混合物中分子擴(kuò)散通量JA與（濃度梯度）成正比，其比例系數(shù)稱為（ 擴(kuò)散系數(shù)）。雙膜理論的要點(diǎn)：①（相互接觸的氣液兩相間存在穩(wěn)定的相界面，相界面兩側(cè)分別存在停滯的氣相虛擬膜和液相虛擬膜 ）；②（虛擬膜對(duì)流體充分湍動(dòng)組成均一，所有傳質(zhì)阻力均集中于虛擬膜中 ）；③（溶質(zhì)以穩(wěn)態(tài)分子擴(kuò)散的方式連續(xù)通過(guò)兩虛擬膜 ）；④（相界面上氣液兩相處于平衡狀態(tài)，無(wú)傳質(zhì)阻力存在 ）。在有總體流動(dòng)的擴(kuò)散過(guò)程中，總體流動(dòng)對(duì)擴(kuò)散的影響可用（漂流因子）表示，其值越（大），表明總體流動(dòng)作用越強(qiáng)。在1atm，20℃下某低濃度混合氣體被清水吸收，氣膜傳質(zhì)系數(shù)kG

0.001kmol(m2

hkPa)，液膜傳質(zhì)系數(shù)

kL

0.25mh，溶質(zhì)的亨利系數(shù)H 0.6775kPa(kmol

m2)，則溶質(zhì)為（ 易）溶氣體，

氣相總傳 質(zhì)系數(shù)

KG（9.97 10

4）kmol (m2

hkPa)，液相總傳質(zhì)系數(shù)

KL

（6.74 10

4）mh。在填料塔中，低濃度難溶氣體逆流吸收時(shí)，若其他條件不變，但入口氣量增加，則氣相總傳質(zhì)單元高度HOG將（D不變），出塔氣體組成y2將（A增加），出塔液體組成x1將（A增加）。A.增加B.減少C.不確定D.不變11.某逆流吸收塔用純?nèi)軇┪栈旌蠚怏w中易揮發(fā)組分，入塔氣中含溶質(zhì)體積分率為8%，平衡關(guān)系為y2x，若填料層高度趨近于無(wú)窮大，則：當(dāng)液氣比為2.5時(shí)，吸收率＝（100%）；當(dāng)液氣比為1.5時(shí)，吸收率＝（75%）。注：①當(dāng)液氣比為2.5時(shí)，AL2.51.251，當(dāng)填料層高度趨近于無(wú)窮大，頂端mV2氣相趨向極限組成，y2mx2（x20,y20），則1y21。y1②當(dāng)液氣比為1.5時(shí)，AL1.50.751，當(dāng)填料層高度趨近于無(wú)窮大，底端液相mV2趨向極限組成，x1y10.080.04，則Ly1y20.08y21.5y20.02，m2Vx10.04則y210.020.75。10.08y112.在逆流操作的填料塔內(nèi)，當(dāng)空塔氣速u(mài)由小到大變化時(shí)，可把填料層壓降p與u的關(guān)系曲線分成三個(gè)階段。它們分別是（恒持液區(qū)），（載液區(qū)）和（液泛區(qū)）。13.傳質(zhì)速率方程可表示為NADCCAiCAL，其中C稱為（漂流因子），它CBMCBM反映了（總體流動(dòng)對(duì)傳質(zhì)通量的影響）。14.液氣比LG越大，吸收液的飽和度越（?。?，LG為最小時(shí)，則飽和度為（）。在填料塔中用清水吸收混合氣體中NH3，當(dāng)水泵發(fā)生故障，上水量減少時(shí)，氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG（不變）?！驹龃?，減小，不變，不確定】16. x,y分別表示溶質(zhì)在液相和氣相中的摩爾分率，某一物質(zhì)的平衡線方程為 y 2x。有一操作點(diǎn)：x 0.04,y 0.02，則該點(diǎn)的操作為（B）【A.吸收；B.解吸；C.平衡；D.無(wú)法確定】，其傳質(zhì)推動(dòng)力

y （B）【A.0.03；

B.0.06；

C.0.02；

D.0.04】。注：

y'

2 0.04

0.08

y，解吸；

y y'

y

0.08 0.02

0.06。17. 有兩個(gè)吸收

CO2的過(guò)程，過(guò)程一是使用純水作吸收劑，過(guò)程二是使用

Na2CO3的水溶液作吸收劑。則過(guò)程二為（

A）阻力控制【

A.液膜；

B.氣膜；

C.液膜和氣膜；

D.不定】，且根據(jù)雙膜模型，過(guò)程二的界面?zhèn)髻|(zhì)阻力（于；B.小于； C.等于；D.無(wú)法確定】。

C）過(guò)程一的界面?zhèn)髻|(zhì)阻力【

A.大注：CO2易溶于Na2CO3的水溶液中，故過(guò)程二為液膜控制；根據(jù)雙膜模型，相界面?zhèn)髻|(zhì)阻力忽略不計(jì)，故過(guò)程二的界面?zhèn)髻|(zhì)阻力等于過(guò)程一的界面?zhèn)髻|(zhì)阻力。18.對(duì)接近常壓的低溫溶質(zhì)氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增加時(shí)，亨利系數(shù)E（不變），平衡常數(shù)m（減?。?，溶解度系數(shù)H（不變）。19.實(shí)驗(yàn)室用N2作載氣體解吸水中溶解的O2，測(cè)定填料塔液相傳質(zhì)系數(shù)KLa，隨著液體流率的增加，傳質(zhì)系數(shù)KLa（基本不變），塔底水中溶解O2（增加）。20.低濃度氣體吸收中，已知平衡關(guān)系ye3x，kxa0.3kmol(m2s)，kya3104kmol(m2s)，則此物系屬（氣膜）【氣膜，液膜，氣液雙膜】控制，總傳質(zhì)系數(shù)近似為（3104）kmol(m2s)。21.氣體吸收時(shí)，可溶組分的濃度較大，則總體流動(dòng)對(duì)傳質(zhì)影響（大）。在傳質(zhì)理論中有代表性的兩個(gè)模型分別為（對(duì)流傳質(zhì)的停滯膜模型）和（相互傳質(zhì)的雙膜模型）。菲克定律表明，分子擴(kuò)散通量與（濃度梯度）成正比，總體流動(dòng)對(duì)擴(kuò)散傳質(zhì)的影響大小可用（漂流因子）表示。24.實(shí)驗(yàn)室用水吸收空氣中的CO2，此過(guò)程屬于（液膜）控制，總傳質(zhì)系數(shù)近似等于（液體）側(cè)傳質(zhì)系數(shù)。25.化學(xué)吸收可使原來(lái)的物理吸收系統(tǒng)的液膜阻力（減?。??！驹龃?，減小，不變】在一個(gè)低濃度液膜控制逆流吸收塔中，其他操作條件不變，而液量與氣量成比例同時(shí)增加，則氣體出口組成

y2將（增加）?！驹龃螅瑴p小，不變，不確定】27. 溫度升高時(shí)，氣相分子擴(kuò)散系數(shù)將（

增大），液相分子擴(kuò)散系數(shù)將（

增大）。【增大，減小，不變】氣體吸收按傳質(zhì)阻力控制可分為三類：（氣膜）控制，（液膜）控制和（雙膜）控制過(guò)程。用水吸收CO2是（液膜）控制過(guò)程，而脫除 CO2的脫吸過(guò)程是（ 液膜）控制過(guò)程。29. 若逆流吸收塔填料高度可無(wú)限增加，則當(dāng)吸收因子 A 1時(shí)，（頂）端（氣）相趨向極限組成（

y2

mx2）；當(dāng)

A

1時(shí)，（底）端（液）相趨向極限組成（

x1

y1m

）。30. 表示設(shè)備（填料）分離性能高低的一個(gè)量是（ 傳質(zhì)單元高度 ），而表示分離難易程度的一個(gè)量是（傳質(zhì)單元數(shù)），最大吸收率與（ D）無(wú)關(guān)。A.液氣比 B.吸收劑入塔濃度 C.相平衡常數(shù) D.吸收塔型式對(duì)氣膜控制的逆流吸收過(guò)程，若其他操作條件不變，將氣液流量同比例減少，則氣體出塔組成y2將（減小），液體出塔組成 x2將（增大）。根據(jù)相際傳質(zhì)雙膜模型（D）的傳質(zhì)阻力可以忽略。A.氣膜 B.液膜 C.氣膜和液膜 D.氣液相界面33. 吸收塔填料層高度增加，其他條件不變，傳質(zhì)單元數(shù)（ 增加）。34. 板式塔（D）。A.只能用于精餾操作 B.只能用于吸收操作C.不能用于精餾和吸收操作 D.能用于精餾和吸收操作描述稀溶液氣液相平衡關(guān)系的定律是（A）。A.亨利定律 B.拉烏爾定律 C.菲克定律 D.牛頓定律漂流因子的值總是（A）。A.＞1 B.＜1

C.＞0

D.＜037. 水吸收空氣中的

O2，其他條件不變，提高空氣流速，總傳質(zhì)系數(shù)（

基本不變）?！净静蛔?，增加，減少，不確定】注：水吸收空氣中的 O2為液膜控制，增大總傳質(zhì)系數(shù)應(yīng)當(dāng)提高水的湍動(dòng)程度或流量。38.逆流操作的填料吸收塔中，若吸收因子A0.5，氣液相平衡關(guān)系為y2x，塔底氣相進(jìn)料中溶質(zhì)濃度y10.5，當(dāng)填料層高h(yuǎn)，塔底液相濃度為（0.25）。注：A0.51，h，則底端液相趨向極限組成，x1y10.50.25。m2在吸收操作過(guò)程中，保持氣液相流量、氣相進(jìn)口組成不變，若液相進(jìn)口濃度降低，則塔內(nèi)平均傳質(zhì)推動(dòng)力將（增加），氣相出口濃度將（減小）。在吸收過(guò)程中，若保持操作條件不變，增大填料層高度，則吸收過(guò)程的HOG將（不變），NOG將（增加）。并聯(lián)吸收至多（1）理論級(jí)。吸收劑再循環(huán)目的：（保持足夠噴淋量，降溫有利于吸收）。壓力（增加）溫度（降低）有利吸收。A的物理意義：（操作線斜率與平衡線斜率之比）。NOG1則氣相進(jìn)出口濃度差將等于（用氣相濃度表示的平均推動(dòng)力）。46.停滯膜模型，可以認(rèn)為停滯膜內(nèi)組分變化量（線性）的，可以認(rèn)為停滯膜內(nèi)傳質(zhì)方式為（分子擴(kuò)散）。47.吸收中若要獲得較大溶質(zhì)回收率，A應(yīng)（＞）1。48. 空塔氣速一般可?。?液泛氣速）的50%~80%。同樣任務(wù)A填料高8m，B填料高6m，則HETPBHETPA=（0.75）。注：ZNTHETP，同樣任務(wù)NT,ANT,B，則HETPBHETPAZBZA680.7550.高濃度逆流吸收某易溶氣體從塔頂?shù)剿?，氣膜傳質(zhì)系數(shù)（增加）。51.氣體流量、氣體出口組成、液相組成不變時(shí)，吸收劑用量增加，傳質(zhì)推動(dòng)力（增加），操作線將（遠(yuǎn)離）平衡線，所需填料高度（減?。?。52.化學(xué)吸收隨化學(xué)反應(yīng)速度增加，增強(qiáng)因子（增大）。逆流吸收中，LV增加，塔頂氣相濃度（減?。滓合酀舛龋p?。?，若進(jìn)料加大LV，則在塔（頂）端（氣）相排出液濃度趨近于（ 平衡）濃度。萃取1.分配系數(shù)kA定義為：（溶質(zhì)A在萃取相中的質(zhì)量分?jǐn)?shù)1代表：（溶質(zhì)在萃?。籯A溶質(zhì)A在萃余相中的質(zhì)量分?jǐn)?shù)相中的濃度大于在萃余相中的濃度 ）。萃取操作的溫度越（低）【高，低】越好。利用相同用量萃取劑，采用多級(jí)萃取比單級(jí)萃取的優(yōu)點(diǎn)是：（進(jìn)行更大程度的分離），缺點(diǎn)是：（更高的設(shè)備費(fèi)用與操作費(fèi)用）。4. 單級(jí)萃取中，在操作范圍內(nèi)，若萃取劑用量減少，所得萃取相中溶質(zhì)組成（ 增大），所得萃取液中溶質(zhì)組成（ 不確定）?！驹龃螅瑴p小，不變，不確定】萃取操作的依據(jù)是（溶解度的差異），選取萃取劑的主要原則是（選擇性高），（與原溶劑互溶差）和（經(jīng)濟(jì)性好）。判斷正誤：萃取相圖中的連接線可以相交。×提高溫度對(duì)萃取操作有利?！?. 萃取劑對(duì)A,B兩組分選擇性系數(shù)的表達(dá)式為： （ yAyB），越大，說(shuō)明：（分離xAxB效果越好）。用純?nèi)軇㏒對(duì)A,B混合物進(jìn)行單級(jí)（理論）萃取。萃取劑用量增加時(shí)（進(jìn)料組成不變），獲得萃取液組成將（D不一定）。若用含少量溶質(zhì)的萃取劑S’代替S，所得萃余相濃度將（C不變）【進(jìn)料組成不變】。維持相同萃余相濃度，用含少量溶質(zhì)的萃取劑S’代替S，則萃余相量與萃取相量之比將（A增加）?！続.增加；B.降低；C.不變；D.不一定】9.已知萃取相濃度yAyB115，萃余相濃度xAxB13，則（6.6）。注：yAyB115xAxB6.613萃取時(shí)，應(yīng)使（C）。A.分配系數(shù)大于C.選擇性系數(shù)大于

1

1

B.分配系數(shù)小于D.選擇性系數(shù)小于

1

111. 萃取劑加入量應(yīng)使原料和萃取劑的和點(diǎn) M位于（C）。A. 溶解度曲線上方區(qū) B.溶解度曲線上 C.溶解度曲線下方區(qū) D.坐標(biāo)線上提高萃取操作的溫度，將會(huì)（減?。┎僮鞣秶??！驹龃螅瑴p小】13. 萃取過(guò)程中，若在 B-S部分互溶物系中加入 A組分，則 B-S的互溶度將（增大）。單級(jí)萃取操作中，在維持相同萃余相濃度下，用含有少量溶質(zhì)的萃取劑S’代替純?nèi)軇㏒，則溶劑S’用量將（增加），萃取液中溶質(zhì)的濃度將（不變）。15.單級(jí)萃取時(shí)，若溶質(zhì)的分配系數(shù)與原溶劑的分配系數(shù)比值kAkB5，則溶質(zhì)的選擇性系數(shù)為（5）。yAyBkA5注：xAxBkB為完成相同分離任務(wù)，多級(jí)逆流萃取所需的溶劑用量比相同級(jí)數(shù)多級(jí)萃取錯(cuò)流萃取（少）。若溶劑用量相同，則多級(jí)逆流萃取比多級(jí)萃取錯(cuò)流萃取傳質(zhì)推動(dòng)力（大）。17.在多級(jí)逆流萃取中，溶劑用量減少，所需理論級(jí)數(shù)（減少）。18.在三角形坐標(biāo)中，三角形內(nèi)部的點(diǎn)代表（三元）物系，三角形邊上的點(diǎn)代表（二元）物系，三角形的頂點(diǎn)代表（一元）物系。19.在對(duì)溶質(zhì)有相同溶解度時(shí)，萃取劑量的選取與原溶劑（完全不互溶）。【部分互溶，完全互溶，完全不互溶】20.多級(jí)萃取較單級(jí)萃取而言，優(yōu)點(diǎn)是（溶劑用量相同時(shí)分離效果好，分離效果相同時(shí)溶劑用量少），缺點(diǎn)是（設(shè)備費(fèi)用高）。分配系數(shù)（可以）小于1?！究梢?，不可以】22. 與原溶劑完全互溶的溶劑（ 可以）選為萃取劑?！究梢?，不可以】干燥1. 恒定干燥條件指干燥過(guò)程中空氣的（ 溫度）及（濕度）與物料的（速度）都不變。降速干燥階段物料內(nèi)部水分移動(dòng)機(jī)理存在兩種理論：（液體擴(kuò)散理論）和（毛細(xì)管理論）。3.臨界含水量指（由恒速干燥轉(zhuǎn)為減速干燥時(shí)即臨界點(diǎn)時(shí)濕物料的含水量）。4.結(jié)合水分指（濕物料中存在于細(xì)胞壁內(nèi)和毛細(xì)管內(nèi)的水分，固液結(jié)合力較強(qiáng)），非結(jié)合水分指（濕物料表面上附著水分和大孔隙中的水分，結(jié)合力較弱），自由水分指（濕物料中大于平衡含水量而可能被干燥除去的水分），平衡水分指（濕物料中小于或等于平衡含水量而不能被干燥除去的水分）。5.對(duì)于不飽和空氣，各溫度之間的關(guān)系是：ttastwtd。一定溫度的氣體，總壓加大時(shí)，露點(diǎn)溫度（↑），而當(dāng)氣體溫度升高時(shí)，則露點(diǎn)（不變）。7. 已知濕空氣總壓為 101.8kPa，溫度為 40℃，相對(duì)濕度為 50%，已查出 40℃水的飽和蒸汽壓為7.375kPa，則此空氣的濕度為（0.023）kgkg干空氣。注：pVpV0.57.3753.688，psH0.622pV0.6223.688pV0.023p101.83.688流化床干燥器適合處理（塊狀、片狀及極細(xì)顆粒）物料。結(jié)合水所產(chǎn)生的蒸氣壓（小于）同溫度下純水的飽和蒸汽壓?！敬笥冢∮?，等于】10. 以空氣作為濕物料的干燥介質(zhì)，當(dāng)所用空氣的相對(duì)濕度較高【相對(duì)濕度 1】時(shí)，濕物料的平衡水分相應(yīng)（ A增大），自由水分相應(yīng)（ B減?。??！続.增大；B.減?。籆.不變】臨界含水量比物料的結(jié)合水分（A）?！続.大；B.小；C.一樣】列舉出兩種常用的干燥器（廂式干燥器）和（氣流干燥器）。13.25℃時(shí)某物料在100%時(shí)的平衡含水量xb0.2，這時(shí)水蒸氣分壓pv，飽和蒸汽壓ps，物料表面水汽分壓p表三者之間的關(guān)系是：pvpsp表【＞，＜，＝】。14.若維持不飽和空氣的濕度H不變，提高空氣的干球溫度，則空氣濕球溫度（A變大），露點(diǎn)（C不變），相對(duì)濕度（B變?。?。A.變大B.變小C.不變D.不確定15.對(duì)不飽和空氣加熱，使溫度由t1升至t2，此時(shí)其濕球溫度（升高），相對(duì)濕度（降低），露點(diǎn)（不變），濕度（不變）。同一物料如恒速段干燥速率增加，則臨界含水量（增大）。17.同一物料在一定的干燥條件下，物料越厚，則臨界含水量（增大）。18.測(cè)濕球溫度時(shí)，保持空氣的溫度與濕度不變，提高水的初溫，則測(cè)定的溫度（C）。A.升