食品工程原理課程設(shè)計(jì)

食品工程原理課程設(shè)計(jì)說明書甲醇、水填料精餾塔的設(shè)計(jì)姓名：學(xué)號：班級：指導(dǎo)老師：目錄一、設(shè)計(jì)任務(wù)書……………………3二、設(shè)計(jì)方案簡介…………………3三、工藝計(jì)算……………………51．基礎(chǔ)物性數(shù)據(jù)……………………5（1）液相物性的數(shù)據(jù)……………5（2）氣相物性數(shù)據(jù)………………5（3）氣液相平衡數(shù)據(jù)……………5（4）物料衡算………………………62．填料塔的工藝尺寸的計(jì)算………7（1）塔徑的計(jì)算…………………7（2）填料層高度計(jì)算……………9（3）填料塔附屬高度及總高計(jì)算…………11（4）填料層壓降計(jì)算……………11（5）液體分布器簡要設(shè)計(jì)………12（6）吸取塔接管尺寸計(jì)算………13四、設(shè)計(jì)一覽表……………………13五、重要符號說明…………………14六、參考文獻(xiàn)………………………15七、附圖……………食品工程原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書設(shè)計(jì)題目：分離甲醇-水混合物的填料精餾塔第一章流程的擬定和說明一、加料方式加料方式有兩種，高位槽加料和泵直接加料。采用高位槽加料，通過控制液位高度，可以得到穩(wěn)定的流量和流速。通過重力加料，可以節(jié)省一筆動力費(fèi)用。但由于多了高位槽，建設(shè)費(fèi)用相應(yīng)增長，采用泵加料，受泵的影響，流量不太穩(wěn)定，流速也忽大忽小，從而影響了傳質(zhì)效率，但結(jié)構(gòu)簡樸、安裝方便；如采用自動控制泵來控制泵的流量和流速，其控制原理較復(fù)雜，且設(shè)備操作費(fèi)用高。本次實(shí)驗(yàn)采用高位槽加料。二、進(jìn)料狀況進(jìn)料狀況一般有冷夜進(jìn)料、泡點(diǎn)進(jìn)料。對于冷液進(jìn)料，當(dāng)組成一定期，流量一定，對分離有利，節(jié)省加料費(fèi)用。但冷液進(jìn)料受環(huán)境影響較大，對于沈陽地區(qū)來說，存在較大溫差，冷液進(jìn)料會增長塔底蒸汽上升量，增大建設(shè)費(fèi)用。采用泡點(diǎn)進(jìn)料，不僅對穩(wěn)定塔操作較為方便，且不受季節(jié)溫度影響。綜合考慮，設(shè)計(jì)上采用泡點(diǎn)進(jìn)料。泡點(diǎn)進(jìn)料時，基于恒摩爾流假定，精餾段和提餾段上升蒸汽的摩爾流量相等，股精餾段和提餾段塔徑基本相等，制造上較為方便。三、塔頂冷凝方式塔頂冷凝采用全凝器，用水冷凝。甲醇和水不反映，且容易冷凝，故使用全凝器。塔頂出來的氣體溫度不高，冷凝后回流液和產(chǎn)品溫度不高，無需進(jìn)一步冷卻，本次分離也是希望得到甲醇，選用全凝器符合規(guī)定。四、回流方式回流方式可分為重力回流和強(qiáng)制回流。對于小型塔，回流冷凝器一般裝在塔頂。其優(yōu)點(diǎn)是回流冷凝器無需支撐結(jié)構(gòu)，其缺陷是回流冷凝器回流控制較難。假如需要較高的塔解決量或板數(shù)較多時，回流冷凝器不宜安裝在塔頂。并且塔頂冷凝器不宜安裝、檢修和清理。在這種情況下，可采用強(qiáng)制回流，塔頂上升蒸汽采用冷凝器冷卻以冷回流流入塔中。由于本次設(shè)計(jì)為小型塔，故采用重力回流。五、加熱方式加熱方式分為直接蒸汽和間接蒸汽加熱。直接蒸汽加熱直接由塔底進(jìn)入塔內(nèi)。由于重組分是水，故省略加熱裝置。但在一定的回流比條件下，塔底蒸汽對回流液有稀釋作用，使理論塔板數(shù)增長，費(fèi)用增長。間接蒸汽加熱是通過加熱器使釜液部分汽化。上升蒸汽與回流下來的冷液進(jìn)行傳質(zhì)，其優(yōu)點(diǎn)是使釜液部分汽化，維持本來的濃度，以減少理論塔板數(shù)，缺陷是增長加熱裝置，本次設(shè)計(jì)采用間接蒸汽加熱。六、加熱器采用U形管蒸汽間接加熱器，用水蒸汽作加熱劑。由于塔較小，可將加熱器放在塔即再沸器。這樣釜液部分汽化，維持了原有濃度，減少理論塔板數(shù)。第二章精餾塔的設(shè)計(jì)計(jì)算第一節(jié)操作條件及基礎(chǔ)數(shù)據(jù)一、操作壓力精餾操作按操作壓力可分為常壓、加壓和減壓操作。精餾操作中壓力影響非常大。當(dāng)壓力增大時，混合液的相對揮發(fā)度減小，對分離不利；當(dāng)壓力減小時，相對揮發(fā)度將增大，對分離有利。但當(dāng)壓力太低時，對設(shè)備規(guī)定較高，設(shè)備費(fèi)用增長。因此再設(shè)計(jì)時一般采用常壓精餾。甲醇-水系統(tǒng)在常壓下?lián)]發(fā)度相差較大，較易分離，故本設(shè)計(jì)采用常壓精餾。二、氣液平衡時x、y、t數(shù)據(jù)氣液平衡時，x、y、t數(shù)據(jù)如表1所示表1氣液平衡關(guān)系表溫度t/℃甲醇摩爾分?jǐn)?shù)溫度t/℃甲醇摩爾分?jǐn)?shù)液相x/%氣相y/%液相x/%氣相y/%1000073.846.20 77.5692.95.3128.3472.752.9279.7190.37.6740.0171.359.3781.8388.99.2643.5370.068.4984.9285.013.1554.5568.085.6289.6281.620.8362.7366.987.4191.9478.028.1867.7564.710010076.733.3369.18注：摘自《化工工藝設(shè)計(jì)手冊》下冊P710表19-38（2）第二節(jié)精餾塔工藝計(jì)算一、物料衡算15000kg/h,20%95%15000kg/h,20%95%0.2%2.物料衡算已知：=15000kg/h,質(zhì)量分?jǐn)?shù)：=20%,=95%,=0.2%=30.04kg/kmol,=18.02kg/kmol進(jìn)料液、餾出液、釜?dú)堃旱哪柗謹(jǐn)?shù)分別為、、：進(jìn)料平均相對分子質(zhì)量：kg/h原料液：kmol/h總物料：易揮發(fā)組分：代入數(shù)據(jù)解得：塔頂產(chǎn)品的平均相對分子質(zhì)量：kg/kmol塔頂產(chǎn)品質(zhì)量流量：kg/kmol塔釜產(chǎn)品平均相對分子質(zhì)量：kg/kmol塔釜產(chǎn)品質(zhì)量流量：kg/h3.物料衡算結(jié)果

表2物料衡算結(jié)果表塔頂出料塔底出料進(jìn)料質(zhì)量流量/(kg/h)3127.98611875.5215000質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%950.220摩爾流量/(kmol/h)101.446658.434759.88摩爾分?jǐn)?shù)/%91.40.11312.34.塔頂氣相、液相、進(jìn)料和塔底的溫度分別為、、、查表1，用內(nèi)插法算得：塔頂：塔釜：進(jìn)料：精餾段平均溫度：提餾段平均溫度5.平均相對揮發(fā)度取曲線上兩端點(diǎn)溫度下的平均值查表1可得：℃時，℃時，所以6.回流比的擬定作圖法由圖可知：40.05所以，得：1.26又操作回流比R可?。篟=(1.1~2)Rmin所以R=2Rmin=2×1.26=2.55二、熱量衡算1.熱量示意圖2.加熱介質(zhì)的選擇常用的加熱劑有飽和水蒸氣和煙道氣。飽和水蒸氣是一種應(yīng)用最廣的加熱劑。由于飽和水蒸氣冷凝時得傳熱系數(shù)很高，可以通過改變蒸汽壓力準(zhǔn)確地控制加熱溫度。燃料燃燒所排放的煙道氣溫度可達(dá)100~1000℃，合用于高溫加熱。煙道氣的缺陷是比熱容及傳熱系數(shù)很低，加熱溫度控制困難。本設(shè)計(jì)選用300kPa（溫度為133℃）的飽和水蒸氣作為加熱介質(zhì)。水蒸氣易獲得、清潔、不易腐蝕加熱管，不僅成本會相應(yīng)減少，塔結(jié)構(gòu)也不復(fù)雜。3.冷卻劑的選擇常用的冷卻劑是水和空氣，應(yīng)因地制宜加以選用。受本地氣溫限制，冷卻水一般為10~25℃.如需冷卻到較低溫度，則需采用低溫介質(zhì)，如冷凍鹽水、氟利昂等。本設(shè)計(jì)建廠地區(qū)為沈陽。沈陽市夏季最熱月份平均氣溫為25℃，故選用25℃的冷卻水，選升溫10℃，即冷卻水的出口溫度為35℃.4.熱量衡算（1）冷凝器的熱負(fù)荷式中塔頂上升蒸汽的焓；塔頂餾出液的焓。又式中甲醇的蒸發(fā)潛熱；水的蒸發(fā)潛熱。蒸發(fā)潛熱的計(jì)算：蒸發(fā)潛熱與溫度的關(guān)系式中對比溫度。表3沸點(diǎn)下蒸發(fā)潛熱列表沸點(diǎn)/℃蒸發(fā)潛熱/()/K甲醇64.71105513.15水1002257648.15注：摘自《化工原理》修訂版，上冊附錄4(P328~329)及附錄18(P350~351)。67.16℃時，甲醇：蒸發(fā)潛熱：同理，水：蒸發(fā)潛熱：所以所以(2)冷卻水消耗量式中冷卻水消耗量；kg/h;冷卻介質(zhì)在平均溫度下的比熱容，冷卻介質(zhì)在冷凝器進(jìn)出口處的溫度，℃。所以此溫度下冷卻水的比熱容所以(3)加熱器熱負(fù)荷及全塔熱量衡算列表計(jì)算甲醇、水在不同溫度下混合物的比熱容（單位：）塔頂塔釜進(jìn)料精餾段提餾段甲醇(1)3.0793.5013.3143.1983.448水(2)4.1834.2204.2034.1934.215精餾段：甲醇水提餾段：甲醇水塔頂流出液的比熱容：塔釜流出液的比熱容：為簡化計(jì)算，現(xiàn)以進(jìn)料焓，即81.85℃時的焓值為基準(zhǔn)。根據(jù)表2可得：，對全塔進(jìn)行熱量衡算：所以由于塔釜熱損失為10%，則所以式中加熱器抱負(fù)熱負(fù)荷；加熱器實(shí)際熱負(fù)荷；塔頂餾出液帶出熱量；塔底餾出液帶出熱量。加熱蒸汽消耗量：查得:kJ/kg(133.3,300kPa)(4)熱量衡算結(jié)果表4熱量衡算結(jié)果表符號數(shù)值4796.8三、理論塔板數(shù)的計(jì)算由于本次設(shè)計(jì)時，相對揮發(fā)度是變化的，所以不可用簡捷法，只能用作圖法。精餾段操作線方程為由于所選為泡點(diǎn)進(jìn)料，所以q=1。由圖可知，精餾塔理論塔板數(shù)為6塊，其中精餾段3塊，提餾段3塊。第3節(jié)精餾塔重要尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算精餾塔設(shè)計(jì)的重要依據(jù)和條件表5甲醇-水在不同溫度下的密度（kg/m3）溫度/甲醇水50760988.160751983.270743977.880734971.890725965.3100716958.4表6甲醇-水在特殊點(diǎn)的粘度（mPa.s）物質(zhì)甲醇水塔頂：66.200.3230.4218塔底：99.850.2530.2833進(jìn)料：85.850.2630.3317塔頂條件下的流量及物性參數(shù)=0.914,=0.95,D=101.446kmol/h （1）氣相平均相對分子質(zhì)量32.040.914+18.02(1-0.914)=30.65kg/kmol液相平均相對分子質(zhì)量30.65kg/kmol（3）氣相密度1.101kg/m3（4）液相密度66.20,查表5，用內(nèi)插法算得：746.04kg/m3,979.85kg/m3解得：755.05kg/m3（5）液相粘度查表6可得：66.20時0.323mPa.s,0.428mPa.s0.3230.914+0.428(1-0.914)=0.332mPa.s（6）塔頂出料的質(zhì)量流量101.44630.65=3109.32kg/h表7塔頂數(shù)據(jù)結(jié)果表符號數(shù)值30.6530.651.101755.050.3323109.32101.462塔釜條件下的流量及物性參數(shù)0.00113，0.002,658.434kmol/h（1）液相相對分子質(zhì)量由于甲醇濃度很小，所以液相可視為純水。（2）氣相密度99.850.589kg/m3（3）液相密度99.85查表5，用內(nèi)插法得：959.4Kg/m3（4）塔釜出料的流量658.43418.02=11864.98kg/h（5）液相粘度查表6可得：99.85,0.253mPa.s所以0.253mPa.s表8塔釜數(shù)據(jù)結(jié)果表符號數(shù)值18.0218.020.589959.40.253658.43411864.983、進(jìn)料條件下的流量及物性參數(shù)759.88kmol/h,12.3%,20%查表1得：9.2612.313.1543.5354.55由內(nèi)插法可得：解得：53.14%=0.53氣相平均相對分子質(zhì)量0.5332.04+（1-0.53）18.02=25.45kg/kmol液相平均相對分子質(zhì)量0.12332.04+（1-0.123）18.02=19.74kg/kmol氣相密度0.86kg/kmol液相密度由表5數(shù)據(jù)，用內(nèi)插法求出728.74kg/m3,968kg/m3解得908.35kg/m3(5)液相粘度查表6得：,,（6）進(jìn)料質(zhì)量流量表9進(jìn)料數(shù)據(jù)結(jié)果表符號數(shù)值25.4519.740.86908.350.32315000759.884.精餾段的流量及物性參數(shù)（1）氣相平均相對分子質(zhì)量（2）液相平均相對分子質(zhì)量(3)氣相密度（4）液相密度(5)液相粘度（6）氣相流量摩爾流量質(zhì)量流量（7）液相流量摩爾流量質(zhì)量流量表10精餾段數(shù)據(jù)結(jié)果表符號數(shù)值28.0525.200.98831.70.32810101.65360.136518.99258.695.提留段流量及物性參數(shù)（1）氣相平均相對分子質(zhì)量（2）液相平均相對分子質(zhì)量(3)氣相密度（4）液相密度(5)液相粘度（6）氣相流量摩爾流量由于所以式中（泡點(diǎn)進(jìn)料）質(zhì)量流量（7）液相流量摩爾流量質(zhì)量流量表10精餾段數(shù)據(jù)結(jié)果表符號數(shù)值21.7418.880.725933.880.2837829.33360.131018.57二、塔徑設(shè)計(jì)計(jì)算1.填料選擇填料是填料塔的核心構(gòu)件，它提供了氣液兩相接觸傳質(zhì)和傳熱的表面,與塔內(nèi)件一起決定了填料塔的性質(zhì)。目前，填料的開發(fā)與應(yīng)用仍是沿著散裝填料和規(guī)整填料兩個方向進(jìn)行。本設(shè)計(jì)選用規(guī)整填料，金屬板波紋250Y型填料。規(guī)整填料是一種在塔內(nèi)按均勻幾何圖形排布、整齊堆砌的填料，規(guī)定了氣液流路，改善了溝流和整流現(xiàn)象，壓降可以很小，同時還可以提供更大的比表面積，在同等溶劑中可以達(dá)成更高的傳熱、傳質(zhì)效果。與散裝填料相比，規(guī)整填料結(jié)構(gòu)均勻、規(guī)則、有對稱性，當(dāng)與散裝填料有相同的比表面積時，填料孔隙率更大，具有更大的通量，單位分離能力更大。250Y型填料是最早研制并應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)的板波填料，它具有以下特點(diǎn)：第一，比表面積與通用散裝填料相比，可提高近一倍，填料壓降減少，通量和傳熱效率均有較大幅度提高。第二，與各種通用板式塔相比，不僅傳熱面積大幅度提高，并且全塔壓降及效率有很大改善。第三，工業(yè)生產(chǎn)中氣液質(zhì)均也許帶入“第三相”物質(zhì)，導(dǎo)致散裝填料機(jī)某些板式塔無法維持操作。鑒于250Y型填料整齊的幾何結(jié)構(gòu)，顯示出良好的抗堵性能，因而能在某些散裝填料塔不適宜的場合使用，擴(kuò)大了填料塔的應(yīng)用范圍。鑒于以上250Y型填料的特點(diǎn)，本設(shè)計(jì)采用Mellapok-250Y型填料，因而本設(shè)計(jì)塔中壓力很低。2.塔徑設(shè)計(jì)計(jì)算方法：Bain-Hougen關(guān)聯(lián)式法式中----------泛點(diǎn)空塔氣速，；------------重力加速度，，取9.8；-----------干填料因子，；A-常數(shù)，取0.291；K-常數(shù)，取1.75；L、V-液、氣相流量，kg/h。=1\*GB3①精餾段空塔氣速及塔徑計(jì)算查表10可知得:解得由于空塔氣速u可?。?.6~0.8）所以又所以圓整后：代入上式可算得此時的空塔氣速=2\*GB3②提留段空塔氣速及塔徑計(jì)算查表11可知：所以解得同理：空塔氣速u=（0.6~0.8）此時選又此時氣體體積流量所以圓整后：代入上式可算得此時的空塔氣速=3\*GB3③選取整塔塔徑提留段及精餾段塔徑圓整后為精餾塔的塔徑。三、填料層高度設(shè)計(jì)計(jì)算1．填料層高度計(jì)算=1\*GB2⑴精餾段動能因子經(jīng)查每米理論級數(shù)所以精餾段填料層高度為式中精餾段理論塔板數(shù)。=2\*GB2⑵提留段動能因子經(jīng)查每米理論級數(shù)所以提餾段填料層高度為填料層總高度2．填料層壓降計(jì)算查壓降曲線=1\*GB2⑴精餾段液體負(fù)荷用精餾段動能因子F查液體負(fù)荷分別為5和10時的每米填料層壓降，再用內(nèi)插法算時的每米壓降。當(dāng)時，所以精餾段壓降：=2\*GB2⑵提餾段液體負(fù)荷同理，用提留段動能因子F查液體負(fù)荷分別為5和10時的每米填料層壓降，再用內(nèi)插法算時的每米壓降。當(dāng)，所以提餾段壓降：全塔填料層總壓降：填料層持液量的計(jì)算精餾段由上可知：液體負(fù)荷氣體動能因子時9124.345.33有內(nèi)插法可算得：當(dāng)l=11.75m3/(m2.h)時hL的值：所以提留段由上可知：液體負(fù)荷動能因子：同理可查得：當(dāng)時不同液體負(fù)荷下的持液量。693.554.25有內(nèi)插法可算得：當(dāng)時hL的值：精餾段提留段全塔氣體動能因子2.7422.29每米填料壓降0.2230.173填料壓降0.3430.3880.731填料高度Z/m1.121.122.24持液量附屬設(shè)備及重要附件的選型計(jì)算冷凝器本設(shè)計(jì)冷凝器選用重力回流直立或管殼式冷凝器原理。對于蒸餾塔的冷凝器，一般選用列管式，空氣冷凝螺旋板式換熱器。因本設(shè)計(jì)冷凝器與被冷凝流體溫差不大，所以選用管殼式冷凝器，被冷凝氣體走管間，以便于及時排出冷凝液。冷凝水循環(huán)與氣體方向相反，即逆流式。當(dāng)氣體流入冷凝器時，使其液膜厚度減弱，傳熱系數(shù)增大，利于節(jié)省面積，減少材料費(fèi)用。取冷凝器傳熱系數(shù)沈陽地區(qū)夏季最高平均水溫為15，溫升20。對于逆流：T66.20←67.16T15→35所以據(jù)表4可得：所以冷凝器冷凝面積查取有關(guān)數(shù)據(jù)如下：表13公稱直徑/mm管程數(shù)管數(shù)管長/mm換熱面積/m2公稱壓力/MPa1200Ⅲ435250025注：摘自《金屬設(shè)備》上冊P118表2-2-5和P132表2-2-8。.標(biāo)準(zhǔn)圖號：JB-1145-71-2-30設(shè)備型號：G400I-16-16第2節(jié)加熱器選用U型管加熱器，經(jīng)解決后，放在塔釜內(nèi)。蒸汽選擇133.3飽和水蒸氣，傳熱系數(shù)由表4可得：換熱面積：表14公稱直徑管程數(shù)管數(shù)管長/mm換熱面積/mm公稱壓力/Mpa1200Ⅲ428202325注：摘自《金屬設(shè)備》上冊P118表2-2-5和P132表2-2-8。標(biāo)準(zhǔn)圖號：JB-1145-71-1-21設(shè)備型號：G400Ⅱ-16-15塔內(nèi)其他構(gòu)件一、接管管徑的計(jì)算和選擇1、進(jìn)料管本次加料選用高位進(jìn)料，所以WF可取0.4~0.8m/s。本次設(shè)計(jì)取WF=0.6m/s。dF===0.0987m式中F’——進(jìn)料液質(zhì)量流量，kg/h。ρL——進(jìn)料條件下的流體密度，kg/m3。圓整后dF=100mm。表15進(jìn)料管參數(shù)表內(nèi)管d2×s2外管d1×s1半徑RH1H2內(nèi)管重/(kg/m)100×6180×81502002203.73注：摘自《浮閥塔》P197表5-3。2、回流管dR===0.0967式中:L——回流液體質(zhì)量流量，kg/h；ΡL——塔頂液相密度，kg/m3。本次設(shè)計(jì)采用的是重力回流，所以速度WR取0.2~0.5m/s。此處選WR=0.4m/s圓整后dR=100mm表16回流管參數(shù)表內(nèi)管d2×s2外管d1×s1半徑RH1H2內(nèi)管重/(kg/m)100×7160×72452452607.32注：摘自《浮閥塔》P197表5-3。3、塔頂蒸氣管由于操作壓力為常壓，所以蒸氣速度WV可取12~20m/s,本節(jié)設(shè)計(jì)選WV=17m/s。dD===0.458式中:V——塔頂蒸氣質(zhì)量流量，kg/h；ρL——塔頂氣相密度，kg/m3。圓整后dV=460mm。表17塔頂蒸汽管參數(shù)表_____________________________________________________________________內(nèi)管d2×s2外管d1×s1半徑RH1H2內(nèi)管重/（kg/m)_______________________________________________________________________________460×9620×1285028032033.68_______________________________________________________________________注：摘自?浮閥塔?P197表5-3塔釜出料管塔釜流出液的速度WW一般可取0.5~1.0m/s,本設(shè)計(jì)取0.7m/s。dW===0.0791m式中W-塔釜流出液的質(zhì)量流量，kg/h;L-塔釜液相密度，kg/m3。圓整后：dW=80mm表18塔釜出液管參數(shù)表--------------------------------------------------------------------內(nèi)管d2×s2外管d1×s1半徑RH1H2內(nèi)管重/（kg/m)_______________________________________________________________________________80×10120×61002002203.51_______________________________________________________________________________除沫器為了保證氣體的純度，減少液體的夾帶損失，選用除沫器，常用的除沫器裝置有折板除沫器、絲網(wǎng)除沫器以及旋流板除沫器。本設(shè)計(jì)塔徑較小，且氣液分離，故采用小型絲網(wǎng)除沫器，裝入設(shè)備上蓋。氣流計(jì)算Ww=K式中K----常數(shù)，取0.107;----精餾段氣體和液體的密度，kg/m3。Wk=0.107×=3.115m/s除沫器直徑計(jì)算：D=式中，V----氣體解決量，m3/sV===2.863m3/s所以D==1.082m液體分布器采用蓮蓬頭式噴淋器。選用此裝置能使截面積的填料表面較好地潤濕。結(jié)構(gòu)簡樸，制造和維修方便，噴灑比較方便，安裝簡便。、回流液分布器流速系數(shù)可取0.82~0.85,推動力液柱高度H可取0.12~0.15m以上，本設(shè)計(jì)選=0.83，H=0.16mW==0.83×=1.47m/s小孔輸液能力計(jì)算： Q=/s式中W=小孔流速，m/s; f=小孔總面積，; H=推動力液柱高度，m,取H=0.16m; d=小孔直徑，可取4～10mm，此處選d=6mm;=流速系數(shù)，取0.83；n=小孔總數(shù)；Q=小孔輸液能力，/s;噴灑球面中心到填料表面距離計(jì)算：h=rcot＋式中r=噴射圓周半徑，m；=噴射角，可取°，本設(shè)計(jì)選=40°r=-(75～100)=式中D=精餾塔內(nèi)徑，mm.所以＋=＋2.進(jìn)料夜分布器由前知，小孔流速W=1.47m/s小孔輸液能力Q==同樣，取d=4mm,=0.83取=40°，所以＋=＋又由于蓮蓬頭直徑d可?。?.2～0.3）D,本設(shè)計(jì)選d=0.25