塔吊基礎-施工方案畢設論文

PAGEPAGE24塔吊基礎施工方案第一節(jié)工程概況武漢市經(jīng)濟技術開發(fā)區(qū)XXXX工程；工程建設地點：武漢市沌口經(jīng)濟開發(fā)區(qū)XXXX；結(jié)構形式為框架結(jié)構：地上5層；地下1層；建筑高度：25.10m；標準層層高：4.5m；總建筑面積：31044.11平方米。第二節(jié)編制依據(jù)武漢市經(jīng)濟技術開發(fā)區(qū)XXXX工程施工圖紙武漢市經(jīng)濟技術開發(fā)區(qū)XXXX工程地勘報告《塔式起重機設計規(guī)范》（GB/T13752-1992）《地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》（GB50009-2001）《建筑安全檢查標準》（JGJ59-99）《混凝土結(jié)構設計規(guī)范》（GB50010-2002）第三節(jié)工程施工對塔吊的要求1、塔吊選型本工程為框架結(jié)構，垂直運輸主要通過塔吊完成，對現(xiàn)場的垂直運輸和水平運輸能力要求比較高，根據(jù)總平面布置采用一臺QTZ125和兩臺QTZ63塔吊。2、塔吊布置（1）塔吊施工時應注意塔吊大臂之間的安全高度以及塔吊臂與建筑物的安全高度。（2）考慮施工作業(yè)區(qū)域內(nèi)的作業(yè)量、場地情況，場地內(nèi)鋼筋加工和堆放大模板的位置，拆裝場地、條件等因素，保證施工需求，吊裝無死角。（3）保證塔機運動部分任何部件距離現(xiàn)場內(nèi)及周邊建筑物、施工設施之間的安全操作距離不小于1m。（4）塔吊平面位置見施工總平面布置圖。(5)考慮到地下管道埋深，適當加深塔基埋置深度。第四節(jié)塔吊基礎定位1、根據(jù)現(xiàn)場實際情況和結(jié)合本工程特點，考慮到機械的經(jīng)濟適用性，計劃在運動和表演中心樓東側(cè)V-5軸處設置1#塔吊型號為QTZ63，運動和表演中心的西側(cè)B-1軸處設置2#塔吊型號為QTZ125，在法語教學樓西側(cè)D-1軸處設置3#塔吊型號為QTZ63。分別對應ZK33點，ZK19點和CK8點，位置布置詳見附圖勘探點平面布置圖，塔吊基礎位置地質(zhì)詳情參見附圖15-15’工程地質(zhì)剖面圖，5-5’工程地質(zhì)剖面圖和8-8’工程地質(zhì)剖面圖。2、塔吊預埋地腳螺栓定位尺寸見塔吊說明書。第五節(jié)工程地質(zhì)資料根據(jù)業(yè)主提供的《巖土工程勘察報告》顯示塔吊基礎下部持力層及下臥層土質(zhì)情況為：塔吊基礎下土層：②-2層土；土層名稱：粘土；土層地耐力：130KPa③層土;土層名稱,粉質(zhì)粘土;土層地耐力:480KPa.第六節(jié)塔吊基礎形式：1、根據(jù)地質(zhì)報告提供的塔基位置地質(zhì)剖面圖,參考工程施工需要，塔機均為天然地基，持力層為③層土，粉質(zhì)粘土，土層地耐力:480KPa。由于相鄰基礎會對基礎承載力和穩(wěn)定性有不良影響，所以塔吊基礎埋深跟建筑基礎的埋深差h和距離a需滿足h/a≦1:2。1#塔吊挖深約為4.5米，坑底標高20.4m，持力層為③層土，粉質(zhì)粘土，土層地耐力:480KPa;2#塔吊挖深約為4.5米,坑底標高為19.6米，持力層為③層土，粉質(zhì)粘土，土層地耐力:480KPa;3#塔吊挖深為4.5米,坑底標高為20.7米，持力層為③層土，粉質(zhì)粘土，土層地耐力:480KPa。2、塔吊基礎采用方形鋼筋混凝土承臺。第七節(jié)塔吊基礎施工做法：塔吊基礎放線——基坑開挖——澆墊層及砌磚胎?！壴摻罨\——預埋地腳螺栓——澆筑基礎混凝土——混凝土養(yǎng)護。1、土方開挖塔吊基坑的放線應嚴格按照廠家提供確定的塔吊基礎平面位置和塔吊基礎施工圖紙上確定的尺寸進行，基坑在開挖過程中要注意坑底標高的控制。塔吊基坑底部應進行平整夯實處理。2、墊層施工墊層施工之前應清理基坑內(nèi)的雜物、平整基坑，然后再進行砂石墊層的施工，施工過程中注意墊層標高的控制，夯實后須達到設計標高，同時做好隱蔽工程驗收記錄。3、鋼筋、模板、砼的施工施工前必須對各工種進行技術交底，施工過程中隨時檢查各工種的施工情況，施工中出現(xiàn)的誤差應控制在允許范圍內(nèi)。嚴格按照塔吊基礎計算書確定的配筋方式進行配筋，不必超筋，不得少筋，綁扎時注意間距及鋼筋的規(guī)格、鋼筋間距、錨固長度應符合設計圖紙及規(guī)范要求。鋼筋保護層厚度要保證，還要注意不得漏扣以及綁扣絲向里，防止其銹蝕污染混凝土外表面。采用240厚實心磚M5水泥砂漿砌筑基礎側(cè)模，內(nèi)側(cè)表面采用15mm厚1：3水泥沙漿抹灰壓光。砼澆筑前把基坑內(nèi)的垃圾和雜物清理干凈。塔吊基礎混凝土等級為C30混凝土，塔吊基礎底標高為4.5m，表面原漿收光，平整度不低于1/200。澆筑前注意用塑料袋套住螺栓絲桿，澆筑搗鼓時注意不得碰觸地腳螺栓?；炷翝仓r取樣留取試塊送檢，作為混凝土是否達到設計強度85%以上進行塔吊安裝的依據(jù)，同時試驗報告作為安全資料存檔備查。砼應分層澆筑，澆筑過程中振搗手控制振搗深度，每次振搗伸入下層混凝土面50mm?；炷翝仓笞⒁怵B(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于14天。在塔基砼強度達到85％的設計強度以后方可進行塔吊塔身的安裝，等砼強度達到100％塔吊才可以投入使用。4、預埋螺栓的加工和預埋預埋螺栓按照塔吊基礎說明書進行加工，或者由塔吊廠家進行加工。加工用的材料要滿足要求，加工的廠家要具有加工塔吊預埋螺栓的資質(zhì)和能力。在基礎施工時，根據(jù)預埋螺栓的位置尺寸，木工用模板制作模具固定螺栓，保證其平面位置尺寸的精確性；電焊工配合木工加焊鋼筋，加固預埋螺栓，保證其垂直度。第八節(jié)施工要求：1、施工前檢查地基是否有軟弱土層存在，如有則應做換填處理。2、塔吊基礎施工前塔吊基礎基坑周圍應按自然放坡處理，防止出現(xiàn)塌方。3、放線工按控制軸線引測塔吊基礎位置線、控制線及予埋件定位線，施工時按線進行施工。4、鋼筋按計算書進行下料，施工并及時辦理驗收手續(xù)。5、予埋件位置的基礎鋼筋不得切斷或減少。6、塔吊予埋件安裝時應采用兩臺經(jīng)緯儀、一臺水準儀控制位置，即經(jīng)緯儀雙方向控制予埋件位置，用水準儀四角控制標高，水平應控制能達到1‰的要求，位置確定后與鋼筋骨架焊接固定好。7、混凝土澆筑過程中振搗棒不得擾動鋼筋及予埋件，同時經(jīng)緯儀及水準儀應隨時控制予埋件位置及標高是否準確，并隨時調(diào)整。8、其它要求：施工前搭設相應的防護設施防止施工中的雜物、砼漿對塔吊基礎的損傷和侵蝕，并做好防水措施，塔吊基礎周圍不得有積水。第九節(jié)計算書1#塔吊計算書:塔吊型號：QTZ63，塔吊起升高度H：40.00m，塔身寬度B：1.6m，基礎埋深d：4.50m，自重F1：245kN，基礎承臺厚度hc：1.35m，最大起重荷載F2：60kN，基礎承臺寬度Bc：5.00m，混凝土強度等級：C30，鋼筋級別：II級鋼，額定起重力矩：630kN·m，基礎所受的水平力：30kN，標準節(jié)長度a：2.5m，主弦桿材料：角鋼/方鋼,寬度/直徑c：120mm，所處城市：湖北武漢市，基本風壓W0：0.35kN/m2，地面粗糙度類別：C類有密集建筑群的城市郊區(qū)，風荷載高度變化系數(shù)μz：1.56。地基承載力特征值fak：480kPa，基礎寬度修正系數(shù)ηb：0.15，基礎埋深修正系數(shù)ηd：1.4，基礎底面以下土重度γ：20kN/m3，基礎底面以上土加權平均重度γm：20kN/m3。二、塔吊基礎承載力及抗傾翻計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖:當不考慮附著時的基礎設計值計算公式：當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式：混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)定性計算：E=M/(F+G)=1551.73/(366.00+1012.50)=1.13m≤Bc/3=1.67m根據(jù)《塔式起重機設計規(guī)范》（GB/T13752-92）第4.6.3條，塔吊混凝土基礎的抗傾翻穩(wěn)定性滿足要求。式中F──塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載,F=366.00kN；G──基礎自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2=1012.50kN；Bc──基礎底面的寬度，取Bc=5.000m；M──傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×1108.38=1551.73kN·m；e──偏心矩，e＝M/(F+G)＝1.126m,故e>Bc/6=0.833m；a──合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：a=Bc/2-M/(F+G)=5.000/2-1551.732/(366.000+1012.500)=1.374m。經(jīng)過計算得到:偏心矩較大時壓力設計值Pkmax=2×(366.000+1012.500)/(3×5.000×1.374)=133.738kPa。三、地基承載力驗算地基承載力特征值計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002第5.2.3條。計算公式如下:fa--修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；fak--地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；取480.000kN/m2；ηb、ηd--基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù);γ--基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m；γm--基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基礎埋置深度(m)取4.500m；解得地基承載力設計值：fa=598.000kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=598.000kPa；地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設計值P=55.140kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力設計值Pkmax=130.837kPa，滿足要求！四、基礎受沖切承載力驗算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）第8.2.7條。驗算公式如下:式中βhp受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，βhp取1.0.當h大于等于2000mm時，βhp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取βhp=0.95；ft混凝土軸心抗拉強度設計值；取ft=1.43MPa；ho基礎沖切破壞錐體的有效高度；取ho=1.30m；am沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；am=[1.60+(1.60+2×1.30)]/2=2.90m；at沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at＝1.6m；ab沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.60+2×1.30=4.20；pj扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取Pj=133.74kPa；Al沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=5.00×(5.00-4.20)/2=2.00m2Fl相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=133.74×2.00=267.48kN。允許沖切力：0.7×0.95×1.43×2900.00×1300.00=3600805.54N=3600.81kN>Fl=267.48kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！五、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）第8.2.7條。計算公式如下:式中：MI任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時，取a1=(Bc-B)/2＝(5.00-1.60)/2=1.70m；Pmax相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取133.74kN/m2；P相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值；P=Pmax×(3a-al)/3aP=133.74×(3×1.60-1.70)/(3×1.60)=86.37kPa；G考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.35=1139.06kN/m2；l基礎寬度，取l=5.00m；a塔身寬度，取a=1.60m；a'截面I-I在基底的投影長度,取a'=1.60m。經(jīng)過計算得MI=1.702×[(2×5.00+1.60)×(133.74+86.37-2×1139.06/5.002)+(133.74-86.37)×5.00]/12=417.38kN.m。2.配筋面積計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002第8.7.2條。公式如下:式中，αl當混凝土強度不超過C50時，α1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取αl=1.00；fc混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=14.30kN/m2；ho承臺的計算高度，ho=1.30m。經(jīng)過計算得：αs=417.38×106/(1.00×14.30×5.00×103×(1.30×103)2)=0.003；ξ=1-(1-2×0.003)0.5=0.003；γs=1-0.003/2=0.998；As=417.38×106/(0.998×1.30×300.00)=1072.05mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5000.00×1350.00×0.15%=10125.00mm2。故取As=10125.00mm2。建議配筋值：II級鋼筋，Φ18@120mm。承臺底面單向根數(shù)40根。實際配筋值10180mm2。2#塔吊計算書:塔吊型號：QTZ125，塔吊起升高度H：30.00m，塔身寬度B：1.6m，基礎埋深d：5.00m，自重F1：546.84kN，基礎承臺厚度hc：1.35m，最大起重荷載F2：100kN，基礎承臺寬度Bc：6.00m，混凝土強度等級：C30，鋼筋級別：II級鋼，額定起重力矩：1250kN·m，基礎所受的水平力：30kN，標準節(jié)長度a：2.5m，主弦桿材料：角鋼/方鋼,寬度/直徑c：120mm，所處城市：湖北武漢市，基本風壓W0：0.35kN/m2，地面粗糙度類別：C類有密集建筑群的城市郊區(qū)，風荷載高度變化系數(shù)μz：1.77。地基承載力特征值fak：480kPa，基礎寬度修正系數(shù)ηb：0.15，基礎埋深修正系數(shù)ηd：1.4，基礎底面以下土重度γ：20kN/m3，基礎底面以上土加權平均重度γm：20kN/m3。二、塔吊基礎承載力及抗傾翻計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖:當不考慮附著時的基礎設計值計算公式：當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式：混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)定性計算：E=M/(F+G)=3301.72/(752.21+1458.00)=1.49m≤Bc/3=2.00m根據(jù)《塔式起重機設計規(guī)范》（GB/T13752-92）第4.6.3條，塔吊混凝土基礎的抗傾翻穩(wěn)定性滿足要求。式中F──塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載,F=752.21kN；G──基礎自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2=1458.00kN；Bc──基礎底面的寬度，取Bc=6.000m；M──傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×2358.37=3301.72kN·m；e──偏心矩，e＝M/(F+G)＝1.494m,故e>Bc/6=1m；a──合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：a=Bc/2-M/(F+G)=6.000/2-3301.718/(752.208+1458.000)=1.506m。經(jīng)過計算得到:偏心矩較大時壓力設計值Pkmax=2×(752.208+1458.000)/(3×6.000×1.506)=163.051kPa。三、地基承載力驗算地基承載力特征值計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002第5.2.3條。計算公式如下:fa--修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；fak--地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；取480.000kN/m2；ηb、ηd--基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù);γ--基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m；γm--基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基礎埋置深度(m)取5.000m；解得地基承載力設計值：fa=615.000kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=615.000kPa；地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設計值P=61.395kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力設計值Pkmax=163.051kPa，滿足要求！四、基礎受沖切承載力驗算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）第8.2.7條。驗算公式如下:式中βhp受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，βhp取1.0.當h大于等于2000mm時，βhp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取βhp=0.95；ft混凝土軸心抗拉強度設計值；取ft=1.43MPa；ho基礎沖切破壞錐體的有效高度；取ho=1.30m；am沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；am=[1.60+(1.60+2×1.30)]/2=2.90m；at沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at＝1.6m；ab沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.60+2×1.30=4.20；pj扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取Pj=120.97kPa；Al沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=6.00×(6.00-4.20)/2=5.40m2Fl相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=120.97×5.40=653.22kN。允許沖切力：0.7×0.95×1.43×2900.00×1300.00=3600805.54N=3600.81kN>Fl=653.22kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！五、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）第8.2.7條。計算公式如下:式中：MI任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時，取a1=(Bc-B)/2＝(6.00-1.60)/2=2.20m；Pmax相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取120.97kN/m2；P相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值；P=Pmax×(3a-al)/3aP=120.97×(3×1.60-2.20)/(3×1.60)=65.52kPa；G考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×6.00×6.00×1.35=1640.25kN/m2；l基礎寬度，取l=6.00m；a塔身寬度，取a=1.60m；a'截面I-I在基底的投影長度,取a'=1.60m。經(jīng)過計算得MI=2.202×[(2×6.00+1.60)×(120.97+65.52-2×1640.25/6.002)+(120.97-65.52)×6.00]/12=657.28kN.m。2.配筋面積計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002第8.7.2條。公式如下:式中，αl當混凝土強度不超過C50時，α1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取αl=1.00；fc混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=14.30kN/m2；ho承臺的計算高度，ho=1.30m。經(jīng)過計算得：αs=657.28×106/(1.00×14.30×6.00×103×(1.30×103)2)=0.005；ξ=1-(1-2×0.005)0.5=0.005；γs=1-0.005/2=0.998；As=657.28×106/(0.998×1.30×300.00)=1689.17mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:6000.00×1350.00×0.15%=12150.00mm2。故取As=12150.00mm2。建議配筋值：II級鋼筋，Φ18@120mm。承臺底面單向根數(shù)48根。實際配筋值12216mm2。3#塔吊計算書塔吊型號：QTZ63，塔吊起升高度H：35.00m，塔身寬度B：1.6m，基礎埋深d：4.50m，自重F1：245kN，基礎承臺厚度hc：1.35m，最大起重荷載F2：60kN，基礎承臺寬度Bc：5.00m，混凝土強度等級：C30，鋼筋級別：II級鋼，額定起重力矩：630kN·m，基礎所受的水平力：30kN，標準節(jié)長度a：2.5m，主弦桿材料：角鋼/方鋼,寬度/直徑c：120mm，所處城市：湖北武漢市，基本風壓W0：0.35kN/m2，地面粗糙度類別：C類有密集建筑群的城市郊區(qū),風荷載高度變化系數(shù)μz：1.56。地基承載力特征值fak：480kPa，基礎寬度修正系數(shù)ηb：0.15，基礎埋深修正系數(shù)ηd：1.4，基礎底面以下土重度γ：20kN/m3，基礎底面以上土加權平均重度γm：20kN/m3。二、塔吊基礎承載力及抗傾翻計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖:當不考慮附著時的基礎設計值計算公式：當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式：混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)定性計算：E=M/(F+G)=1408.05/(366.00+1012.50)=1.02m≤Bc/3=1.67m根據(jù)《塔式起重機設計規(guī)范》（GB/T13752-92）第4.6.3條，塔吊混凝土基礎的抗傾翻穩(wěn)定性滿足要求。式中F──塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載,F=366.00kN；G──基礎自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2=1012.50kN；Bc──基礎底面的寬度，取Bc=5.000m；M──傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×1005.75=1408.05kN·m；e──偏心矩，e＝M/(F+G)＝1.021m,故e>Bc/6=0.833m；a──合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：a=Bc/2-M/(F+G)=5.000/2-1408.050/(366.000+1012.500)=1.479m。經(jīng)過計算得到:偏心矩較大時壓力設計值Pkmax=2×(366.000+1012.500)/(3×5.000×1.479)=124.310kPa。三、地基承載力驗算地基承載力特征值計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002第5.2.3條。計算公式如下:fa--修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；fak--地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；取480.000kN/m2；ηb、ηd--基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù);γ--基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m；γm--基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基礎埋置深度(m)取4.500m；解得地基承載力設計值：fa=598.000kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=598.000kPa；地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設計值P=55.140kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力設計值Pkmax=130.837kPa，滿足要求！四、基礎受沖切承載力驗算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）第8.2.7條。驗算公式如下:式中βhp受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，βhp取1.0.當h大于等于2000mm時，βhp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取βhp=0.95；ft混凝土軸心抗拉強度設計值；取ft=1.43MPa；ho基礎沖切破壞錐體的有效高度；取ho=1.30m；am沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；am=[1.60+(1.60+2×1.30)]/2=2.90m；at沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at＝1.6m；ab沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.60+2×1.30=4.20；pj扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取Pj=124.31kPa；Al沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=5.00×(5.00-4.20)/2=2.00m2Fl相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=124.31×2.00=248.62kN。允許沖切力：0.7×0.95×1.43×2900.00×1300.00=3600805.54N=3600.81kN>Fl=248.62kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！五、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）第8.2.7條。計算公式如下:式中：MI任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時，取a1=(Bc-B)/2＝(5.00-1.60)/2=1.70m；Pmax相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取124.31kN/m2；P相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值；P=Pmax×(3a-al)/3aP=124.31×(3×1.60-1.70)/(3×1.60)=80.28kPa；G考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.35=1139.06kN/m2；l基礎寬度，取l=5.00m；a塔身寬度，取a=1.60m；a'截面I-I在基底的投影長度,取a'=1.60m。經(jīng)過計算得MI=1.702×[(2×5.00+1.60)×(124.31+80.28-2×1139.06/5.002)+(124.31-80.28)×5.00]/12=370.01kN.m。2.配筋面積計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002第8.7.2條。公式如下:式中，αl當混凝土強度不超過C50時，α1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取αl=1.00；fc混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=14.30kN/m2；ho承臺的計算高度，ho=1.30m。經(jīng)過計算得：αs=370.01×106/(1.00×14.30×5.00×103×(1.30×103)2)=0.003；ξ=1-(1-2×0.003)0.5=0.003；γs=1-0.003/2=0.998；As=370.01×106/(0.998×1.30×300.00)=950.19mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5000.00×1350.00×0.15%=10125.00mm2。故取As=10125.00mm2。建議配筋值：II級鋼筋，Φ18@120mm。承臺底面單向根數(shù)40根。實際配筋值10180mm2。80196單片機IP研究與實現(xiàn),TN914.42AT89S52單片機實驗系統(tǒng)的開發(fā)與應用,TG155.1F406基于單片機的LED三維動態(tài)信息顯示系統(tǒng),O536TG174.444基于單片機的IGBT光伏充電控制器的研究,TV732.1TV312基于89C52單片機的印刷品色彩質(zhì)量檢測系統(tǒng)的研究,TP391.41基于單片機+CPLD體系結(jié)構的信標機設計,TU858.3TN915.62基于單片機SPCE061A的汽車空調(diào)控制系統(tǒng),TM774TM621.3帶有IEEE488接口的通用單片機系統(tǒng)方案設計與研究,TN015基于VC的單片機軟件式開發(fā)平臺,TG155.1F406基于VB的單片機虛擬實驗軟件的研究與開發(fā),TG155.1F406采用單片機的電阻點焊智能控制器開發(fā),TG155.1F406基于51系列單片機的PROFIBUS-DP智能從站研究,TG155.1F406八位單片機以太網(wǎng)接入研究與實現(xiàn),TG155.1F406基于單片機與Internet的數(shù)控機床遠程監(jiān)控系統(tǒng)的研發(fā),R319TP319基于單片機和DSP控制的醫(yī)用輸液泵的研究,U467.11基于單片機控制新型逆變穩(wěn)壓電源的設計與仿真,F426.22TP311.52基于8位單片機的摩托車發(fā)動機電控單元軟硬件的開發(fā),TB61基于430單片機的變壓器監(jiān)控終端的研究,TG155.1F406逆變點焊單片機控制系統(tǒng)研究,TG131TG113.14單片機控制數(shù)字變量柱塞泵的研究,F426.22TP311.52基于單片機控制的高通量藥物篩選及檢測系統(tǒng)開發(fā),R730.55R734.2MCS8051以及DS80C320單片機軟核的設計,TP391基于AVR單片機的應用設計實踐,TN015LPC2210單片機的KGW脈沖固體激光掩膜加工控制系統(tǒng)研究,TG131TG113.14基于單片機控制的交流伺服系統(tǒng)的多梳櫛經(jīng)編機的研究,TN916TP31780C196單片機在鐵路客車發(fā)電機控制系統(tǒng)中的應用研究,TP368.1TP393基于單片機的工程