師范微光隊設計集附錄

附錄二能量一覽 泵一 附錄三反應器設 3.2.8機械強度校 附錄四塔設備設 附錄五換熱器選 附錄六泵選 附錄七壓縮機和風機的選 附錄八儲罐的設 附錄九項目HAZOP分 列管式換熱設備的HAZOP分 泵的HAZOP分 管道的HAZOP分 DMO吸收塔的HAZOP分 壓縮機及風機的HAZOP分 精餾塔的HAZOP分 儲罐區(qū)的HAZOP分 公用工程的HAZOP分 附錄十一MSDS說明 附錄十二設備選型一覽 附錄一物料說明圖1- T101位置 MN再生反應精餾塔（T101）模擬結Pressure55550110MoleFlowMassFlowMassFlow000000000000MoleFlow0000000001-3R101123Pressure55551111MoleFlowMassFlow MassFlow000000000000MoleFlow00000000001-4T103 43Pressure255001MoleFlowMassFlowMassFlow00000000MoleFlow000000000000756Pressure222MoleFlowMassFlowMassFlow0000MoleFlow000000 T104位置 DMO精餾塔（T104）模擬結789Pressure22010MoleFlowMassFlow --MassFlow000000MoleFlow000000 T105位置 Pressure121111MoleFlowMassFlow ---MassFlow0000MoleFlow000009Pressure11110MoleFlowMassFlow ---MassFlow00MoleFlow00 R201位置Pressure11MoleFlowMassFlow MassFlow0000000000000MoleFlow00000000000000 T301位置Pressure100MoleFlow MassFlow MassFlow000000000000000000MoleFlow000000000000000000Pressure1101MoleFlowMassFlow MassFlow00000000000000000000MoleFlow0000000000000000000000 T302位置 Pressure1000MoleFlowMassFlowMassFlow000000000000000000000000000MoleFlow000000000000000000000000000000 T303位置 Pressure000MoleFlowMassFlowMassFlow0000000000000000000000000000MoleFlow000000000000000000000000000000000 T304位 Pressure11100MoleFlowMassFlow MassFlow000000000000000000000000000000000MoleFlow00000000000000000000000000000000000000002-1 Heat -Q=-

2-2Pressure55550110MoleFlowMassFlow -- --表2-3反應精餾塔能量Q總W總-0-- Heat Q=02-5Pressure2552200101MoleFlowMassFlow ---- ----表2-6吸收塔能量Q總W總00--0 Heat Q= Pressure210MoleFlowMassFlow -- --Q總W總0--- Heat Q=- Pressure11110MoleFlowMassFlow -- --Q總W總-0--Heat -Q=-22.990457Pressure5511MoleFlowMassFlow -- --Q總 W總 - - HeatingHeat Pressure 5 1MoleFlow MassFlow -ΣH -Q總W總0--HeatingHeat Pressure220MoleFlowMassFlow -ΣH-Q總W總0---HeatingHeat Pressure1511MoleFlowMassFlow ΣHQ總W總0--2.1.9閃蒸罐一2-25HeatingHeat -Q=-20.0308662-26Pressure222101MoleFlowMassFlow --ΣH--2-27Q總W總-0--2-28Heat -Q=-Pressure11MoleFlowMassFlow -ΣH-2-30Q總W總-0--Heat -Q=-64.752837Pressure101MoleFlowMassFlow ---ΣH---Q總 W總 - - - Heat W= Pressure00MoleFlowMassFlow -ΣH-Q總 W總 - - -2-37Heat Pressure11MoleFlowMassFlow -ΣH2-39Q總W總0--- Heat - Pressure1110001MoleFlowMassFlow --ΣH--Q總W總0--- Heat - Q=- Pressure1000MoleFlowMassFlow --ΣH--2-45乙二醇精制Q總 W總 - Heat - Pressure000MoleFlowMassFlow --ΣH --2-48Q總 W總 - - -2-49甲醇回收 Heatduty/Gcal/hr 2-50甲醇回收Pressure11100MoleFlowMassFlow -ΣH-2-51甲醇回收Q總W總-0--

《化工工藝設計手冊》第四 《化學反應工程》第二版（《化學反應工程》（《化學反應工程》第二 華東理工《反應器 主Cu基催化由迅凱化工公司提供的Cu基催化劑，其中催化劑的比表面積 空速 乙二醇年產 25萬 原料配 年工作時 空 反應溫 反應壓 ---原料氣體體積（標） 取空床速度為 ，則床層截面積為根據(jù)化工原理取床層空隙率為0.3，則管長為：反應管的排列把整個管板按劃分為12個區(qū)間，整個管板有一個區(qū)間陣列而成。取不布置管區(qū)域直徑為200mm。按正三角形排列，取管心距為,采用三角形排列則反應器的直徑為3.9m式 壓力----修正的摩擦系數(shù)； a，b----系數(shù)，采用Ergun數(shù)據(jù)，a=1.75,b=150由aspen模擬數(shù)據(jù)得：中選擇：殼體、列管、管板、封頭、法蘭、支座、折流板材料為16MnDR。 由于本操作是在較高溫度下進行，所選材料為16MnDR。16MnDR的屈服極限為=72.7Mpa.,, 4100mm.式中u----操作孔速，---- 同心圓排列，同心圓與正六邊形之間的大空隙處，適當補加一些孔。取進口管速度為20m/s 選擇DN=1000的壓力管口（根據(jù)國標GB/T1057—1995）校核：根據(jù)選取的內徑為則速度為：u=20.06m/s，在15~30之間，符合反應器出口流量 圓整后選取DN=1m的壓力管口為16mm,查表得直邊高度為h=50mm度為50mm,質量為8770kg。座一切設計按照JB/T4712.1—2007中公稱直徑4000mm計算。反應壓力設計壓力催化劑填充高度長度厚度深度直邊高度1質量內徑高度3壁厚1質量內徑高度總長度

表3- R101校核結計算 ℃ 筒體名義厚度0C2 21 2 0 0° 八度表3- R201設計結 ℃ 筒體名義厚度0 2 1 0 0° 度本設計采用機械強度常規(guī)設計軟件SW6-2011，對反應器的強度進行設計和過程設備計算說明書，下面將對反應器的筒體和封頭設計結果分別如表3-5、GB150.3- (=2[]t =e=n-C1-C2=n PT1.10P[] T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- PT1.10Pc[ 壓力試驗允許通過的應力 T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計 KDi0.5e=GB150.3- PT1.10Pc[ 壓力試驗允許通過的應力 T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計 KDi0.5e=

附錄四《鋼制壓力容器 GB151-《壓力容器用鋼板標準 GB713-《鋼制化工容器設計基礎規(guī)定 HG20580-《鋼制化工容器材料選用規(guī)定 HG20581-《鋼制化工容器強度計算規(guī)定 HG20582-《鋼制化工容器結構設計規(guī)定 HG20583-《鋼制化工容器制造技術規(guī)定 HG20584-《化工設備設計基礎規(guī)定 HG/T20643-《壓力容器無損檢測 JB4730-《壓力容器用鋼鍛件 JB4276-生產能力大。在較大的氣(汽)液流速下，仍不致發(fā)生大量的夾帶、塔；按形成相際接觸界面的方式分為具有固定相界面的塔和流動中形成相界面下表4-1:1、與物性有關的因素（如篩板塔和浮閥塔）AspenPlus各塔板上的物性參數(shù)，選取氣液相負荷較大的塔板進行手本設計共有7個塔：，本章對其中。。塔做出詳細選型計算示例。 liquidVolumeflowliquidVolumeflowvaportoliquidfromDensityvaporliquidvaporto℃12345678958Vh m3/ Lh28.4265m3/ 1.5784kg/液體平均粘度μ=0.32922N L

0 m3/

10.96489m3/ 表面張力σL由Aspenplus模擬得出，其值為L0. N/m。取板間距H=0.55m,板上液層高度H HHH’ 00Lh 886.41890 39134.39801.5784計算得C20CC2

uu’0.8umax=0.411mD 塔徑為D=5m，塔截面積ATD2=19.63m2，實際空塔氣速為4 lw0.6DAT19.63m Af1.41mAT/Afg 10.965 0.602m/sgAT ve0.227321.4)0.60212(0.552.50.09)320.00190kgkg汽0.1kgkg汽vHT

0.551.41102s5s4-求how

lw0.60D 36000.007630wl2 3.32w L 36000.00763how1000El 0.002841.020

w blwD/23.35/2Z1D2Wd520.54mhf2.5hL2.50.090.225m h23600LfL fL3 0.005（3 求h hL' hwhL'how0.090.0119取hw則hLhwhow0.0800.0119 再求假設h0比hw則h0hw0.0150.07810.015故取h0取d0則t

t/d0由A0/Aa0.907/(t/d0)2可 A0/Aa Ws WCr(D/2)/r

r2x則Aa r2arcsin(x/r2xA0

nn'4-3n'2.8103個則n280016.3345724取5mm,,,d0/ 查干篩孔的流量系數(shù)圖得C0u2h0.05120g0.0263mcC0Lch

1.45m/KuoF0 由有效液層阻力圖查得hI0.053m液柱 hphchI0.0793m液柱HdhLhd hd0.153

h20.000149mwHd0.090.0001490.07930.169mHd/hw0.258m液柱0.3mufLs/Af0.00763/1.710.0045m/s0.1m/HT/u 0.55/0.0045122sev0.0057)(ug/(HThf))320.0011kgkg汽0.1kgkg當ev0.1ug,maxug,max/ug1.63/0.602Vh14188.2502m3/ Lh128.6843m3/ 3.5687kg/液體平均粘度μ=0.2936N L

0. m3/

3.9412m3/ 表面張力σL由Aspenplus模擬得出，其值為L0. N/m。取板間距H=0.45m,板上液層高度H HHH’ 0Lh 128.6843966.533900 14188.25023.5687查圖得C20C

20 u

max u’0.8umax=0.2103mD 塔徑為D=5m，塔截面積ATD2=19.63m2實際空塔氣速為4 lw0.6DAT19.63m

AT/Afg 3.9412 gAT -ve0.22(7321.4)0.2161/12(0.452.50.09)320. kgkg汽0.1kgkg汽vHT

0.451.3917.5s5s求how

lw0.60D 36000.03575lw2 32

L 36000.03575how 0.002841.03

lw

blwD/235/2d由下圖可知Wd 取W'dZ1D2Wd520.54mhf2.5hL2.50.090.225m h23600LfL fL3 0.00（3 求h hL'

hL'

0.090.036取hw則hLhwhow0.0500.036 hL(hL的假設值合理再求假設h0比hw則h0hw0.0150.0500.015故取h0取d0則t

t/d0由開孔率A0/Aa0.907/(t/d0)2可 A0/Aa取Ws WCr(D/2)WCx1(Wd'/2)W/rr2xr2x11則Aa r2arcsin(x/r)— r2sr2xr2x11A0

nn'則n28005.7516100個V

n'2.8103個u0

9.17m/sA0取3mm,,,d0/ 查干篩孔的流量系數(shù)圖得C0u2h0.05120g0.0225mcC0Lch 0.00150m液柱9810Ld0Kuo

7.52m/F0 由有效液層阻力圖查得hI0.053m液柱； hphchI0.0753m液柱HdhLhdh

lhwHd0.090.01070.0753Hd/hw0.272m液柱0.3mufLs/Af0.03575/1.390.0257m/s0.1m/HT/u 17.5sev(0.0057

Th)f)320.00053kgkg汽0.1kgkg當ev0.1ug,maxug,max/ug1.43/0.29714-u堰長外堰高板上清液層高度降液管底與板距離孔徑開孔區(qū)邊緣與塔壁距離開孔區(qū)邊緣與堰距離開孔率塔板壓降夾帶0.0011kg/kg0.00053kg/kg負荷上限（夾帶控制負荷下限（漏液控制KG-TOWER也可以用來計算塔盤，而且是不同類型的塔盤，在掌握了塔盤下面運用KG-TOWER選擇精餾段和提餾段的平均負荷來對塔操作彈性影響Aspen4-8

4-9減少塔頂出口氣中的液滴夾帶，空間高度一般取1.0~1.5m，這里取HD=1m。提餾段

H④開設人孔的板間距進料段高度取決于進料口結構形式和物料狀態(tài)，一般HFHTHF=700mm2~5minAspenV=0.0213m3/s V

THHD(N2S)HTSH`HFHBTH`21.5D5.75m6000mm。V0.785uvV0.785uv圓整后選取管子規(guī)格為u

取進料管液體流速為uv1.8msV=111.37m3/hV0.785uv管徑為：dV0.785uv圓整后管徑 1.48m/0.785d2③回流管徑uv1.8m/d3 圓整后取管子規(guī)格為實際流速u 0.785d2

V0.785uv則管徑V0.785uv圓整后取管子規(guī)格 u 0.785d2⑤再沸

取進料液體流速uv20ms d

V0.785V0.785uv u 0.785d2

4-8GB150.3- (板材=2[]t =e=n-C1-C2=n PT1.10P[] T=pT.(Die)=T (Die)=t =e4-9GB150.3- ] 壓力試驗允許通過的應力 T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計 KDi0.5e=4-10GB150.3- 壓力試驗允許通過的應力 T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計 KDi0.5e=往在塔頂設置吊柱。具體尺寸請見HG/T21693。計算計算條件1壓力試驗類型22111712110內件及偏心載荷介質密度0塔釜液面離焊接接頭的高度0塔板分段數(shù)12345塔板型式塔板層數(shù)8每層塔板上積液厚度mm最高一層塔板高度mm最低一層塔板高度mm填料分段數(shù)12345填料頂部高度mm填料底部高度mm填料密度3集中載荷數(shù)12345集中載荷集中載荷高度mm集中載荷中心至容器中mm塔器附件及基礎塔器附件質量計算系數(shù)基本風壓20基礎高度mm塔器保溫層厚度mm保溫層密度0裙座防火層厚度mm防火層密度0管線保溫層厚度mm最大管線外徑0籠式扶梯與最大管線的相對場地土類型I場地土粗糙度類別A設防烈度8度設計分組塔器上平臺總個數(shù)0平臺寬度0塔器上最高平臺高度mm塔器上最低平臺高度4-15裙座結構形式裙座底部截面內徑mm裙座與殼體連接形式裙座高度mm裙座材料名稱裙座設計溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度mm裙座材料許用應力a裙座與筒體連接段在設裙座上同一高度處較大孔個數(shù)2裙座較大孔中心高度mm裙座上較大孔引出管內徑（或寬度）0裙座上較大孔引出管0裙座上較大孔引出管長度0地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱地腳螺栓材料許用應力a地腳螺栓個數(shù)6地腳螺栓公稱直徑mm全部筋板塊數(shù)0相鄰筋板最大外側間距mm0筋板內側間距筋板厚度筋板寬度mm蓋板類型蓋板上地腳螺栓孔直徑mm蓋板厚度蓋板寬度mm0有墊板上地腳螺栓孔直徑mm墊板厚度墊板寬度mm基礎環(huán)板外徑基礎環(huán)板內徑mm基礎環(huán)板名義厚度164-16風載及載頭操作質 最小質量m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質量風彎矩MIIPl/2 (l /2) (li/2)00000nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h Mca(II)McaII(2/T2)2YT2mk(hkh)k2(hnMIIMII組合風彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 00000n彎矩MIIF(hh注:計及高振型時,B.24 偏心彎矩Meme00000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM 4-17A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/校核結果注1:ij中i和j的意義如下i=1操作工 j=1設計壓力或試驗壓力下引起的軸向應力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直力引起的軸向應力（壓i=3試驗工 j=3彎矩引起的軸向應力（拉或壓[]t設計溫度下材料許用應力B設計溫度下軸向穩(wěn)定的應力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應 A2:軸向最大組合壓應A3:試驗時軸向最大組合拉應 A4:試驗時軸向最大組合壓應:試驗壓力引起的應力注3:單位如下 計算結果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4 (D2D2基礎環(huán)板面積Ab 4基礎環(huán)板計算力矩max(MxCxbmaxb2yCyl2基礎環(huán)板需要厚度基礎環(huán)板厚度厚度校核結果混凝土地基上最大壓應力 M00/Z(mgF00)/bmax0.max0bM0Zvmgb 3M 地腳螺栓受風載時最大拉應力M00Mm e 地腳螺栓受載荷時最大拉應M000.25M00MmgF 地腳螺栓需要的螺紋小徑d 0地腳螺栓實際的螺紋小徑地腳螺栓校核結果筋板壓應力 nl1G筋板許用應力筋板校核結果3Fl蓋板最大應力 3 4(l'd)2(l'd 蓋板許用應力蓋板校核結果裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質量焊接接頭截面上的最大彎矩對接接頭校核對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4MJJmJJgFJ it it對接焊接接頭拉應力對接接頭拉應力校核結果搭接接頭校核搭接接頭橫截面Aw0.7Dot搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應力搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應力搭接接頭拉應力校核結果主要尺寸設計及總體參數(shù)計算結果裙座設計名義厚度容器總容積直立容器總高殼體和裙座質量附件質量內件質量保溫層質量0平臺及扶梯質量操作時物料質量0試驗時液體質量吊裝時空塔質量直立容器的操作質量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基礎環(huán)板底截面距離直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s風載對直立容器總的橫推力N0載荷對直立容器總的橫推力N0

附錄五《管殼式換熱器 GB151-《鋼制壓力容器 GB151-《浮頭式換熱器和冷凝器型式與基本參數(shù) JBT4714-《固定管板式換熱器型式與基本參數(shù) JBT4715-《立式熱虹吸式重沸器型式與基本參數(shù) JBT4716-《壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程 5-9響的，通過設計的優(yōu)化加以解決。針對不同的工藝條件及操作工況，我們有時考慮工藝條件和機械設計的要求，正確選擇合適的換熱器型式來有效地減少工5-1情況（一般≤50℃），能類型換熱面積Featuresand1.（≤這種類型的換熱器被廣泛地用在工藝裝置中，安Rod≤通過折流桿支撐換熱管來消除振Multi≤不宜采用鋁材板2.小（10m2m2）-被從管側上處噴內流體經常在利用海水作介質的液化石油氣加熱常在罐中用3.≤-結構緊湊，設備中傳熱系數(shù)-主要有逆流和錯體的流路盡量避免由于兩股流體流率不平衡而造成的設備傳熱性4.≤temp:-te≤100（鋁Heat＜-5.75玻璃9玻璃換熱器有盤式、套管式等形熱器或節(jié)能裝置6.———管子表面的翅片可增大換熱面積子有著相同管外徑的低翅管經常用作管殼式換熱側傳熱系數(shù)低于———管子均可提高傳———5-3 冷卻水的出口溫度不宜高于60°C，以免結垢嚴重。高溫端的溫差不低溫端的溫差不應小于20°C。結凍組分的冰點，一般高5°C。料的，一般低5°C。C4產生水合物，堵塞換熱管，被加熱工藝物料出口溫度必須高于其水合物(或冰點)，一般高5~10℃。差不小于10℃。較臟和易結垢的流體盡可能走管程，以便于和控制結垢。如必須據(jù)估算，將同樣直徑換熱器中的換熱器由Φ25mm改為Φ19mm，其傳熱面積可40%20%金屬以上；但增加了制造難度，且小管子容易結垢，不易。5-4合合

圖5-5時還要留有進行的通道。換熱管中心距一般不小于1.25倍的換熱管5-6換熱管外徑/ 換熱管中心距/ 壓力降過大，一般選在1～2。（平蓋管箱）、B型（封頭管箱）、C型（用于可拆管束與管板制成一體的管箱）、N型（與管板制成一體的固定管板管箱）、D型（特殊高壓管箱）；后端管箱形式有：L型（A相似的固定管板結構）、M型（B相似的固定管板結構）、N型（C相似的固定管板結構）、P型（填料函式浮頭）、S（鉤圈式浮頭）、T型（可抽式浮頭）、U型（U型管束）、W型（帶套環(huán)填料函式浮頭）；殼體形式:E型（單程殼體）、Q型（單進單出冷凝器殼體）、F型（具有縱向隔板的雙程殼體）、G型（分流）、H型（雙分流）、I型(U（外導流）16程，常用的2、4、6程，其布置時應盡量使管程流體與殼程流體成逆流布置，以增強傳5-7———————————DN/

5-8

GB151-1999《管殼式換熱器》標準上的標準管殼式冷卻器系列進行換熱器的選型。該系列中，各符號表示的意義示例說明如下：XXXDN-Pt/Ps-A-LN/d-Nt/NsⅠ(或Ⅱ)其中：XDNPt/Ps代表管/（6）ALN/d代表換熱管公稱長度/Nt/Ns代表管程數(shù)/圖5-1AspenPlus5-9表5-9質量流量（kgs15初步選定換熱器的形式后，根據(jù)任務要求利用AspenExchangerDesign＆RatingV7.2.1進行模擬計算，模擬出來的換熱器工藝參數(shù)如圖6-3所示

圖5-2圖5-3根據(jù)JB/T4715-1992GB151-A=32.3m3，換熱管規(guī)格為φ19×2.5176根，采用正三角形排列，中心排管數(shù)為10。AspenExchangerDesign＆RatingV7.2.15-5圖5-6所示?？?，供停工排凈殘液用。折流板的數(shù)目及厚度等基本參數(shù)見圖6-8所示。圖5-6AspenExchangerDesignRatingV7.2.1里面模擬的尺寸再結合標準GB/T1047-2005管道元件進行圓整。得到殼程管子規(guī)格分別是外徑φ273mm,DN=253mm及外徑φ60.3mm,DN=50mm；管程管子規(guī)格分別是外徑φ88.9mm,DN=80mm及外徑φ60.3mm，DN=50mm和條件如表5-10至5-18所示。表5-10E301設計設計計算條 4 C 簡圖m表5-11GB150.3-內徑 (板材=2[]Pc=te=n-C1-C2=n=P1.25P = T0.90s=T =T[Pw]=(Die)=t =表5-12內徑 P1.25P[]t T0.90s=T =T1 D2622i hiK ==2[]t05Pc=heh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計[Pw]=KDi05e=GB150.3-內徑 (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=P1.25P T0.90s=T =T[Pw]=(Die)=at =aaGB150.3-內徑 P=1.25P[]t= T0.90s=T =T1 D2622i K i= =2[]t05Pc=heh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計[Pw]=KDi05e=表5-15GB150.3-內徑 (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=P1.25P T0.90s=T =T[Pw]=(Die)=t =內徑 (管材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=[Pw]=(Die)=t =表5-17-內徑=e=n-C1-C2=n 外徑A BB=B[P]=Do=內徑 (板材=2[]Pc=te=n-C1-C2=n=P1.10P = T0.80s=T =T[Pw]=(Die)=t =ExchangerandRating換熱器設計源文件。 內徑管長重量21111114112111211116

附錄六《煉廠、化工及石油化工流程用離心泵通用技術條件 GB/T3215-《離心泵名詞術語 GB/T7021-《化工流體流動與傳熱 第二《化工原理 第三介質粘度較大（650～1000mm2s1）時，可考慮選用轉子泵或75%，37.4mm2s16-26-2

100

的備用率為50%～100%。為100%率為50%～100%,對間斷備用泵。P301為例，對泵進行設計計算，此泵輸送介質為液體甲醇。根AspenPlus模擬得具體參數(shù)如表6-3所示。6-3P301進料溫度（℃）進料壓力（atm）體積流量（m3h1 取進口液體流速u13msd1 圓整后取d1則u1 10.785d1

3.24ms取出口液體流速u23.7ms1d2 圓整后取d2此時u2

4.35ms表7-4所示：7- 6

u1 u1h1hf1h1 80.03mm 6-5所示。6-5

l u2h2hf2h2 191.43mm d H'HgHph1h2p2p1H1.1H'GDF125-20泵，具體參數(shù)如表6-6所示。6-6（rmin1GDF125-416-16-36-16-26-3 數(shù)量（Ls- 1- 34 1- 34 1- 3 DMO輸送 18- 17-

泵11-4211- 附錄七《石油、化學和氣體工業(yè)用離心壓縮機 JB/T6443-《軸流離心膨脹式壓縮機 《化工工藝設計手冊 第四《化工流體流動與傳熱 第二7-1動力型（透平型7-2壓縮機類 適用范用于進氣流量約為300m3min1 離心式壓縮 用于進氣流量約為 者9000m3 以

m3 壓縮機的選型應滿足以下原則

介

壓力進 出

一氧化碳壓縮 離心式壓縮 一氧化 水

離心式壓縮 亞硝酸甲 氫氣壓縮 離心式壓縮 氫 水 第126

附錄八《鋼制壓力容器用封頭 JB/T4746-《鋼制立式圓筒形固定頂儲罐系列 HG21502.1-《臥式橢圓形封頭儲罐系列 HG3154-《立式橢圓形封頭(支腿、裙座)儲罐系列 HG3153-《平底平蓋儲罐系列 HG/T3146-《平底平頂儲罐系列 HG/T3147-《平底錐頂儲罐系列 HG/T3149-《立式橢圓封頭儲罐系列(懸掛式) HG/T3152-《石油化工儲運系統(tǒng)罐區(qū)設計規(guī)范 SH3007—《鋼制立式圓筒形內浮頂儲罐系列 HG21502.2-《鋼制球形儲罐型式與基本參數(shù) GB/T17261-大氣污染與火災的性，同時還要考慮經濟合理?？刂坪蜏p少儲液的蒸發(fā)是涂成白色或使用熱絕緣材料可降低小呼吸損耗60％，還有提高儲罐承載能力等是迄今為止控制蒸發(fā)損失所采用的技術中最有效的解決辦法之一。不同罐型的防火距離要求是不同的,一般而言(容量大于1000的油罐),固定頂儲罐之間的距離為0.6D(D為罐直徑)，內浮頂儲罐之間的距離為0.4D。對固定頂與內浮儲罐主體用材的選擇應根據(jù)儲罐的設計溫度（最低和最高設計溫度）擇同一種材科。罐底的中幅板、罐頂及肋板、抗風圈、加強圈等一般可選用Q235-A，Q235-BQ235-A.F100010000度決定的罐壁部分的選材，根據(jù)用途及建罐地區(qū)最低日平均溫度分別采用Q235-A.FQ235-A。儲罐的其他部分，如罐底的中幅板、罐頂、抗風圈、加強圈等一般可選用Q235-A或Q235-A.F。儲罐實際需要容積為V=264/0.80=330m3，考慮工廠布局和安全和過氧化氫的物理化學性質，選擇2000m3立式圓筒內浮頂儲罐2個，其標準號為HG 體積132231儲 浮頂儲 罐 罐

附錄九HAZOP性和可操作性分析（HAZOP）是一種定性的系統(tǒng)性分析方法，從生礎上分析未向可能導致的以及相應的控制措施。類工藝過程和項目的風險評估。目前主要有ProcessHAZOP、HumanHAZOP、ProcedureHAZOP、SoftwareHAZOP。HAZOP分析基于引導詞，并且需要有一個人等。HAZOP分析方法具有以下特點：斷相應的；適用于在新技術開發(fā)中的辨識表10-1MN 3.物料裝量10-2HAZOPT=135℃；P=5bar；F輸送管線破進料管路的反應器發(fā)生物料泄漏，易產生火災，引2.表，保證壓力物料裝1.氣態(tài)進料的1.使催化劑的活性下降甚至2.冷激進料的3.氣態(tài)塔底進2.使反應器內的壓力超過規(guī)4.冷激進料的1.檢測并控制1.進料流量過進料的流量、2.進料壓力過3.進料的溫度反應器易發(fā)生泄漏，甚至發(fā)2.檢查出口閥進料閥門控制檢測并控塔底進料的冷激進料的氣態(tài)塔底進使催化劑的活性下降，反應4.冷激進料的1.嚴格控制進出口閥的控制能料的溫度和流被加熱介質換熱器出口溫度2.在被加熱介質的流股上安大被加熱介質換熱器出口溫度2.在被加熱介質的流股上安低10-4HAZOP用不適宜的氣蝕余量導致的泵吸附近泵送液體的溫度超過允許泵的工作點偏離額定流量泵的安裝高度不超過允許泵送液體的溫度不超過允10-5HAZOP管道壓力管道易發(fā)管道壓力管道易發(fā)管路進口的壓力低于管路管路出口容器的液面高于10-6HAZOP用甲醇吸收反應生成的出高溫高壓結構加大通過查明油質，油中是否有水檢查對中，必要時進行校檢查間隙，需要，重油密封浮環(huán)間隙不符合規(guī)器，更換臟的濾芯檢查；連檢查參考氣壓，參考氣壓不得低于或低表10- 精餾塔的HAZOP分析操作參數(shù)詳見Aspenplus及必須時若是塔本可能通過高壓備器；10-9HAZOP儲罐的溫度、壓力及液位（具體參數(shù)詳見Aspenplus源文件可能使物料通過釋放閥釋向下游設備的物料可能停10-10HAZOP除了自動化控制還應設計安裝一些手動控電纜/電纜總線故障；止

附錄十一MSDS這里我們采用MSDS來對各物質的性質進行說明。MSDS(MaterialSafetyDataSheet)即化學品安全說明書，亦可譯為化學品安全技術說明書或化學品安全數(shù)據(jù)說明書。是化學品生產商和進口來闡明化學品的理化特性（如PH值，閃點，易燃度，反應活性等）以及對使用者的健康（如，致畸等）可11-1大小大乙醇、草酸二甲酯、小大小在體內不易排出,會發(fā)生蓄積，在體內氧化生成甲與空氣混合能形成性混合物。遇熱源和明火有燃燒的。受熱可能發(fā)生劇烈的聚合