強(qiáng)電流脈沖充磁技術(shù)研究與設(shè)計(jì)問題

強(qiáng)電流脈沖充磁技術(shù)研究與設(shè)計(jì)問題強(qiáng)電流脈沖充磁技術(shù)研究與設(shè)計(jì)問題/NUMPAGES38強(qiáng)電流脈沖充磁技術(shù)研究與設(shè)計(jì)問題強(qiáng)電流脈沖充磁技術(shù)研究與設(shè)計(jì)問題機(jī)電商情網(wǎng)

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StudyandDesignonMagnetizingTechniqueUsingBigCurrentPulseAbstract:

InordertorealizethelowestenergylossandtoprolongusefullifeforpulsemagnetizingapparatusandtoreducemanufacturingcostthechoiceofparametersR、L、Caboutmagnetizingtechniqueusingpulseproducedbycapacitancedischargehasbeendiscussed,andthefunctionofmagnetcoreandtheinfluenceofvortexproducedbypulsemagnetizingprocessinthepermanentmagnethavealsobeenanalysed.Anpracticalpulsemagnetizingcircuitisintroducedbyadoptionof

modelKPthyristorsforthelarge-powerdischargeswitch.Keywords：pulse

discharge

magnetizi

thyristors1

引

言

由于高磁能積、高矯頑力的稀土永磁材料的應(yīng)用日益廣泛，脈沖充磁替代傳統(tǒng)電磁鐵恒穩(wěn)磁場(chǎng)充磁方法得到了普及，所見各種脈沖充磁裝置其工作原理基本相同，而所用器件、控制線路及放電回路參數(shù)的選擇卻有差異，因而影響充磁效果及設(shè)備制造成本與使用壽命。本文主要就電容放電充磁回路的R、L、C等參數(shù)及其他因素對(duì)脈沖電流峰值（進(jìn)而對(duì)脈沖磁場(chǎng)峰值）的影響作一分析討論并介紹一種采用KP型普通晶閘管作為大功率放電開關(guān)的實(shí)用脈沖充磁電路。2

脈沖放電與脈沖充磁原理R、L、C串聯(lián)組成脈沖放電電路，C為儲(chǔ)能電容的電容量，L為磁化用螺線管的電感量，R為螺線管、放電回路連接導(dǎo)線電阻、接觸電阻及放電器件內(nèi)阻的總和（忽略線路分布電容與分布電感）。電容C被充電至設(shè)定電壓U0時(shí)斷開充電電源，隨即接通LR電路，則電容C所儲(chǔ)電荷通過LR迅速地以脈沖形式放電，得到極大的脈沖電流峰值?？闪谐鲆評(píng)c為未知量的一個(gè)常系數(shù)二階線性齊次微分方程，即?

由初始條件t=0+時(shí)uc=U0,

i=0,可解得:

?

式中?????三種情況下的脈沖放電電流波形如圖1中1、2、3曲線所示,

圖1

三種脈沖放電電流波形當(dāng)脈沖放電電流通過磁化線圈時(shí)，在其內(nèi)部產(chǎn)生脈沖磁場(chǎng)，一般而言，當(dāng)脈沖磁場(chǎng)峰值達(dá)到磁化線圈內(nèi)被充磁材料內(nèi)秉矯頑力HCj的3~5倍時(shí)可飽和磁化，這種充磁方法即稱為脈沖充磁。顯然，上述第1、2種情況時(shí)產(chǎn)生的脈沖電流的波形均可作為充磁用，第3種情況脈沖電流的波形為減幅的正弦振蕩波形，只要采用可控的大功率的單向?qū)щ娖骷ㄈ缙胀ňчl管）作為放電開關(guān)，便可以得到減幅正弦振蕩的脈沖電流的第一個(gè)半周期波形，同樣可用于脈沖充磁。3

磁化線圈

磁化線圈即是與被充磁材料或零件大小尺寸適配的螺線管。半徑為r（m）總長為l（m）單層密繞N匝的空心螺線管的電感

當(dāng)螺線管通以I（A）的電流時(shí)，其軸線中心磁場(chǎng)強(qiáng)度?

式中

μ0—真空磁導(dǎo)率,S—螺線管橫截面積，實(shí)用中常采用多層密繞螺線管，設(shè)長為l內(nèi)外層半徑分別為ｒ1和ｒ2，其電感與磁場(chǎng)強(qiáng)度仍可近似用上列二式計(jì)算，?。颍?ｒ1＋ｒ2)／２即可。通電空心螺線管內(nèi)磁場(chǎng)強(qiáng)度大小沿軸線的變化與螺線管的長徑比有關(guān)，兩端口低于軸線中心。可見，脈沖磁場(chǎng)的峰值正比于脈沖電流的峰值與螺線管匝數(shù)，且與螺線管的長度和半徑有關(guān)。而螺線管的匝數(shù)、長度和半徑直接決定其L大小，進(jìn)而又影響脈沖電流的峰值，存在相互疊套的關(guān)系。有必要作進(jìn)一步的計(jì)算分析，以尋求R、L、C的最佳匹配,獲得高電流峰值與高磁場(chǎng)峰值。4

放電回路參數(shù)選擇與渦流問題4.1

R、L、C及U0對(duì)im及Hm的影響為尋求im及Hm隨R、L、C變化的規(guī)律，用數(shù)學(xué)軟件Mathematica4計(jì)算得到各組數(shù)據(jù)（略）并生成如圖2所示曲線。

(a)L、R不變時(shí)C對(duì)im及Hm的影響

(b）L、C不變時(shí)R對(duì)im及Hm的影響

?

（c）R、C不變時(shí)L對(duì)im及Hm的影響

圖2

C、R、L對(duì)im及Hm的影響由圖可見：（1）當(dāng)C、R、L變化而歷經(jīng)

三種情況時(shí)im及Hm隨C、R、L的變化而連續(xù)變化。（2）儲(chǔ)能電容C大小對(duì)im及Hm影響很大，但更大的C對(duì)im及Hm貢獻(xiàn)不大；（3）im及Hm隨放電回路電阻總和R的增大而減??；（4〕im隨螺線管電感L的增大而減小,而Hm卻隨L的增大而增大，但更大的L對(duì)Hm貢獻(xiàn)不大。實(shí)際上L增大的同時(shí)R必然增大，因此L增大到一定程度Hm會(huì)停止增長甚至下降。

im及Hm與電容放電電壓U0成簡單正比關(guān)系。

4.2

脈沖磁化中的渦流問題脈沖磁化電流的脈寬很小，脈沖前沿的時(shí)間就更短，僅為數(shù)毫秒甚至數(shù)十微秒，在這極短的瞬間里螺線管中磁場(chǎng)強(qiáng)度與磁通密度劇增，此時(shí)在被磁化的永磁零件內(nèi)部會(huì)產(chǎn)生很大的感應(yīng)電勢(shì)ｅ＝－ｄψ／ｄt和渦流ie，而這渦流又將產(chǎn)生與螺線管內(nèi)磁化場(chǎng)反向的磁場(chǎng)阻礙充磁。這個(gè)反磁場(chǎng)沿著被充磁永磁體徑向由表及里增強(qiáng)，所以對(duì)大截面、高電導(dǎo)率永磁體進(jìn)行脈沖磁化時(shí)就有可能產(chǎn)生不均勻磁化情況，其表層被飽和磁化了而中心部分未被飽和磁化，這種情況當(dāng)然是不允許的。此時(shí)需增大脈沖磁場(chǎng)峰值、增長脈沖前沿時(shí)間來改善。計(jì)算還證明，隨著放電回路R的減?。ǔＬ幱?/p>

情況）與im增大，tm增長，而脈寬的變化不大，而且tm長短與U0無關(guān)，如圖3所示。圖中R1<R2<R3。

圖3

im、tm隨R的變化情況

實(shí)踐證明，在螺線管內(nèi)被充磁的永磁體兩端貼加軟磁鐵心也能改善這種情況，這種鐵心應(yīng)采用薄片疊成且片間絕緣，使得在脈沖磁化過程中軟磁鐵心中產(chǎn)生的渦流很小，因它而產(chǎn)生的反磁場(chǎng)也很小且均勻分布。加鐵心使L增大而R不變，可用較小的im得到較大的Hm。4

參數(shù)設(shè)計(jì)原則與步驟

由以上分析可知，設(shè)計(jì)脈沖充磁裝置時(shí)C不宜取得過大（否則成本太高），R應(yīng)盡量小，L也不宜取得過大。所以繞制充磁螺線管時(shí)匝數(shù)應(yīng)少一些，繞組線徑應(yīng)大一些，在滿足充磁零件大小的前提下螺線管的內(nèi)徑也應(yīng)盡量小一些，放電回路各器件連接的接觸電阻也應(yīng)盡量小。在器件耐壓允許的前提下，提高電容放電電壓U0從而增大電容儲(chǔ)能是提高im與Hm的最直接最有效的手段。

設(shè)計(jì)步驟為：（1）根據(jù)被充磁永磁體的材料與尺寸大小確定脈沖充磁所需要的磁場(chǎng)峰值Hm及充磁螺線管的尺寸大小。確定Hm時(shí)應(yīng)留有裕量，螺線管尺寸應(yīng)盡量緊湊以控制R與L值。初定螺線管線徑及匝數(shù)后初算出R及L值。（2）根據(jù)安全性及電容器與放電開關(guān)器件耐壓、成本等因素選定U0，也應(yīng)留有裕量。（3）計(jì)算繪制im＝f（C）、Hm＝f（C）曲線，根據(jù)所需要的Hm值可確定C，應(yīng)使（C，Hm）點(diǎn)處于曲線膝部比較經(jīng)濟(jì)合理（可調(diào)整L、R、U0實(shí)現(xiàn)）。（4）計(jì)算繪制im＝f（L）、Hm＝f（L）曲線，校核（L，Hm）點(diǎn)，大致處于曲線膝部比較合理。（5）可求得im值并確定電路中有關(guān)元器件的相應(yīng)參數(shù)并核算螺線管的線徑。（6）綜合考慮安全、性能、價(jià)格、工藝等諸方面因素而調(diào)整并最后確定各參數(shù)。

顯然，設(shè)計(jì)制造時(shí)追求放電能得到大的im與Hm，使用時(shí)卻應(yīng)在Hm滿足飽和充磁的前提下采用盡可能小的U0、im與Hm，以實(shí)現(xiàn)充磁的最低能耗、提高電容器、放電開關(guān)器件（晶閘管）及至整個(gè)充磁設(shè)備的使用壽命。5

實(shí)驗(yàn)線路與結(jié)果一種簡單實(shí)用的脈沖充磁電路如圖4所示。

圖4

脈沖充磁電路原理

SCR為大功率普通晶閘管，用作強(qiáng)電流放電開關(guān)，SSR1、SSR2為固態(tài)繼電器，分別控制儲(chǔ)能電容器C1的充電與觸發(fā)電容器C2的放電，R4為設(shè)定放電電壓U0的可變電阻器，L為磁化線圈。充電控制與觸發(fā)控制電路包含電壓比較器、D觸發(fā)器、開關(guān)晶體管等。

工作過程為：閉合開關(guān)S1接通電源，變壓器T副邊低壓輸出經(jīng)整流后向C2充電，充電控制電路保證SSR1導(dǎo)通SSR2斷開，閉合開關(guān)S2后T副邊高壓輸出經(jīng)整流后向C1充電，當(dāng)uC達(dá)到設(shè)定值U0時(shí)SSR1斷開，觸發(fā)電路控制SSR2導(dǎo)通，C2經(jīng)R5、C3放電（觸發(fā)導(dǎo)通SCR），此時(shí)C1經(jīng)SCR放電，在磁化線圈L內(nèi)產(chǎn)生強(qiáng)脈沖磁場(chǎng)對(duì)永磁零件充磁。此后每按動(dòng)按鈕開關(guān)S3一次即重復(fù)上述充電－停充電－觸發(fā)－放電（充磁）過程一次，可連續(xù)工作。

晶閘管以其無可比擬的優(yōu)越性淘汰了早期的引燃管、鋼球點(diǎn)火開關(guān)等脈沖放電控制器件。KP型普通晶閘管具有單向?qū)щ娦裕T極觸發(fā)前又具有正向阻斷能力，所以很適合用于電容儲(chǔ)能脈沖放電電路。充磁用電容放電的脈沖電流峰值一般為數(shù)千～1萬安培，但脈沖電流持續(xù)時(shí)間（脈寬）僅為數(shù)十微秒～數(shù)毫秒，所以在選用晶閘管時(shí)不能以通態(tài)平均電流IT(AV)的額定值與脈沖電流峰值簡單相比，而應(yīng)參照浪涌電流值ITSM的額定值。國產(chǎn)大功率管IT(AV)可達(dá)1000～4000A，其ITSM要遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于它，如IT(AV)＝1000A時(shí)ITSM約為18.6KA。標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，晶閘管在規(guī)定的冷卻條件下通過3倍IT(AV)時(shí)，可經(jīng)受的時(shí)間為60ms，通過6倍IT(AV)時(shí)，可經(jīng)受的時(shí)間為20ms，經(jīng)理論計(jì)算與實(shí)踐證明選擇工作脈沖電流峰值為IT(AV)的8～10倍或?yàn)镮TSM的1/2.5～1/2倍是十分安全的，工作脈沖電流脈寬一般不超過10ms，有較大脈寬時(shí)應(yīng)取較小倍數(shù)。標(biāo)準(zhǔn)還規(guī)定大功率管通態(tài)峰值電壓UTM≤2.6V，而生產(chǎn)廠家常給出通態(tài)平均電壓UT的實(shí)測(cè)值，一般為1V左右，它與器件內(nèi)阻有關(guān)，為減小損耗和器件發(fā)熱，應(yīng)選擇有較小UT值的晶閘管。續(xù)流二極管VD9的作用是為放電過程中uC1降到零后螺線管L兩端的感應(yīng)電勢(shì)維持的電流提供回路，使其不會(huì)對(duì)電容C1反向充電。采取上述分析計(jì)算結(jié)果設(shè)計(jì)制造的強(qiáng)磁場(chǎng)脈沖充磁機(jī)（C＝15000μF，U0max＝900V）及充磁螺線管（3×2mm2紗包扁銅線纏繞4層共80匝，l=70mm、dAY=46mm）控制了較低的制造成本與使用能耗，R＝0.05Ω，L＝170μH，求得U0＝600V時(shí)放電脈沖電流峰值im=4084A，則螺線管中心磁場(chǎng)強(qiáng)度峰值Hm=3.90×106A/m(49KOe)。對(duì)置于該螺線管中的特高矯頑力（HCJ≥1353kA/m）釹鐵硼（NTP35SH）永磁零件充磁效果令人滿意。設(shè)備在工廠正常使用一年，放電數(shù)千次未發(fā)生故障。參考文獻(xiàn)：[1]趙凱華.電磁學(xué).高等教育出版社.1999[2]邱關(guān)源.電路.高等教育出版社.1999[3]黃

俊.電力電子變流技術(shù).機(jī)械工業(yè)出版社.1996作者簡介：

謝祖榮

男，副教授，主要從事電氣技術(shù)、磁應(yīng)用技術(shù)方面的教學(xué)與科研工作。\o"評(píng)分0"電機(jī)的振動(dòng)及噪音一般評(píng)估電動(dòng)機(jī)的品質(zhì)除了運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)之各特性外，以人之五感判斷振動(dòng)及噪音的情形較多。而電動(dòng)機(jī)產(chǎn)生的振動(dòng)噪音，主要有：

1、機(jī)械振動(dòng)噪音，為轉(zhuǎn)子的不平衡重量，產(chǎn)生相當(dāng)轉(zhuǎn)數(shù)的振動(dòng)。

2、電動(dòng)機(jī)軸承的轉(zhuǎn)動(dòng)，正常的情形產(chǎn)生自然音，精密小型電動(dòng)機(jī)或高速電動(dòng)機(jī)情形以外，幾乎不會(huì)有問題。但軸承自然的振動(dòng)與電動(dòng)機(jī)構(gòu)成部材料的共振，軸承的軸方向彈簧常數(shù)使轉(zhuǎn)子的軸方向振動(dòng)，潤滑不良產(chǎn)生摩擦音等問題產(chǎn)生。

3、電刷滑動(dòng)，具有電刷的DC電動(dòng)機(jī)或整流子電動(dòng)機(jī)，會(huì)產(chǎn)生電刷的噪音。

4、流體噪音，風(fēng)扇或轉(zhuǎn)子引起通風(fēng)噪音對(duì)電動(dòng)機(jī)很難避免，很多情形左右電動(dòng)機(jī)整體的噪音，除風(fēng)扇的葉片或鐵心的齒引起氣笛音外，也有必要注意通風(fēng)上的共鳴。

5、電磁的噪音，為磁路的不平衡或不平衡磁力及氣隙的電磁力波產(chǎn)生之噪音，又磁通密度飽和或氣隙偏心引起磁的噪音。

一、機(jī)械性振動(dòng)的產(chǎn)生原因與對(duì)策

1、轉(zhuǎn)子的不平衡振動(dòng)

A、原因：

．制造時(shí)的殘留不平衡。

．長期間運(yùn)轉(zhuǎn)產(chǎn)生塵埃的多量附著。

．運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)熱應(yīng)力引起軸彎曲。

．轉(zhuǎn)子配件的熱位移引起不平衡載重。

．轉(zhuǎn)子配件的離心力引起變形或偏心。

．外力（皮帶、齒輪、直結(jié)不良等）引起軸彎曲。

．軸承的裝置不良（軸的精度或鎖緊）引起軸彎曲或軸承的內(nèi)部變形。

B、對(duì)策：

．抑制轉(zhuǎn)子不平衡量。

．維護(hù)到容許不平衡量以內(nèi)。

．軸與鐵心過度緊配的改善。

．對(duì)熱膨脹的異方性，設(shè)計(jì)改善。

．強(qiáng)度設(shè)計(jì)或裝配的改善。

．軸強(qiáng)度設(shè)計(jì)的修正，軸聯(lián)結(jié)器的種類變更以及直結(jié)對(duì)中心的修正。

．軸承端面與軸附段部或鎖緊螺帽的防止偏靠。

2、軸承之異常振動(dòng)與噪音

A、原因：

．軸承內(nèi)部的傷。

．軸承的軸方向異常振動(dòng)，軸方向彈簧常數(shù)與轉(zhuǎn)子質(zhì)量組成振動(dòng)系統(tǒng)的激振。

．摩擦音：圓柱滾動(dòng)軸承或大徑高速滾珠軸承產(chǎn)生潤滑不良與軸承間隙起因。

B、對(duì)策：

．軸承的替換。

．適當(dāng)軸方向彈簧預(yù)壓給軸承間隙的變動(dòng)。

．選擇軟的滑脂或低溫性優(yōu)秀的滑脂，殘留間隙使小(須注意溫升問題)。

3、電刷滑動(dòng)音

A、原因：

．整流子與電刷的滑動(dòng)時(shí)的振動(dòng)電刷保持器激振產(chǎn)生

B、對(duì)策：

．握刷的彈性支持、選擇電刷材質(zhì)與形狀、抑制側(cè)壓引起的電刷振動(dòng)及提高整流子的精度等。

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\o"評(píng)分0"二、流體噪音的產(chǎn)生與對(duì)策

電動(dòng)機(jī)的流體噪音中，主要為冷卻用的風(fēng)扇引起的噪音。此外，轉(zhuǎn)子鐵心的槽開口部接近靜止側(cè)的部份，變成顯著氣笛音，再則通風(fēng)路等如存在共鳴空間，產(chǎn)生顯著的共鳴者。

1、風(fēng)扇噪音的大?。?/p>

電動(dòng)機(jī)一般求兩方向轉(zhuǎn)動(dòng)，風(fēng)扇的葉片為徑向直線葉片，效率不良，而且噪音大。噪音值約由下式來求。但測(cè)定電動(dòng)機(jī)的軸中心高度，距離有１m的情形。

噪音dB(A)=70logD+50logN+

D：葉片的外徑（m），

N:每秒的轉(zhuǎn)數(shù)，：常數(shù)３２～３６，

由上式，降低噪音位準(zhǔn)，以減少風(fēng)扇的外徑較重要。但吐出風(fēng)量與風(fēng)壓低下，與這些的配合變成重要。風(fēng)扇在外框的內(nèi)部時(shí)有減音或遮音效果。

2、風(fēng)扇噪音的頻率依不同類型而有差異。

．壓力噪音，為風(fēng)扇的葉片空氣受壓力沖擊產(chǎn)生。

．?dāng)_流噪聲，為葉片周邊空氣流動(dòng)的擾亂起因者，徑向直線葉片的風(fēng)扇，電動(dòng)機(jī)的用途上可說不可避免。

．風(fēng)扇與其它部份的干涉引起的氣笛音，為接近轉(zhuǎn)動(dòng)葉片存在其它部份空氣如流通，產(chǎn)生激烈的氣笛音。

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\o"評(píng)分5"三、電磁噪音（感應(yīng)電動(dòng)機(jī)）

有關(guān)電磁噪音，其電磁噪音由耳朵的聽感感度良好頻率１００HZ以上的頻率帶域，單一或復(fù)數(shù)的特定頻率音組成，特別與定子共振時(shí)變成顯著的噪音。感應(yīng)電動(dòng)機(jī)較DC電動(dòng)機(jī)常有電磁噪音問題，因此以感應(yīng)電動(dòng)機(jī)為中心說明。電磁噪音感應(yīng)電動(dòng)機(jī)通稱“磁音”，對(duì)此種的研究，首先要了解正弦波電流的電磁噪音。

1、正弦波電流的電磁噪音：

因正弦波電流，感應(yīng)電動(dòng)機(jī)的氣隙產(chǎn)生的磁通，加轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的基本（主）磁通，存在高諧波磁通。這些的磁通使定子與轉(zhuǎn)子鐵心互相吸引的電磁力波作用，定子鐵心變形為多角形，轉(zhuǎn)軸彎曲移位產(chǎn)生振動(dòng)。主要產(chǎn)生電磁噪聲之氣隙高諧波磁通原因者，有

A、繞線分布引起的磁動(dòng)勢(shì)高諧波。

B、定子或轉(zhuǎn)子鐵槽產(chǎn)生的槽高諧波。

C、鐵心飽和產(chǎn)生的飽和高諧波。

D、偏心引起的偏心高諧波

E、電壓、線圈、磁路等不平衡引起的高諧波。

F、槽磁導(dǎo)高諧波等。

G、相帶高諧波，氣隙存在為數(shù)很多的空間高諧波磁與電源波形畸變等引起時(shí)間高諧波磁通。

2.電磁噪音防止對(duì)策：

A.由電機(jī)設(shè)計(jì)上

．適當(dāng)槽數(shù)組合

．采用特殊槽

．斜槽化

．選擇線圈節(jié)距

．正弦波繞線

．采用分?jǐn)?shù)槽繞線

．氣隙、齒、軛鐵部之磁通密度的適當(dāng)化

．轉(zhuǎn)子槽部極與厚度的均等化

．采用磁性楔

．氣隙的擴(kuò)大

B.由機(jī)械設(shè)計(jì)上

．消除靜的偏心，提高加工．裝配精度。

．對(duì)外力提高軸的彎曲剛性，裝配精密。

．全閉槽消除齒尖厚度不同，提高制造技術(shù)。

．磁路使不造成不平衡的構(gòu)造以及制造，特別轉(zhuǎn)子導(dǎo)體的電阻，絕緣或軸的斷面形狀。

．定子、轉(zhuǎn)子避免與電動(dòng)機(jī)構(gòu)成部材料的共振。

．避免與電動(dòng)機(jī)裝置機(jī)構(gòu)產(chǎn)生共振。

．定子鐵心或軸承支持部的彈性、防振支持。

．由電動(dòng)機(jī)外部的遮音或防音的構(gòu)造。

C.在使用上，消除電源電壓的不平衡。

．電磁噪音的原因變成電磁加振力，這些的高諧波磁通因互相干涉產(chǎn)生電磁力波引起。

但并非所有電動(dòng)機(jī)的噪音問題，皆由電磁力波所引起的。有些是因與定子或轉(zhuǎn)子的自然振動(dòng)數(shù)一致或接近的情形形成共振狀態(tài)。所以電磁噪音產(chǎn)生的因素，不單單只因?yàn)殡姶帕Σǖ念l率，我們還需要了解電動(dòng)機(jī)各部份的振動(dòng)體自然振動(dòng)頻率。

怎佯鑒別機(jī)械噪聲源?

為了控制機(jī)械噪聲和振動(dòng)，首先必須判明產(chǎn)生振動(dòng)或噪聲的部位，常用的鑒別方法主要有：

(1)主觀鑒別法，即用耳朵來判斷機(jī)械噪聲源及其主次，因?yàn)槿说亩X系統(tǒng)本身就是相當(dāng)靈敏的感覺系統(tǒng)，因此它能夠正確地區(qū)分各種聲音．這種判斷的結(jié)果，可做噪聲源定位的一般了解。

(2)分步運(yùn)轉(zhuǎn)法，即對(duì)于復(fù)雜的機(jī)械，可以分步斷開某些部件，以區(qū)別各部分噪聲對(duì)整機(jī)噪聲的影響。

(3)選擇隔離法，將機(jī)器罩上各部分可分離的密封外殼，然后露出不同的部位，分別測(cè)量機(jī)器各部位所輻射的噪聲及其特性。

(4)近場(chǎng)測(cè)量法，即把傳聲器*近機(jī)械噪聲源進(jìn)行測(cè)量，由此得到機(jī)器上各噪聲源的位置和判明主要噪聲源的部位。

(5)表面振速法，即用速度傳感器閱出機(jī)器表面各處的振動(dòng)速度，通過振動(dòng)的頻譜分折，并與噪聲的頻譜分析和比較，鑒別出主要噪聲源的部位。

(6)相關(guān)函數(shù)法，即用自相關(guān)函數(shù)法檢測(cè)隨機(jī)信號(hào)中的確定性周期信號(hào)，用相關(guān)函數(shù)法建立時(shí)間滯后，來確定信號(hào)通過系統(tǒng)的時(shí)間和傳遞通道，再用相關(guān)函數(shù)法來確定噪聲的來源。為了控制機(jī)械噪聲和振動(dòng)，首先必須判明產(chǎn)生振動(dòng)或噪聲的部位，

使用儀器測(cè)繪電機(jī)噪音頻譜曲線時(shí),長用倍頻程或1/3倍頻程

電機(jī)噪音頻譜分析一般用1%窄帶頻譜這樣便于找出電機(jī)的主要噪音聲源

如僅做分析不計(jì)量可以用掌上電腦的噪音測(cè)試軟件測(cè)試對(duì)應(yīng)峰值

常見的幾點(diǎn)

1軸承1軸承滾珠2000-5000Hz

2軸向振動(dòng)1000-1600Hz有明顯峰值,

3軸向串動(dòng)聲50-400有明顯峰值(對(duì)應(yīng)f=n/10,n/30,n/60*Re/Rc或E*n/30)

2端蓋共振1000-1500有峰值

3機(jī)殼共振

500-1000有明顯峰值

4換向器噪音m*n/60

5轉(zhuǎn)子動(dòng)不平衡噪音n/60

6單邊電磁拉力