噸果品冷藏庫制冷工藝畢業(yè)設(shè)計

ThismodelpaperwasrevisedbyLINDAonDecember15,2012.ThismodelpaperwasrevisedbyLINDAonDecember15,2012.噸果品冷藏庫制冷工藝畢業(yè)設(shè)計前言本設(shè)計為XX地區(qū)1600噸果品冷藏庫制冷工藝設(shè)計,該庫為分配性冷藏庫，以調(diào)節(jié)型為主,只儲藏但不進行加工,故本庫只設(shè)高溫冷藏間。因為氨價格低廉且易于取得，對臭氧層無破壞作用，單位制冷量大，比較適用于大中型冷藏庫制冷系統(tǒng)，故該冷藏庫的制冷系統(tǒng)采用氨為制冷劑。系統(tǒng)采用氨泵供液，能保證供液穩(wěn)定且效率較高。冷風機的供液形式采用下進上出式，融霜采用水融霜。制冷設(shè)備統(tǒng)一選擇煙臺冰輪公司生產(chǎn)的產(chǎn)品，其安裝以<《建筑設(shè)備施工與預算》課本安裝圖樣為準。冷卻水系統(tǒng)選用循環(huán)水系統(tǒng)，以自來水做補水。在本設(shè)計進行之前，進行了兩周時間的參觀實習，進一步對果品庫及其制冷原理有了深刻了解，在此基礎(chǔ)上對設(shè)計規(guī)范進行全面學習，為設(shè)計順利進行做好了充分的準備。在本次設(shè)計過程中，得到了老師的大力支持和幫助，在此表示衷心的感謝。由于我的經(jīng)驗不足，故在本次設(shè)計中難免有不足和錯誤之處，懇請各位老師給予批評指正，使我在今后的設(shè)計中不斷改進和提高。摘要本次設(shè)計為XX地區(qū)1600噸果品冷藏庫制冷工藝設(shè)計，該庫為分配性冷藏庫。根據(jù)建筑和冷藏工藝流程的要求及冷藏庫的功能，并結(jié)合冷藏庫要求的存儲容量及果品堆碼方式，確定了冷藏間的間數(shù)及平面尺寸和房間高度。根據(jù)保溫要求，對冷藏庫圍護結(jié)構(gòu)保溫材料進行了選擇，通過比較最終確定選用硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料和泡沫混凝土作為本次設(shè)計的冷藏庫圍護結(jié)構(gòu)的保溫材料,并計算保溫層厚度，通過校核計算驗證本設(shè)計確定的圍護結(jié)構(gòu)總熱阻大于最小總熱阻，圍護結(jié)構(gòu)的隔汽防潮層蒸氣滲透阻滿足要求。本次設(shè)計冷藏間設(shè)計為8間，庫溫為0℃，相對濕度90%，8間容量200噸，整個庫房的公稱容積為17640m3。設(shè)置寬為6m的常溫穿堂，兼作預冷間?？紤]到經(jīng)濟和無污染，制冷劑采用氨制冷劑，為保證供液穩(wěn)定，制冷系統(tǒng)采用氨泵供液。庫內(nèi)冷分配設(shè)備采用冷風機，為滿足庫內(nèi)果品對空氣流速的要求，通過氣流組織計算，采用均勻風道送風方式。冷風機的融霜采用熱氨融霜與水沖霜相結(jié)合的方式。冷卻水系統(tǒng)選用循環(huán)水系統(tǒng)，以自來水作補水。關(guān)鍵詞：果品冷藏庫，冷負荷，氨制冷系統(tǒng)，管道AbstractThegraduationdesignisabout1000-tonfruitstoragewhichissituatedinZhengzhouregion.Itcanbeusedforthedistributiveapplication.Accordingtotherequirementofrefrigerationprocessandfunctionofcoldstorageforapples,thenumberofstorerooms,planesizeandtheroomhighthavebeendeterminedtoneedthedepositingcapacityandthewayofputtingupfruitspiles.Thebuildingenclosurethermalinsulationmaterialisdeterminedtobeflintypolyurethanefoamplasticsandfoamconcrete.Thecoldstorageisdividedintoeightcoldstorageroomswhichinnertemperatureis0OC,eight200tonrooms.Thetotalnominalvolumeis17640m3ThelobbyEstablishesis6mwide,andofnormaltemperature,whichcanbealsousedforprecooling.Consideredtheissuesofeconomyandenvironmentalprotection,therefrigerantischosentobeammonia.Therefrigerationsystemusesammoniapumpfeedflow.Instorerooms,coolingfanisusedtosatisfytherequirementofairdistributionforstoringthefruits.Thefrostofcoolingfansismeltedbycombinationofhotammoniavaporandwater..Thecoolingwatersystemisalsocalculatedanddesinedinthiisproject..KeyWords:Fruitscoldstorage,refrigerationcoldload,ammoniarefrigerationsystem,pipeline目錄1設(shè)計基本資料 1設(shè)計目的 1設(shè)計題目 1設(shè)計點室外氣象參數(shù) 1冷藏庫室內(nèi)設(shè)計參數(shù) 12冷藏庫熱工計算 2冷藏庫噸位分配及分間 2果品堆放形式的確定 2冷藏庫尺寸計算 2冷藏庫建筑平面設(shè)計 3庫址的選擇 3穿堂設(shè)置 3公路站臺設(shè)置 3冷藏庫結(jié)構(gòu) 4庫房圍護結(jié)構(gòu)的計算 5隔熱材料的選擇要求及隔熱層的施工方法 5外墻結(jié)構(gòu)材料的選擇計算 5庫房地坪結(jié)構(gòu)材料的選擇計算 7庫房屋面料的選擇計算 9庫房內(nèi)隔墻料的選擇計算 10校核圍護結(jié)構(gòu)的蒸汽滲透組 12外墻蒸汽滲透阻校核 13屋面蒸汽滲透阻校核 13地面蒸汽滲透阻校核 13內(nèi)隔墻蒸汽滲透阻校核 133庫房冷負荷計算 14圍護結(jié)構(gòu)熱流量計算 14維護結(jié)構(gòu)傳熱面積Aw應符合下列規(guī)定： 14圍護結(jié)構(gòu)熱流量計算表 15貨物熱流量計算 17通風換氣熱流量 19操作熱流量 20電動機運轉(zhuǎn)熱流量 21冷風機的選擇計算 22校核冷風機的冷卻面積和風量 25計算并校核通過冷風機的風速 26冷間機械負荷計算 264庫房風系統(tǒng)的布置及水力計算 27冷風機風道的布置 27冷藏間均勻送風道流速和尺寸計算 28氣流組織計算 28均勻送風管道的計算 30設(shè)計靜壓箱 32冷風系統(tǒng)的阻力計算 33通過冷風機翅片管的空氣阻力P1 33風機到靜壓箱的阻力P2 33均勻風道阻力P3 35風機風壓的校核 35新風 36冷庫門及冷風幕的選擇 365冷藏庫制冷系統(tǒng)及制冷設(shè)備的選擇 37冷庫制冷系統(tǒng)的選擇 37制冷劑工質(zhì)選擇 37冷藏庫制冷系統(tǒng)形式的選擇 37方案選擇 38冷風機融霜形式的確定 39制冷系統(tǒng)主機的選擇 40確定制冷劑設(shè)計工況 40制冷壓縮機的選擇計算 42冷凝器的選擇計算 43制冷系統(tǒng)輔助設(shè)備的選擇 45氨油分離器 45高壓貯液器 45集油器 46空氣分離器 46緊急泄氨器 46氨泵的流量計算 47低壓循環(huán)貯液器 47事故通風機 496制冷系統(tǒng)的設(shè)計 50制冷機房的設(shè)備布置 50冷凍站的設(shè)計要求 50設(shè)備的布置原則 50制冷系統(tǒng)管路的設(shè)計 51制冷劑管道的布置原則 51管道的材料及連接方式 51制冷系統(tǒng)管道的管徑計算 51驗證管段壓力損失 56制冷設(shè)備及管道的絕熱 59制冷管道的涂色 63冷卻水系統(tǒng)設(shè)計 63冷卻水系統(tǒng)的選擇 63冷卻水的選擇要求 63冷卻水塔的選擇計算 63冷卻水池的設(shè)計 64冷卻水系統(tǒng)的水力計算 65冷卻水泵流量的計算 66冷卻水泵揚程的計算 67水系統(tǒng)管道的材料及防腐 677施工說明 68氨壓縮機 68氨壓縮輔助設(shè)備 68冷風機 69閥門 69儀器儀表 70管道的安裝 708制冷系統(tǒng)的吹污及氣密性實驗 70系統(tǒng)吹污 70氣密性實驗 71總結(jié) 72參考文獻 73致謝 741設(shè)計基本資料設(shè)計目的畢業(yè)設(shè)計是大學階段最后一個環(huán)節(jié)，同時也是工科類專業(yè)教學的必不可少的重要環(huán)節(jié)之一，是對學生在校期間所學專業(yè)知識的全面總結(jié)和綜合檢驗。通過畢業(yè)設(shè)計了解建筑環(huán)境與設(shè)備工程專業(yè)的設(shè)計內(nèi)容、程序和基本原則，熟悉設(shè)計計算的步驟和方法，培養(yǎng)學生的識圖和制圖能力，引導學生學會查找設(shè)計規(guī)范和設(shè)計手冊，初步了解本專業(yè)的主要設(shè)備、附件及材料，全面提高學生進行實際工程設(shè)計的能力，為即將投入社會工作做好準備。參加《制冷技術(shù)》畢業(yè)設(shè)計的學生，通過設(shè)計要求掌握有關(guān)冷藏庫制冷工藝設(shè)計的內(nèi)容、程序及基本原則和制冷工藝設(shè)計計算方法并提高繪制設(shè)計圖紙的能力。設(shè)計題目XX地區(qū)16000噸果品冷藏庫制冷工藝設(shè)計設(shè)計點室外氣象參數(shù)夏季室外空氣調(diào)節(jié)日平均溫度：℃；夏季室外通風室外計算溫度：℃；夏季空調(diào)室外計算濕球溫度：℃；夏季室外最熱月平均溫度：32℃；室外最熱月月平均相對濕度：57％；夏季室外通風計算相對濕度：59％；大氣壓力：。冷藏庫室內(nèi)設(shè)計參數(shù)冷藏間：相對濕度為85%～90%；溫度為0℃；水蒸氣分壓力為520Pa；常溫穿堂：相對濕度為85%；溫度為℃；水蒸氣分壓力為2450Pa；2冷藏庫熱工計算冷藏庫噸位分配及分間設(shè)計總庫容量為1600噸，分配成八個冷藏間，每個冷藏間庫容均為200噸，中小型冷庫，不做專門的分檢間，果品在站臺上分檢、包裝，因此，站臺可做得稍大些，且應有遮陽設(shè)施。果品堆放形式的確定此次果品冷藏庫設(shè)計以蘋果為例進行設(shè)計。果品的堆放形式有散堆、紙箱堆碼、鐵框堆碼等，紙箱堆放不科學、不易管理且易壞，故選用鐵框堆碼，鐵框尺寸長×寬×高=1m×1m×，重約50kg。裝貨時由電瓶叉車由里向外裝。冷藏庫尺寸計算根據(jù)公式：（2-1）式中G—冷庫計算噸位（t）； V1—冷藏間的公稱體積（m3）；η—冷藏間的體積利用系數(shù)；ρs—食品的計算密度（kg/m3）根據(jù)資料[1]P294表17-2查得框裝鮮水果的密度為ρ=220kg/m3。根據(jù)公式（2-1）得，200噸的冷藏間根據(jù)資料[1]P294表17-3初步估計其η=得到V=。貨物堆高的確定：堆放8層，每層，則堆高h=8×=，貨物距定不小于300mm，設(shè)計取500mm，貨物與地面之間的墊板厚度取100mm，那么冷藏間的凈高H=++=7m。建筑上規(guī)定墻間距以3為模數(shù)，所以200噸容量的冷藏間尺寸可定為：長×寬×高=18m×15m×7m。冷藏庫建筑平面設(shè)計庫址的選擇1）庫址不宜選在居住區(qū)集中的地區(qū)。經(jīng)當?shù)爻鞘幸?guī)劃、環(huán)保部門批準，可建在城鎮(zhèn)適當?shù)攸c；2）庫址應選擇在城市居住區(qū)夏季最小頻率風向的上風側(cè)；3）庫址周圍應有良好的衛(wèi)生條件，必須避開和遠離有害氣體、灰沙煙霧粉塵及其他有污染源的地方；4）庫址應選擇在交通運輸方便的地方；5）庫址必須具備可靠的水源和電源；6）庫址宜選在地勢較高，干燥和地質(zhì)條件良好的地方；穿堂設(shè)置此果庫為中型冷藏庫，中小型冷庫一般不做預冷間，中間設(shè)穿堂，穿堂設(shè)計為常溫穿堂，用叉車進出貨品，蘋果可在穿堂內(nèi)預冷、預熱，穿堂也可做大一點，本設(shè)計中，穿堂設(shè)為6米。公路站臺設(shè)置根據(jù)資料[2]P12，公路站臺應符合下列規(guī)定：1）公稱體積大于4500m3的冷庫，其站臺寬度為6～8m，公稱體積小于4500m3的冷庫，其站臺寬度為4～6m，本庫設(shè)為8m；2）站臺邊緣頂面高出站臺下地面～，，根據(jù)需要可設(shè)高度調(diào)節(jié)板。本庫設(shè)為1m;3）站臺邊緣頂側(cè)面應涂有明顯的黃、黑相間防撞標示色帶。4）站臺上應設(shè)罩棚，靠站臺邊緣一側(cè)如有結(jié)構(gòu)柱時，柱的邊緣距站臺邊緣凈距不得小于；罩棚頂板應挑出站臺邊緣的部分不得小于，罩棚凈高應適應運輸車輛的高度，且應設(shè)有組織排水。冷藏庫的結(jié)構(gòu)冷庫主要由圍護結(jié)構(gòu)和承重結(jié)構(gòu)組成。圍護結(jié)構(gòu)應有良好的隔熱、防潮作用，還能承受庫外風雨的侵襲。承重結(jié)構(gòu)則起抗震、支撐外界風力、積雪、自重、貨物及裝卸設(shè)備重量。根據(jù)資料[2]P16第條規(guī)定，庫房布置應符合下列要求：1）應滿足生產(chǎn)工藝流程要求，運輸線路要短，避免迂回和交叉；2）冷藏間平面柱網(wǎng)尺寸和層高應根據(jù)貯藏貨物的包裝規(guī)格、托盤大小、堆碼方式以及堆碼高度等使用功能確定，并應綜合考慮建筑模數(shù)及結(jié)構(gòu)選型的合理；3）冷間應按不同的設(shè)計溫度分區(qū)、分層布置；4）冷間建筑的設(shè)計應盡量減少其隔熱圍護結(jié)構(gòu)的外表面積5）庫房工作人員需要的辦公室，烘衣室，更衣室，休息室及衛(wèi)生間等輔助房間宜布置于穿堂附近。此果庫為中型果庫，因此用叉車進出貨品，穿堂寬度定為6m，站臺高度定為1m，長為34m，寬為8m。庫房圍護結(jié)構(gòu)的計算隔熱材料的選擇要求及隔熱層的施工方法根據(jù)資料[1]P17，隔熱材料的選擇應符合下列要求：1）熱導率??；2）不散發(fā)有毒或異味等對食品有污染的物質(zhì)；

3）難燃或不燃燒，且不易變質(zhì)；

4）塊狀材料應溫度變形系數(shù)小，易于在施工現(xiàn)場分割加工，且便于與基層粘結(jié)；

5）地面、樓面采用的隔熱材料，其抗壓強度不應小于；根據(jù)資料[2]P42隔熱層施工方法有內(nèi)貼法和外貼法兩種：內(nèi)貼法：當隔熱層設(shè)在外圍擋墻的內(nèi)側(cè)時，以外圍擋墻作為鋪設(shè)隔熱層的基層，施工程序有外向內(nèi)進行。內(nèi)貼法缺點是建設(shè)周期長，而且在施工維修等方面很困難。外貼法：當隔熱層設(shè)在內(nèi)襯墻的外側(cè)，以內(nèi)襯墻作為鋪設(shè)隔熱層的基層，內(nèi)襯墻砌筑好以后，施工程序由內(nèi)向外進行，庫內(nèi)的制冷設(shè)備安裝就可以與土建施工平行作業(yè)，從而縮短了建設(shè)周期；而且大大改善了粘貼瀝青油氈防潮隔氣層和隔熱層的工作條件；施工和以后的檢查維修都很方便，不會影響到冷間的工作。除此之外，外貼法相當于是建筑外保溫，而聚氨酯硬泡噴涂用于外墻外保溫是一項新型建筑節(jié)能技術(shù)，經(jīng)過在工程實例中的運用，這項技術(shù)的優(yōu)勢是很明顯的。外墻結(jié)構(gòu)材料的選擇計算（1）外墻結(jié)構(gòu)外磚墻采用370mm厚，密實度強，隔蒸汽滲透能力強，熱惰性好，延遲時間長。隔熱層可采用硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料，這種材料具有輕質(zhì)、強度高、隔熱性能好、成型工藝簡單，可預制、現(xiàn)場灌注發(fā)泡成型或噴涂，阻燃性能好的特點。根據(jù)上面的比較：選擇外貼法。圖2-2外墻結(jié)構(gòu)示意圖根據(jù)資料[1]P117表11查得各層材料的導熱率及蓄熱系數(shù)：1---20厚1:20水泥砂漿抹面：λ1=W/(m·℃),蓄熱系數(shù)S1=W/(m2·℃)；2---370厚磚墻：λ2=W/(m·℃),S2=W/(m2·℃)；3---20厚1:20水泥砂漿找平：λ3=W/(m·℃),S3=W/(m2·℃)；4---9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R4=（㎡.℃）；5---硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料隔熱層：λ5=W/(m·℃),S5=(m2·℃)；6---9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R6=（㎡.℃）；7---120厚磚內(nèi)襯墻：λ7=W/(m·℃),S7=W/(m2·℃)；8---20厚1:20水泥砂漿抹面：λ3=W/(m·℃),S3=W/(m2·℃)。（2）確定外墻隔熱材料的厚度（2-2）αw—庫房圍護結(jié)構(gòu)外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)[W/(m2·℃)]；αn—庫房圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)[W/(m2·℃)]；d—圍護結(jié)構(gòu)各層材料的厚度（m）；λ—圍護結(jié)構(gòu)各層材料的熱導率[W/(m·℃)]；R—圍護結(jié)構(gòu)各層材料的熱阻[m2·℃/W]；R0—圍護結(jié)構(gòu)總熱阻[m2·℃/W]；αw=23W/(m2·℃)，αn=18W/(m2·℃)?！妗鱰=×（）=℃0=m2·℃/W。將各個參數(shù)代入公式（2-2），得，絕熱材料厚度d=，設(shè)計中考慮25%的富裕量，得到d=×=，取整得d=100mm。（3）計算外墻熱惰性指標……（2-3）式中D—圍護結(jié)構(gòu)熱惰性指標；R1,R2—各層材料的熱阻[m2·℃/W]；S1,S2—各層材料的蓄熱系數(shù)[W/(m2·℃)]。其中，將各個參數(shù)代入公式（2-3）得：D=＞4（4）防止外墻結(jié)構(gòu)表面結(jié)露的校核計算圍護結(jié)構(gòu)的總熱阻R必須大于下式計算出的最小總熱阻Rmin：（2-4）式中Rmin—圍護結(jié)構(gòu)最小總熱阻[m2·℃/W]；tg—圍護結(jié)構(gòu)高溫側(cè)的氣溫（℃td——圍護結(jié)構(gòu)低溫側(cè)的氣溫（℃）；tl——圍護結(jié)構(gòu)高溫側(cè)空氣露點溫度(℃)；通過夏季室外空氣調(diào)節(jié)日平均溫度和計算相對溫度查i-d圖即可得露點溫度。Rw——圍護結(jié)構(gòu)外表面換熱熱阻[m2·℃b——熱阻修正系數(shù)圍護結(jié)構(gòu)熱惰性指標D≤4時：b=其它圍護結(jié)構(gòu)：b=tg=℃,td=0℃，tl=℃,Rw=m2·℃/W,b=。代入上式，得Rmin=m2·℃/W<R0符合不結(jié)露要求。（5）計算外墻傳熱系數(shù)(2-5)式中K0—圍護結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù)[W/㎡.℃];—圍護結(jié)構(gòu)總熱阻[m2·℃/W]。(2-6)將各個參數(shù)代入公式（2-6），得m2·℃/W,代入公式（2-5），得外墻的傳熱系數(shù)：=W/㎡.℃。庫房地坪結(jié)構(gòu)材料的選擇計算（1）地坪結(jié)構(gòu)高溫冷藏庫由于由于庫內(nèi)溫度較高（0℃），根本不存在地基凍脹的問題，因此可按一般建筑物處理，但仍需設(shè)置隔熱和防潮層，根據(jù)資料[2]確定出地坪的構(gòu)造，如圖2-3所示。圖2-3地坪結(jié)構(gòu)示意圖根據(jù)資料[1]P117表11查得各層材料的導熱率及蓄熱系數(shù)：1---80厚鋼筋混凝土粘結(jié)層隨搗隨抹平：λ1·℃),蓄熱系數(shù)S1=W/(m2·℃)；2---20厚1:20水泥砂漿護氈層：λ2=(m·℃),S2=W/(m2·℃)；3---9mm厚二氈三油防潮隔汽層：熱阻R3=（㎡.℃）；4---泡沫混凝土隔熱層：λ4=W/(m·℃),S5=(m2·℃)；5---9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R5=（㎡.℃）；6---100厚素混凝土墊層，刷冷底子油一道：λ6=W/(m·℃),S7=(m2·℃)；7---素土夯實。（2）確定地坪隔熱材料的厚度根據(jù)資料[1]表，直接鋪設(shè)在土壤上面的αw可以不計，即αn=18W/(m2·℃)αw=0W/(m2·℃0=m2·℃/W。將各層材料的λ、d和R及以上參數(shù)代入公式（2-2），得到隔熱層材料厚度d=，考慮富裕量，取整：d=400mm。（3）計算地坪結(jié)構(gòu)熱惰性指標將地坪各層材料的參數(shù)代入公式（2-3）得到地坪結(jié)構(gòu)的熱惰性指標D=＞4（4）計算地坪傳熱系數(shù)將地坪各層材料的參數(shù)代入公式（2-6），得m2·℃/W,代入公式（2-5），得地坪的傳熱系數(shù)：=W/㎡.℃。庫房屋面料的選擇計算（1）屋面結(jié)構(gòu)冷藏庫屋面除了防止風、雨、雪、對庫內(nèi)的侵襲外，還要具備絕熱的功能。一種是閣樓式絕熱屋面，這種做法對熱工方面的要求比較高，本設(shè)計中不采用；另一種是整體式絕熱屋面，它是將屋面防水構(gòu)造與絕熱層的隔汽構(gòu)造結(jié)合起來，有如普通的保溫屋面構(gòu)造，屋面設(shè)置架空通風層，這樣能使屋面油氈溫度大為降低，減少庫房的冷耗和屋頂板的伸縮開裂，防止油氈老化。屋面的構(gòu)造采用下貼法。其做法是在鋼筋混凝土屋面板底面粘貼絕熱層，該做法具有以下優(yōu)點：eq\o\ac(○,1)屋面油氈和現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板共同組成防水隔汽層，所以它的蒸汽滲透阻較大，對保護絕熱材料的干燥很有利；eq\o\ac(○,2)屋蓋的絕熱層與外墻的絕熱層易連成整體，避免冷橋；eq\o\ac(○,3)如絕熱材料損壞，也便于檢查，翻修絕熱層時，不影響屋蓋上部構(gòu)造，在更換屋面防水油氈時亦不致影響絕熱。圖2-4下貼法屋面結(jié)構(gòu)示意圖根據(jù)資料[1]P117表11查得各層材料的導熱率及蓄熱系數(shù)：1---架空通風層；2---厚一氈二油防水層：熱阻R2=（㎡.℃）；3---20厚1:20水泥砂漿抹面層：λ3=W/(m·℃),S3=W/(m2·℃)；4---100mm厚鋼筋混凝土屋蓋：λ4=W/(m·℃),S4=(m2·℃)；5---9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R5=（㎡.℃）；6---硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料隔熱層：λ7=(m·℃),S7=W/(m2·℃)；7---9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R7=（㎡.℃）；8---20厚1:20水泥砂漿抹面：λ3=W/(m·℃),S3=W/(m2·℃)。（2）確定屋面隔熱材料的厚度0=m2·℃αw=23W/(m2·℃)，αn=12W/(m2·℃)。將各層材料的λ、d和R及以上參數(shù)代入公式（2-2），得到隔熱層材料厚度d=，考慮富裕量，取整：d=150mm。（3）計算屋面結(jié)構(gòu)熱惰性指標將地坪各層材料的參數(shù)代入公式（2-3）得到地坪結(jié)構(gòu)的熱惰性指標D=＞4（4）計算屋面結(jié)構(gòu)最小傳熱熱阻由于屋面與外墻都是外圍護結(jié)構(gòu)，所以最小傳熱熱阻相同，即Rmin=m2·℃/W<R0=m2·℃/W，符合不結(jié)露要求。（5）計算屋面?zhèn)鳠嵯禂?shù)將屋面各層材料的參數(shù)代入公式（2-6），得m2·℃/W,代入公式（2-5），得屋頂?shù)膫鳠嵯禂?shù)：=W/㎡.℃。庫房內(nèi)隔墻料的選擇計算（1）內(nèi)隔墻結(jié)構(gòu)同溫庫內(nèi)隔墻一般不設(shè)絕熱層，但是本設(shè)計是高溫果品冷藏庫，分隔墻是相鄰兩個高溫庫的隔墻，進出冷庫時，溫度波動較大，其隔墻應做絕熱處理，考慮到相鄰庫溫波動可能較大，所以設(shè)置了雙面隔汽層。內(nèi)隔墻不應直接鋪在地基土壤上，而應砌筑在絕熱層上面的鋼筋混凝土層上，否則就會有把墻基凍鼓抬起的可能。因此，內(nèi)隔墻應該是非承重墻。結(jié)構(gòu)如圖2-5所示。圖2-5內(nèi)隔墻結(jié)構(gòu)示意圖根據(jù)資料[1]P117表11查得各層材料的導熱率及蓄熱系數(shù)：（2）確定內(nèi)隔墻隔熱材料的厚度0=·℃αw=0W/(m2·℃)，αn=18W/(m2·℃)。將各層材料的λ、d和R及以上參數(shù)代入公式（2-2），得到單側(cè)隔熱層材料厚度d=，考慮富裕量，取整：d=50mm。（3）計算內(nèi)隔墻結(jié)構(gòu)熱惰性指標將內(nèi)隔墻各層材料的參數(shù)代入公式（2-3）得到內(nèi)隔墻結(jié)構(gòu)的熱惰性指標D=＞4（4）計算內(nèi)隔墻結(jié)構(gòu)最小傳熱熱阻根據(jù)最小傳熱熱阻公式（2-4）：tg=10℃,td=0℃，tl=7℃,Rw=m2·℃/W,b=。代入上式，得m2·℃/W<R0，符合不結(jié)露要求。（5）計算內(nèi)隔墻傳熱系數(shù)將內(nèi)隔墻各層材料的參數(shù)代入公式（2-6），得m2·℃/W,代入公式（2-5），得內(nèi)隔墻的傳熱系數(shù)：=W/㎡.℃。校核圍護結(jié)構(gòu)的蒸汽滲透組℃時，應在溫度較高一側(cè)設(shè)置隔汽層。由于在設(shè)置圍護結(jié)構(gòu)的絕熱層時，考慮到XX地區(qū)在冬天時，室外溫度有可能會低于庫溫，所以，在兩側(cè)都設(shè)置了隔汽層。在校核整齊滲透組時，選最不利一側(cè)校核，即以室外側(cè)為高溫側(cè)驗算。（2-7）式中H0—圍護結(jié)構(gòu)隔熱層高溫側(cè)各層材料（隔熱層以外）的蒸汽滲透阻之和（m2·h·Pa/g）；Psw—圍護結(jié)構(gòu)高溫側(cè)空氣的水蒸氣壓力（Pa）；Psn—圍護結(jié)構(gòu)低溫側(cè)空氣的水蒸氣壓力（Pa）。（2-8）i—材料的蒸汽滲透系數(shù)[g/(m·h·Pa)]；di—各層材料的厚度[m]Hi—圍護結(jié)構(gòu)隔熱層高溫側(cè)各層材料（隔熱層以外）的蒸汽滲透阻（m2·h·Pa/g）。外墻蒸汽滲透阻校核水泥砂漿抹面：g/(m·h·Pa),d=20mm；磚墻：g/(m·h·Pa),d=370mm；二氈三油：H=m2·h·Pa/g水泥砂漿找平：g/(m·h·Pa),d=20mm；將數(shù)據(jù)代入公式（2-8）得：H0=m2·h·Pa/g查焓濕圖：Psw=2450Pa,Psn=520Pa；代入公式（2-7）：m2·h·Pa/g，符合要求。屋面蒸汽滲透阻校核水泥砂漿：g/(m·h·Pa),d=20mm；鋼筋混凝土：g/(m·h·Pa),d=100mm；二氈三油：H=m2·h·Pa/g一氈二油：H=m2·h·Pa/g將數(shù)據(jù)代入公式（2-8）得：H0=m2·h·Pa/g查焓濕圖：Psw=2450Pa,Psn=520Pa；代入公式（2-7）：m2·h·Pa/g，符合要求。地面蒸汽滲透阻校核鋼筋混凝土：g/(m·h·Pa),d=80mm；二氈三油：H=m2·h·Pa/g將數(shù)據(jù)代入公式（2-8）得：H0=m2·h·Pa/g查焓濕圖：Psw=2450Pa,Psn=520Pa；代入公式（2-7）：m2·h·Pa/g，符合要求。內(nèi)隔墻蒸汽滲透阻校核水泥砂漿：g/(m·h·Pa),d=20mm；二氈三油：H=m2·h·Pa/g將數(shù)據(jù)代入公式（2-8）得：H0=m2·h·Pa/g℃計算，查焓濕圖：Psw=1100Pa,Psn=520Pa；代入公式（2-7）：m2·h·Pa/g，符合要求。3庫房冷負荷計算圍護結(jié)構(gòu)熱流量計算Φ1=KwAwα(tw-tn)（3-1）式中Φ1—圍護結(jié)構(gòu)熱流量（W）；Kw—圍護結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù)[W/(m2·℃)]；Aw—圍護結(jié)構(gòu)的傳熱面積（m2）α—tw—圍護結(jié)構(gòu)外側(cè)的計算溫度（℃）；tn—圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)的計算溫度（℃）。1）屋面、地面和外墻的長、寬度應自外墻外表面至外墻外表面或外墻外表面至內(nèi)墻中或內(nèi)墻中計算，如圖3-1中的l1、l2、l3、l4；2）內(nèi)墻長、寬度應自外墻內(nèi)表面至外墻內(nèi)表面或外墻內(nèi)表面至內(nèi)墻中或內(nèi)墻中至內(nèi)墻中計算，如圖3-1中的l5、l6、l7、l8；3）外墻的高度：自地坪的隔熱層下表面至屋頂隔熱層上表面計算，h1=；4）內(nèi)墻的高度：自地面至屋頂隔熱層下表面計算，h2=；圖3-1屋面、地面、樓面、外墻和內(nèi)墻長、寬度例圖l1=，l2=，l3=，l4=18m，l5=，l6=，l7=，l8=；圍護結(jié)構(gòu)熱流量計算表表3-1圍護結(jié)構(gòu)熱流量計算表冷間序號結(jié)構(gòu)名稱tw（℃）tn（℃）A（㎡）KW/(m2?℃)）aΦ1（W）1南外墻0東外墻01西外墻0北內(nèi)墻1001地坪0屋頂0合計2南外墻0東外墻0西外墻01北內(nèi)墻1001地坪0屋頂0合計3北內(nèi)墻1001東外墻01西外墻0南內(nèi)墻1001地坪0屋頂0合計4北內(nèi)墻1001東外墻0西外墻01南內(nèi)墻1001地坪0屋頂0合計5北內(nèi)墻1001東外墻0西外墻01南內(nèi)墻1001地坪0屋頂0合計6北內(nèi)墻1001東外墻0西外墻01南內(nèi)墻1001地坪0屋頂0合計7北外墻0東外墻01西外墻0南內(nèi)墻1001地坪0屋頂0合計8北外墻0東外墻01西外墻0南內(nèi)墻1001地坪0屋頂0合計總計貨物熱流量計算（3-2）Φ2—貨物熱流量（W）；32Φ2a—食品熱流量(W)；Φ2b—包裝材料和運載工具熱流量(W)；Φ2c—貨物冷卻時的呼吸熱流量(W)；Φ2d—貨物冷藏時的呼吸熱流量(W)；m—冷間的每日進貨質(zhì)量(kg)；（根據(jù)資料冷庫設(shè)計規(guī)范[1]P32，存放果蔬的冷卻物冷藏間，不應大于該間計算噸位的8%計算，本設(shè)計中按5%計算）h1—貨物進入冷間初始溫度時的比焓(kJ/kg)；h2—貨物在冷間終止降溫時的比焓(kJ/kg)；（h1、h2查資料實用制冷工程手冊P718表10-43食品的焓值表）t—貨物冷加工時間(h)；（24小時）Bb—貨物包裝材料或運載工具質(zhì)量系數(shù)；（查資料實用制冷工程手冊P720表10-44）Cb—貨物包裝材料或運載工具的比熱容[kJ/(kg·℃)]；（查資料實用制冷工程手冊P720表10-45）t1—貨物包裝材料或運載工具進入冷間時的溫度(℃)；（資料[1][1]1=×=℃）t2—貨物包裝材料或運載工具在冷間內(nèi)終止降溫時的溫度(℃)；Φ＇—貨物冷卻初始溫度時單位質(zhì)量的呼吸熱(W/kg)；Φ＇＇—貨物冷卻終止溫度時單位質(zhì)量的呼吸熱流量(W/kg)；(資料[2]P147表5-2-3)mz—冷卻物冷藏間的冷藏質(zhì)量(kg)；表3-2貨物熱流量計算表冷間序號mz/kgm/kgt1/℃h1(kJ/kg)t2/℃h2(kJ/kg)t/hBbCbΦ’Φ”Φ2(W)12000001000002200000100000320000010000042000001000005200000100000620000010000072000001000008200000100000合計1/—1kJ/h換算成1/W的數(shù)值。通風換氣熱流量Φ3=Φ3a+Φ3b式中Φ3a—冷間換氣熱流量[W]；Φ3b—操作人員需要的新鮮空氣熱流量[W]；Φ3b可不計。則（3—3）式中hw—“通風換氣熱流量計算的室外計算溫度應采用夏季通風室外計算溫度，即℃；室外相對濕度應采用夏季通風室外計算相對濕度，即59％?！痹儆蒳-d圖即可查得hw=kJ/kg。hn—冷間內(nèi)空氣的比焓[kJ/kg]；（根據(jù)焓濕圖查得hn=kg）n—每日換氣次數(shù)，取2～3次；Vn—冷間內(nèi)凈體積（扣除柱子）[m3]；ρn—冷間內(nèi)空氣密度[kg/m3]；（根據(jù)資料[9]P6，濕空氣的密度比干空氣的小，在實際計算過程中可近似取ρ=m3）24—1d換算成24h的數(shù)值。將所有數(shù)據(jù)代入公式（3-3），列表計算結(jié)果見表3-3表3-3通風換氣熱流量計算表通風換氣熱流量計算表冷間序號hw（kJ/kg）hn(kJ/kg)n(次)Vn（m3）ρn(kg/m3)Φ3（W）1652170126521701365217014652170156521701665217017652170186521701合計操作熱流量（3—4）式中Φ5a——照明熱流量（W）；Φ5b—每扇門的開門熱流量（W）；Φ5c—操作人員熱流量（W）；Φd—每平方米地板面積照明熱流量W/m2；Ad—冷間地面面積（m2）；nk＇—門數(shù)量nk—Vn—冷間內(nèi)凈體積（m3）；hw—冷間外空氣的比焓（kJ/kg）；hn—冷間內(nèi)空氣的比焓（kJ/kg）；M—空氣幕效率修正系數(shù)；ρn—冷間內(nèi)空氣密度（kg/m3）；3/24—每日操作時間系數(shù)；nr—操作人員數(shù)，中小型冷庫一般取2人；Φr—每個操作人員產(chǎn)生的熱流量（W）冷間設(shè)計溫度≥-5℃時，Φr=279W冷間設(shè)計溫度<-5℃時，Φr=395W將所有數(shù)據(jù)代入公式（3-4），列表計算結(jié)果見表3-4。3-4操作熱流量計算表冷間序號ΦdAdnk，nkVnhwhnMpnnrΦrΦ5（w）12701218906522792270121890652279327012189065227942701218906522795270121890652279627012189065227972701218906522798270121890652279合計電動機運轉(zhuǎn)熱流量（3—5）式中Φ4—電動機運轉(zhuǎn)熱流量（W）；Pd—電動機額定功率（KW）；（包括冷間冷風機的電動機功率和裝貨時進入冷間的電瓶叉車的電動機功率）—熱轉(zhuǎn)化系數(shù)，電動機在冷間內(nèi)時取1；b—電動機運轉(zhuǎn)時間系數(shù)，對空氣冷卻器陪用的電動機取1，對冷間其他設(shè)備用的電動機可按實際情況取值，如電瓶叉車，按每晝夜操作8h計，則。電動機額定功率Pd包括冷間冷風機的電動機功率和裝貨時進入冷間的電瓶叉車的電動機功率。根據(jù)資料[1]P114表10，，選擇QDC—1型號的電瓶叉車，電動機的額定功率為4KW；冷風機的電動機額定功率則需要先估算出冷間的設(shè)備負荷，算出冷風機的冷卻面積和風量，主要根據(jù)冷卻面積，選擇風機，才能確定出電動機的額定功率，算出電動機的運轉(zhuǎn)熱流量Φ4.。冷風機的選擇計算（3—6）式中Φs—冷間冷卻設(shè)備負荷[W]；Ks—冷卻設(shè)備（冷風機）的傳熱系數(shù)[W/(m.℃)]；（1）確定△tm和Ks△tm—冷間溫度與冷卻設(shè)備蒸發(fā)溫度的計算溫度差（℃7～10℃，冷卻物冷藏間可采取更小溫度差。本設(shè)計中對數(shù)平均溫差取△tm=8℃。根據(jù)資料[2]P260對數(shù)平均溫度差△tm計算公式：（3—7）式中：△tm—冷間溫度與冷卻設(shè)備蒸發(fā)溫度的計算溫度差（℃）；（△tm=8℃）△tl—空氣與制冷劑之間的最大溫差（℃）；△ts—空氣與制冷劑之間的最小溫度差（℃）；△t—空氣進出口溫度差（℃）；（根據(jù)資料[2]P262知△t=2～3℃，本設(shè)計中取2℃）t2—冷風機的進風溫度（℃）；（即冷間溫度t2=0℃）t1—冷風機的出風溫度（℃）；（t1=t2-△t=0-2=-2℃）te—制冷劑的蒸發(fā)溫度（℃）。代入公式（3—7）求出制冷劑的蒸發(fā)溫度：te=-9℃根據(jù)蒸發(fā)溫度在資料[3]P730查得冷風機的傳熱系數(shù)：Ks=16W/㎡.℃。（2）估算冷間冷卻設(shè)備負荷Φs和冷風量qv(3—8)式中：P—貨物熱流量系數(shù)；（根據(jù)資料[1]P28貨物不經(jīng)冷卻而直接進入冷卻物冷藏間時?。│?.、Φ2、Φ3、Φ4.、Φ5—為各項計算負荷（W）；由于Φ4未知，可先通過如下估算的方法求出Φs：（3—9）將所有數(shù)據(jù)代入公式（3-9），再將所得的估算設(shè)備負荷代入公式（3-6）計算出冷風機的冷卻面積，列表計算結(jié)果見表3-5。冷風量根據(jù)資料[3]P730的計算公式計算：（3—10）式中B—配風系數(shù)，冷卻物冷藏間取～。將數(shù)據(jù)代入公式（3-10）即可求得冷風量，計算結(jié)果見表3-53-5冷間負荷，冷卻面積及風量估算表冷間序號Φ1+P*Φ2+Φ3+Φ5ΦSABQv12345678合計（3）冷風機的選擇容量為200t的冷藏間1、2、3、4、5、6、7、8均選擇落地式冷風機。根據(jù)冷卻面積和風量在資料[10]上選擇煙臺冰輪公司的冷風機，選擇時，以冷卻面積為主，風量作為參考。表3-6冷風機技術(shù)表冷間型號A(㎡)沖霜水量軸流風機電動機臺數(shù)全壓(Pa)型號功率(KW)風量m3/h每臺共計1LL-30030112(t/h)324000550YT90L-22LL-30030112(t/h)324000550YT90L-23LL-30030112(t/h)324000550YT90L-24LL-30030112(t/h)324000550YT90L-25LL-30030112(t/h)324000550YT90L-26LL-30030112(t/h)324000550YT90L-27LL-30030112(t/h)324000550YT90L-28LL-30030112(t/h)324000550YT90L-2（4）計算電機運轉(zhuǎn)熱流量把風機和叉車的電動機功率代入公式（3-5），計算出電機運轉(zhuǎn)熱流量Φ4.（見表3-7）。3-7電動機運轉(zhuǎn)熱流量計算表冷間序號電動機Pd(kW)ζbΦ'4(W)Φ4(W)1風機1166007920叉車4113202風機1166007920叉車4113203風機1166007920叉車4113204風機1166007920叉車4113205風機1166007920叉車4113206風機1166007920叉車4113207風機166007920叉車4113208風機166007920叉車411320合計4752047520校核冷風機的冷卻面積和風量根據(jù)公式（3-8）計算出冷間設(shè)備負荷（見表3-8），代入公式（3-6）和（3-10），校核實際所需的冷卻面積和冷風量，與所選風機冷卻面積和風量比較，若風機的冷卻面積富裕率大于0小于15%，則所選風機合適，校核結(jié)果見表3-9。3-7冷間設(shè)備負荷計算表冷間序號Φ1(W)Φ2(W)PΦ3(W)Φ4(W)Φ5(W)Φs(W)1792027920379204792057920679207792087920合計475203-8冷風機冷卻面積和風量校核計算表冷間序號Φs(W)配風系數(shù)BQv（m3/h）Ks(W/㎡*℃）Δtm(℃)實際面積A（㎡）結(jié)論1168冷風量滿足要求，冷卻面積小于344m3/202m3，且富裕量均小于10%，符合要求2168316841685168616871688168計算并校核通過冷風機的風速對于LL-300型落地式冷風機主要性能參數(shù)：蒸發(fā)面積（m2）：301；/h（8000m3/h/臺），全壓550Pa；電機（2臺）：YL90L-2型，總功率kw；沖霜水量（t/h）：12尺寸（mm）：2950×1330×2250A1=2650mm,B1=1130mm校核通過冷風機的風速：迎風面積F迎=A1·B1=×=由資料[2]P229表8-2-1“氨冷風機空氣冷卻器用繞片式翅片管規(guī)格表”得：光滑管規(guī)Φ25×；每米翅片管的投影面積f＇=m2蒸發(fā)器管數(shù)：12×14則空氣凈通道面積S≈（A1×B1）-nA1f＇=×-14××=㎡通過冷風機的風速v=L/（3600·S）=24000/（3600×）=s(在3～5m/s內(nèi)，滿足要求)冷間機械負荷計算根據(jù)資料[1]，冷間機械負荷應分別根據(jù)不同蒸發(fā)溫度按下式計算：（3-11）式中：Φj—圍護結(jié)構(gòu)熱流量（W）；Φ2—貨物熱流量（W）；Φ3—電動機運轉(zhuǎn)熱流量（W）；Φ4—操作熱流量（W）；n1—圍護結(jié)構(gòu)熱流量修正系數(shù)，宜取1；n2—貨物流量折減系數(shù)；n3—同期換氣系數(shù)，取～（“同時最大換氣量與全庫每日總換氣量的比數(shù)”大時取最大值）；n4—n5—R—制冷裝置和管道冷耗補償系數(shù)，直接冷卻取。將各項數(shù)據(jù)代入公式（3-11）：Φj=（1×+×+×+1×47520+×18448）=W4庫房風系統(tǒng)的布置及水力計算冷風機風道的布置冷風機風道的布置原則：1）冷風道宜布置在靠近庫門一側(cè)，便于操作管理與維修，又可縮短制冷系統(tǒng)的管道連接，對于吊頂式冷風機，可布置在門的上方，而落地式冷風機需要做支架，將冷風機支于門的而上方。2）一根帶有許多噴風口的均勻送風道，設(shè)置在庫房中央走道頂部，噴口設(shè)在風道兩側(cè)。3）噴口應均勻設(shè)置，但應避開柱子。均勻風道及圓錐形噴嘴：把均勻風道看成一個各斷面上靜壓分布基本相等的靜壓箱，選主風道面積。1）首段風速不宜大于6m/s（資料[2]P311），末段風速為1～2m/s,用逐段降低流速方法，降低動壓，以彌補由于總風道的沿程摩擦阻力損失而消耗的壓頭，使整段風道內(nèi)的靜壓分布基本相等。2）風道采用矩形截面，為了制作安裝方便，節(jié)省空間，高度方向應保持不變，改變風道的寬度來保持風道內(nèi)靜壓相等。3）使噴風口出口流速大于主風道進口流速，使所有出風口截面積之和小于主風口進口截面積。4）采用圓錐形噴嘴方式送風時，貨物應堆放在氣流漩渦區(qū)，不宜放在射流區(qū)，要求貨堆與墻面間應有300～400㎜的間距；錯縫堆碼，庫房中央走道寬度不應小于1200㎜，貨頂與頂棚間距不應小于300mm空間，才能保證氣流正常循環(huán)。冷藏間均勻送風道流速和尺寸計算氣流組織計算氣流組織計算的目的在于選擇氣流分布的形式，確定送風口的形式，數(shù)目和尺寸，使工作區(qū)的風速和溫差滿足設(shè)計要求。根據(jù)資料[3]P311：庫房為無梁樓蓋結(jié)構(gòu)，噴風口采用炮形風口，噴口軸心與水平面成17度仰角。從中間的矩形風管向兩側(cè)均勻送風，根據(jù)資料[8]P1921，噴口側(cè)向送風口速度宜取4～8m/s，若風速太小不能滿足射程要求，風速過大在噴口處會產(chǎn)生很大的噪聲。根據(jù)資料[4]表：工藝性空調(diào)的氣流平均風速、送出風口的風速應根據(jù)送風方式，送風口類型、安裝高度、室內(nèi)允許風速、噪聲標準等因素確定。噪聲要求高時出風口的速度采用2～5m/s，本設(shè)計噪聲要求不高，可采用4～8m/s；空氣調(diào)節(jié)區(qū)冬季不宜大于s，夏季宜采用～s。送風口的速度應大于總風管首段風速，但不大于10m/s，否則應重新計算。根據(jù)資料[4]P1917，噴口的設(shè)計計算按下列步驟進行：（1）根據(jù)房間的顯冷負荷和送風溫差由公式計算總風量Ls（在此，送風量近似取冷風機的風量24000m3/h）；（2）假設(shè)噴口直徑ds、噴口傾角β、噴口安裝高度h，計算相對落差y/ds和相對射程x/ds；（3）根據(jù)氣流射程x和垂直落差y按下式計算阿基米德數(shù)；（4-1）式中a—噴口紊流系數(shù)，對于帶收縮口得圓噴口，a=（4）按下述公式計算噴口送風速度vs（4-2）式中tn—室內(nèi)計算溫度，本設(shè)計為0℃；△ts—送風溫差，本設(shè)計送風溫差為2℃（5）按下列公式計算射流末端軸心速度vx和射流平均速度vp（4-3）（4-4）（6）計算噴口個數(shù)n（4-5）式中，Ld為單個噴口的送風量，即（4-6）計算出的n值應取其整數(shù)，再算出實際的vs。計算過程如下：（1）Ls=24000m3/h；（2）設(shè)噴口直徑為s，工作區(qū)高度為，要求每股射流射程最多達，垂直落差。計算相對落差和相對射程：，；（3）（4）（5）＜s，符合氣流組織要求。（6）個取46個，即每側(cè)采取ds=的圓形噴口23個，約隔617m設(shè)一個風口，噴口的實際風速為：s；此外，＜s，符合氣流組織要求。每個風口的實際送風量根據(jù)資料[2]P311圖9-3-2：噴風口與風管接口直徑D=d+KL，噴口長度L=（～3）d，本設(shè)計取L＝2ds，如下圖所示：K=；噴口長度L=2d=360mm則D=240+×480=278mm取D=300mm綜上：錐形風口的尺寸為：D=300mm，d=180mm，L＝2d=2×180=360mm。均勻送風管道的計算根據(jù)上面的設(shè)計要求,送風管道設(shè)計為高度不變，只改變寬度的矩形均勻送風管道。根據(jù)資料[3]P693“均勻送風道內(nèi)空氣流速：首段采用v首＇=6m/s；末段采用v末＇=2m/s?！睂L-300型冷風機：總風量為L=24000m3/h，首段斷面面積按下式計算：根據(jù)D=300mm，取風道的高度h=600mm首段風道的斷面面積F首＇=㎡首段風道的寬度取A=2m=2000mm，則F首=A·h=×=m2首段風道內(nèi)的空氣流速(滿足要求)末段風量L末=2×522=1044m3/h，風速v末＇=s；末段風道斷面面積風道高度不變h=m,末段風道寬度B＇=F末′/h==m取B=m=400mm，則F末=B·h=×=㎡末段風道內(nèi)的空氣流速：(滿足要求)冷藏間風系統(tǒng)布置如圖4-1所示：圖4-1200噸冷藏間均勻風道布置圖設(shè)計靜壓箱靜壓箱的作用：靜壓箱可用來減少噪聲，又可獲得均勻的靜壓出風，減少動壓損失。而且還有萬能接頭的作用。把靜壓箱很好地應用到通風系統(tǒng)中，可提高通風系統(tǒng)的綜合性能。根據(jù)經(jīng)驗，靜壓箱內(nèi)的風速v≤s，根據(jù)式計算出靜壓箱的截面積：靜壓箱長邊兩端各超出風口400mm，風口寬度為2000mm，則長邊a=2800mm；則靜壓箱高為：b=c=A/a==，寬為。靜壓箱的結(jié)構(gòu)尺寸如圖4-3所示：圖4-3靜壓箱的尺寸及其與風機的連接圖冷風系統(tǒng)的阻力計算通過冷風機翅片管的空氣阻力P1根據(jù)資料[2]P311得：“計算送風系統(tǒng)阻力時，空氣冷卻器的阻力損失按無霜時的阻力損失加一倍進行計算，以保證空氣冷卻器結(jié)霜后阻力加大的需要。”（4-7）風機到靜壓箱的阻力P2（1）沿程阻力根據(jù)資料[5]公式（6-2）、（6-6）計算沿程阻力：（4-8）式中Kt—溫度修正系數(shù)；Kb—大氣壓力修正系數(shù)；Rm0—由資料[5]P229附錄6“通風管道單位長度摩擦阻力線算圖”查得的比摩阻（Pa/m）；（根據(jù)管徑448mm，風量24000/3600/3=s,查得Rm0=m）l—風機到靜壓箱的風管長度，尺寸見圖4-3，l=。根據(jù)資料[5]公式（6-7）、（6-8）計算Kt和Kb：（4—9）式中t—實際空氣溫度，（℃）；△t=2℃，則t=0-2=-2℃,代入公式（4-3）計算出Kt=.；（4—10）式中B—實際大氣壓力，（KPa）；由資料[8]P195查得XX地區(qū)B=，代入公式（4-4）計算出Kb=最后，將所有數(shù)據(jù)代入公式（4-2），計算該段的沿程阻力：（2）局部阻力（4—11）式中∑ζ—局部阻力系數(shù)總和；Pd—動壓，（Pa）；根據(jù)資料[5]附錄6，由風管直徑和風量查得風管內(nèi)風速v=12m/s；計算風機當量直徑Dv，按資料[5]P146公式6-11計算如下：（4—12）對LL-300型冷風機，a=A1=；b=B1=，代入公式（4-6），計算得出Dv=根據(jù)風速和當量直徑，查資料[8]P1083“鋼板圓形通風管道計算表”得Pd=產(chǎn)生局部阻力的部件有：軸流風機出來的漸縮管和進入進入靜壓箱時的漸擴，由資料[5]P230查得：漸縮管ζ1=；漸擴ζ2=，則∑ζ=ζ1+ζ2=代入公式（4-5）得冷風機到靜壓箱的阻力：P2=△Pm+Z=+=。均勻風道阻力P3由資料[5]P164知，均勻送風道首段的全壓就是均勻送風道的阻力。對LL-300型冷風機：Vd—首段空氣流速，（m/s），（v=s）；v0—出風口平均流速，（m/s），（v0=s）；u—孔口流量系數(shù)，（根據(jù)資料[5]P161圖6-16查得u≈）；vj—送風口靜壓流速，（m/s），（vj=v0/u==s）；由資料[5]P161知，為了很好地達到均勻送風的目的，要保持a≥60°，即Pj/Pd≥3,也就是必須使vj/vd≥。上述計算中，vj/vd==≥符合要求，出流角a=60°，系統(tǒng)能保證均勻送風?？諝獬隼滹L機的溫度為-2℃，由資料[6]P7表1-4查得空氣的密度ρ=㎏/m3，則首段靜壓首段動壓則均勻風道的全壓P3=Pq=Pj+Pd=+=Pa風機風壓的校核風機風壓按資料[5]P155公式6-18計算：(4-13)式中Pf—風機的風壓，（Pa）；Kp—風壓附加系數(shù)，一般的送排風系統(tǒng)取～；△P—系統(tǒng)的總阻力，（Pa）；則所選風機的全壓為550Pa＞，滿足要求。新風果品在冷藏庫內(nèi)呼吸作用消耗氧氣，產(chǎn)生二氧化碳，必須定時向冷藏間內(nèi)輸送新鮮空氣。新鮮空氣進入冷庫以后，不應使庫房產(chǎn)生超過規(guī)定的溫度波動（一般允許波動的幅度為℃）。本設(shè)計的冷藏間采用換氣扇引進新風。冷庫門及冷風幕的選擇根據(jù)資料選型可知：目前，比較常用的冷藏門是薄壁型鋼制作的冷藏門，其構(gòu)造上的要求：絕熱性能好；輕便靈活；堅固耐用；門洞尺寸符合生產(chǎn)使用要求；由資料[2]P92表3-3-1，選擇冷藏間門洞的尺寸。運輸方式為電瓶叉車運輸，則門洞的凈尺寸為寬×高=1800×2400mm，根據(jù)設(shè)備廠家提供的資料，由于庫內(nèi)外溫度差小于50℃，且?guī)焱饪諝庀鄬穸刃∮?0%，所以采用厚度為106mm（即M100系列）的門扇。選擇M163—1824型自動冷庫門，門扇規(guī)格為1650×2300mm。根據(jù)門洞寬和門洞高選擇宜興市冷庫附件廠的雪人牌系列冷風幕。型號：SSY-200型冷風幕主要性能參數(shù)：噴口長度：2000㎜；空氣幕總長：2716mm門洞凈寬：1800mm；電動機功率：×2kw5冷藏庫制冷系統(tǒng)及制冷設(shè)備的選擇冷庫制冷系統(tǒng)的選擇制冷劑工質(zhì)選擇表常用制冷劑的比較制冷劑名稱優(yōu)點缺點適用場合氨蒸發(fā)壓力與冷凝壓力適中，單位制冷量較大;具有較強的溶水性；微溶于融化油，價格低廉，對臭氧層沒有破壞作用等易揮發(fā)，有毒，具有強烈的刺激性臭味，易燃，易爆主要用于大中型的冷庫，小型冷庫應用較少氟利昂無味，不易燃燒，毒性小滲透性很強，易于泄露，傳熱性能差，密度大，粘度大，流動性能差，價格貴；對環(huán)境有破壞作用主要用于有嚴格衛(wèi)生安全要求的場合本設(shè)計為中型冷藏庫，采用氨為制冷劑。冷藏庫制冷系統(tǒng)形式的選擇冷藏庫內(nèi)的蒸發(fā)系統(tǒng)形式根據(jù)連接方式不同可分為串聯(lián)式、并聯(lián)式和混合式，考慮應該滿足供液均衡性和制冷劑流量可調(diào)節(jié)的要求，系統(tǒng)選擇并聯(lián)空氣冷卻器蒸發(fā)系統(tǒng)，這樣在系統(tǒng)中不致出現(xiàn)制冷劑液體和潤滑油從某一蒸發(fā)回路竄到另一蒸發(fā)回路中去。供液方式有上進下出式和下進上出式，兩種方式各有利弊。表蒸發(fā)系統(tǒng)供液方式的比較供液方式優(yōu)點缺點上進下出冷卻設(shè)備所需的制冷劑量少，沒有液柱靜壓的影響，避免了潤滑油的沉積，沖霜效果好。冷卻設(shè)備均勻供液較為困難，傳熱表面制冷劑液體潤濕性差，需要的低壓循環(huán)貯液器的容量較大。下進上出制冷劑在冷卻設(shè)備內(nèi)分配比較均勻，有助于充分發(fā)揮冷卻設(shè)備的傳熱效果。冷卻設(shè)備制冷劑重量較大，液柱靜壓的會影響到蒸發(fā)溫度，進入冷卻設(shè)備的油污不易排凈。根據(jù)上述分析比較，結(jié)合國內(nèi)常用的供液形式，本設(shè)計采用下進上出的供液方式。方案選擇現(xiàn)確定了以下三個方案以供分析、比較和選擇：方案一：螺桿式壓縮機的氨泵供液系統(tǒng)。方案二：活塞式壓縮機氨泵供液系統(tǒng)。方案三：活塞式壓縮機重力供液系統(tǒng)。制冷壓縮機是蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)的心臟,起著壓縮與輸送制冷劑的作用,它的性能對于整個冷庫系統(tǒng)的性能有著重要影。壓縮機根據(jù)原理不同有活塞式制冷壓縮機和螺桿式制冷壓縮機?；钊绞且环N傳統(tǒng)的氣體壓縮方式。利用曲軸連桿機構(gòu)，把原動機軸的旋轉(zhuǎn)運動轉(zhuǎn)化為活塞在氣缸中往復運動來提高冷媒壓力。活塞式壓縮機使用范圍較小，一般適用于中小規(guī)模的建筑，熱效率高，適用于多種制冷劑的優(yōu)點。而且往復式的氣體壓縮只能通過調(diào)整氣缸的工作個數(shù)進行上、卸載控制，使得在容量控制方面只能做到級別調(diào)節(jié)。螺桿式壓縮機是一種回轉(zhuǎn)式的容積氣體壓縮機，利用螺桿回轉(zhuǎn)壓縮提高冷媒壓力。螺桿式壓縮機通常適用于中大規(guī)模的建筑，而且通過滑閥調(diào)節(jié)能進行無級能量控制。本設(shè)計規(guī)模屬于中型。經(jīng)過上述比較，活塞式壓縮機是一種比較傳統(tǒng)的壓縮方式，雖然比螺桿式壓縮機存在一些缺點，但是，它應用比較普遍，造價也比螺桿式壓縮機的低，所以本設(shè)計選用活塞式制冷壓縮機。表制冷系統(tǒng)供液方式的比較供液方式優(yōu)點缺點重力供液經(jīng)過氣液分離器后，經(jīng)過節(jié)流后的閃發(fā)氣體不會進入冷卻設(shè)備；回氣經(jīng)過氣液分離器后，進入到壓縮機不會引起濕壓縮氨液分離器必需設(shè)置在緊靠庫房的上方，不便于集中管理，而且土建造價高；制冷劑液體在較小的壓差下流動，流速小、其傳熱系數(shù)較小，而且容易集油，影響傳熱；當氨液分離器的液位自動控制裝置故障時，難以隨時根據(jù)系統(tǒng)負荷變化而穩(wěn)定氨液分離器的正常液位，操作上比較復雜，所以仍有引起運行事故的可能性。系統(tǒng)的融霜、排液、放油等也比氨泵供液強制循環(huán)系統(tǒng)要麻煩。氨泵供液依靠氨泵供液，氣液分離器的安裝高度不會很高，可以減少土建造價，而且氨泵強制供液，提高了流速，制冷裝置的效率高，安全性高，管理方便，造價省，易于實現(xiàn)自動化操作，適用于各種類型的冷藏庫。用氨泵供液，消耗電能通過上述比較，本設(shè)計選擇方案二：活塞式壓縮機氨泵供液系統(tǒng)。冷風機融霜形式的確定根據(jù)資料[7]P257霜層的出現(xiàn)降低了冷風機的換熱效率，應該采取措施清除霜層。常用的融霜方法有人工掃霜、熱氨融霜、水融霜、熱氣-水融霜。人工掃霜雖然操作簡單，不影響庫溫，但勞動強度大，而且掃霜不徹底。熱氨融霜就是將壓縮機排出的熱氨氣引進蒸發(fā)器利用熱氨冷凝時放出的熱量將蒸發(fā)器表面的霜層融化。熱氨融霜必須保證有足夠的量及適當?shù)膲毫蜏囟?，而且在較大的制冷系統(tǒng)中，要設(shè)置專用的油分離器（非洗滌式的），融霜熱氨管要設(shè)在常溫穿堂內(nèi)，并應敷設(shè)耐高溫的隔熱層，比如石棉，玻璃纖維，礦棉站或水玻璃膨脹珍珠巖制塊等等材料，而不能用軟木或泡沫塑料等不耐高溫的材料。熱氨融霜一般僅用于冷藏間的光滑排管中。冷風機一般不單獨采用熱氨融霜，因為不僅效率低，而且融霜形成的水的排放也比較麻煩。水融霜一般用于冷風機，它是通過噴水裝置向蒸發(fā)器表面噴水，使霜層被水的熱量融化，然后融水從排水管排走，水融霜效果比熱氨融霜要好，操作程序也比較簡單，但是水融霜只解決蒸發(fā)器外表面霜層對傳熱的不良影響，但沒解決蒸發(fā)器的內(nèi)部集油對傳熱的影響。經(jīng)過以上分析，本設(shè)計的冷風機采用水融霜系統(tǒng)。制冷系統(tǒng)主機的選擇確定制冷劑設(shè)計工況（1）確定冷凝溫度tc根據(jù)資料[7]對P151,對于使用冷卻水塔的循環(huán)水系統(tǒng)，冷卻水進水溫度可按下式計算：(5-1)式中ts1—冷卻水進冷凝器的溫度（℃）；ts—當?shù)叵募臼彝馄骄磕瓴槐ＷC50h的濕球溫度（℃）；Δts—安全值，對自然通風冷卻塔或冷卻水噴水池，Δts=5~7℃；對機械通風冷卻塔，Δts=2~4℃。ts=27℃，Δts=2℃；代入上式，得：ts1=29℃。冷卻水出冷凝器的溫度ts2，與冷卻水進冷凝器的溫度與冷凝器的型式有關(guān)。對于臥式殼管式冷凝器：故℃。冷凝溫度的高低取決于所采用的冷卻介質(zhì)及其溫度、冷凝器的結(jié)構(gòu)型式和傳熱溫差。以水作為冷卻介質(zhì)時，其傳熱溫差取4～6℃，則冷凝溫度為（5-2）故℃。（2）確定蒸發(fā)溫度tete。te=-9℃（3）壓縮機的吸氣溫度t1壓縮機的吸氣溫度根據(jù)管道中的傳熱情況，后根據(jù)標準中規(guī)定的過熱度確定。通常對于一般氨壓縮機，Δtr=5~8℃。故℃（4）繪制p-h圖并確定壓縮機的級數(shù)圖5-1制冷系統(tǒng)單機壓縮P-h圖各點的有關(guān)狀態(tài)參數(shù)值：h1=1450kJ/kg,kJ/kg，h2=1480kJ/kg，=1700kJ/kg，kJ/kg，pe=，pc=，v’1=m3/kg單位質(zhì)量制冷量：q0=h1-h4=1450-380=1070kJ/kg；單位容積制冷量：qv=q0/v’1=1070/=m3。在制冷循環(huán)中，工質(zhì)壓縮比，即Pc/Pe≤8，可采用單級壓縮式制冷循環(huán)，由于Pc/Pe==5＜8，因此，本高溫庫采用單級壓縮即可。制冷壓縮機的選擇計算根據(jù)冷間的機械負荷計算值，選擇壓縮機，臺數(shù)不宜過多，一般不設(shè)備用機。冷間機械負荷Φj==，質(zhì)量流量qm=Φj/q0=1070=s,根據(jù)資料[7]P59得：理論輸氣量根據(jù)制冷量和理論輸氣量選擇煙活塞式壓縮機2臺，型號：8AS10，主要性能參數(shù)：標準工況下的單臺制冷量：108KW，兩臺共216KW；氣缸直徑：100mm，主軸轉(zhuǎn)速：960rpm，理論輸氣量：m3/h；吸氣管徑：80mm，排氣管徑：80mm；冷卻水耗量：1m3/h；電動機功率：標準工況下40kW控制箱型號：XQ01-55；重量：200kg。（1）校核壓縮機在設(shè)計工況下的制冷量根據(jù)資料[7]公式8-4壓縮機在設(shè)計工況下的制冷量按下式計算：（5-3）式中Qog—壓縮機在設(shè)計工況下的制冷量，（KW）；qv，th—壓縮機的理論輸氣量，（m3/h）；（qv，th=m3/h）λ—壓縮機的輸氣系數(shù)，（根據(jù)冷凝溫度和蒸發(fā)溫度在資料[7]P61表3-3查得λ=）；qv—單位容積制冷量，（kJ/m3）；（qv=kJ/m3）將數(shù)據(jù)代入公式（5-3）得單臺壓縮機在設(shè)計工況嚇的制冷量Qog=128KW，兩臺總共256KW＞，滿足制冷量需要。（2）校核電動機功率（5-4）式中：λ—壓縮機的輸氣系數(shù)；λ=；qv.，th—壓縮機的理論輸氣量（m3/h）；qv.，th=m3/h、—制冷劑進、出壓縮機時的比焓（kJ/kg）；v′1—壓縮機吸入蒸氣的比體積（m3/kg）；（m3/kg）ηi—壓縮機的指示效率；ηm—壓縮機的摩擦效率，??；ηd—壓縮機的傳動效率，直聯(lián)，取1。（5-5）Te—蒸發(fā)溫度（K）；Tc—冷凝溫度（K）；b—系數(shù)，氨壓縮機取b=。求解，ηi=；代入公式，最終解得：p=～<40kW。因此，索賠電動機功率滿足要求。冷凝器的選擇計算冷凝器的選擇原則：冷凝器的選擇原則取決于當?shù)氐乃疁?、水質(zhì)、水源、氣候條件，以及壓縮機房布置要求等因素。一般在冷卻水水質(zhì)較差、水溫較高、水量比較充裕的地方，宜采用立式冷凝器；水質(zhì)較好且水溫較低的地區(qū)，宜采用臥式殼管式或組合式冷凝器；在缺乏水源或夏季室外空氣濕球溫度較低的地區(qū)，可采用蒸發(fā)式冷凝器。如果冷卻水采用循環(huán)冷卻供水方式，可根據(jù)制冷設(shè)備布置的要求進行合理選擇。立式冷凝器可裝于室外，清洗水垢方便，但耗水量大，比較笨重，搬運不方便，制冷劑泄露時不容易被發(fā)現(xiàn)。根據(jù)延安地區(qū)的水溫、水質(zhì)水源、氣候條件，以設(shè)計中機房的布置情況，選用臥式殼管式冷凝器，該冷凝器具有傳熱系數(shù)高；冷卻水耗量少；占空間高度?。裳b于室內(nèi)），操作管理方便的優(yōu)點，要求水質(zhì)好、水溫低，清洗水垢時要停止冷凝器的工作。冷凝器熱負荷計算（5-6）式中Qc—冷凝器的熱負荷（kW）；qm—冷凝器的制冷劑流量（kg/s）；h3—制冷劑液體出冷凝器的比焓（kJ/kg）；h2s—壓縮機實際排氣的比焓（kJ/kg）。（5-7）式中Qog—制冷系統(tǒng)在設(shè)計工況下的的總制冷量，256kW；q0—單位質(zhì)量制冷量，1070kJ/kg；則qm=s；根據(jù)壓焓圖h3=380kJ/kg，（5-8）kJ/kg；=1700kJ/kg，ηi=，代入公式得h2s=1732kJ/kg。將所得結(jié)果代入公式（5-6）解得：Qc=冷凝器傳熱面積計算（5-9）式中Ac—冷凝器的傳熱面積，（㎡）；K—冷凝器傳熱系數(shù),[W/(m2.℃)]；根據(jù)資料[7]表8-1，K=700W/(m2.℃)；△tm—制冷劑與冷卻介質(zhì)之間的對數(shù)平均溫差，（℃）；（5-10）式中ts2—冷凝器的出水溫度，（℃）；ts1—冷凝器的進水溫度，（℃）；tc—冷凝溫度，（℃）；則℃，代入公式（5-9）求得冷凝面積Ac=75㎡，由于冷凝器使用一段時間后，由于污垢的影響，會降低其傳熱性能，因此，選擇冷凝器時，其計算面積應有10%～15%的裕量，實際面積為75×=86㎡根據(jù)資料[11]選擇一臺WN-90/8型臥式殼管式冷凝器主要參數(shù)：冷卻面積90㎡；筒體直徑D=900mm；總長L=4000mm。制冷系統(tǒng)輔助設(shè)備的選擇氨油分離器（5-11）式中λ—壓縮機的輸氣系數(shù)，（）；v—氨壓縮機的理論輸氣量，v=×2=m3/h；Wy----油分離器內(nèi)的氣體流速m/s；本設(shè)計選用洗滌式油分離器，它比填料式油分離器的阻力要小，比較適用于氨制冷系統(tǒng)，借氣體經(jīng)過氨液洗滌，降低氣流速度和改變其方向以達到分離出氨氣中夾帶的潤滑油。所以，取Wy=m/s則由此，根據(jù)資料[11]選1臺YFA80型洗滌式油分離器（煙冷）尺寸：D=412mm；H=1860mm安全附件規(guī)格見資料[11]P24，安全附件規(guī)格表。高壓貯液器貯液器容積按制冷劑循環(huán)量進行計算，但最大貯存量應不超過每小時制冷劑總循環(huán)量的1/3～1/2。同時，應考慮當環(huán)境溫度變化時，貯液器內(nèi)的液體制冷劑因受熱膨脹造成的危險，故其貯存量一般不超過整個容積的70%～80%。貯液器的容積可按下式計算：（5-12）式中V—貯液器的容積，（m3）；qm—系統(tǒng)內(nèi)制冷劑質(zhì)量流量，（qm=s)；vR—冷凝溫度下液體制冷劑的比體積，查壓焓圖得vR=㎏；β—貯液器的氨液充滿度，取70％。代入公式，解得，V=m3。選型：選一臺ZA-1型高壓貯液器，（煙冷）。主要參數(shù)：容積1m3，外徑720㎜，長度2938㎜。技術(shù)特性及安全附件規(guī)格見資料[11]P19技術(shù)特性表和安全附件規(guī)格表。集油器集油器的作用是收集從油分離器、冷凝器、貯液器、中間冷卻器、蒸發(fā)器、排液桶等設(shè)備中放出的潤滑油，并將潤滑油中挾帶的氨液分離出來。分離后的潤滑油在低壓下排向油處理系統(tǒng)。集油器只用于氨制冷系統(tǒng)。集油器的種類：頂部淋水式集油器；加熱盤管式集油器。根據(jù)資料[7]P157,氨制冷系統(tǒng)中應該單獨設(shè)置集油器，一般不進行計算，而是根據(jù)經(jīng)驗來選用。當標準工況下制冷量小于250KW時，選用159mm的集油器一臺即可。型號：JY-150型；外徑：159mm；高度：647mm接管通路（mm）：進油15；放油15；回氣15；壓力表Dg4；油面指示器Dg6；重量30㎏.空氣分離器由于制冷系統(tǒng)排空不徹底，充滿制冷劑或補充潤滑油，以及設(shè)備檢修，更換零件等過程中，都會有空氣殘留或混入系統(tǒng)，因而氨制冷系統(tǒng)一般均應設(shè)置空氣分離器?？諝夥蛛x器一般不進行計算，而是根據(jù)經(jīng)驗選用。目前生產(chǎn)的空氣分離器主要有108mm和219mm兩種規(guī)格，由于制冷系統(tǒng)的制冷量比較小，所以選用一臺小號的空氣分離器即可。根據(jù)資料[11]P38選擇一臺KFA-32型號的空氣分離器。主要參數(shù)：名義面積㎡；重51㎏；主要尺寸：直徑D=108mm；L=1550mm；接管口：進液DN32；回氣DN32；放空氣DN10；混合氣DN15。緊急泄氨器目前生產(chǎn)的緊急泄氨器品種較少，多為SA-25型，筒體直徑D=108mm，任何規(guī)模的氨制冷系統(tǒng)均可采用。根據(jù)資料[11]P51選擇一臺JXA-108型緊急泄氨器。技術(shù)參數(shù)：設(shè)計壓力；水壓試驗；氣密性實驗接管外徑：進水D1=45mm；出水D2=45mm；進氨D3=38mm主要尺寸：直徑D=108mm；總長L=854mm。氨泵的流量計算（5-13）式中：qv—氨泵體積流量（m3/h）；nx—循環(huán)倍數(shù)；對負荷有波動，蒸發(fā)組數(shù)較多，容易集油的蒸發(fā)器的下井上出供液系統(tǒng)，采用5～6倍；本設(shè)計采用6倍；qz—氨泵所功同一蒸發(fā)溫度的氨液蒸發(fā)量（㎏/h）；vz—蒸發(fā)溫度下氨飽和液體的比體積（m3/㎏），（vz=×10-3m3/kg）其中，所以得到氨泵的體積流量為：低壓循環(huán)貯液器根據(jù)資料[3]P206,低壓循環(huán)貯液器用于氨泵供液方式的制冷系統(tǒng)中，它兼有氣液分離器、低壓貯液器和排液桶三者的功用，既能穩(wěn)定第保證氨泵供液所需的低壓液壓液體制冷劑，又能對庫房的回氣進行氣液分離并接納沖霜排液。一般在氨泵供液系統(tǒng)中不必選用排液桶，其作用可由低壓循環(huán)貯液器代替，所以在選擇低壓循環(huán)貯液器時，應把容積選大一點，滿足沖霜排液需要。（5-14）式中：dd—低壓循環(huán)貯液器的直徑，mm；λ—