2023年注冊結(jié)構(gòu)工程師(二級專業(yè)考試)下午真題試卷

2023〔二級專業(yè)考試〕下午真題試卷(總分：80.00，做題時(shí)間：901～3：某墻體鋼筋磚過梁凈跨ι

=1．50m240mmMU10M7．5n38mmHPB235As

3，砌k均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q =6．OkN/m，活荷載組合值系數(shù)為0．7?！卜?jǐn)?shù)：6.00〕體施工質(zhì)量掌握等級為B級。在距窗口頂面k均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q =6．OkN/m，活荷載組合值系數(shù)為0．7?！卜?jǐn)?shù)：6.00〕k(kN/m)，應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.11B.14C.17D.19√解析：解析：依據(jù)《砌體構(gòu)造設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》7．2．2h

=800mmn=1500mmw入樓板傳來的荷載；過梁高度h =800mm>ι /3=500mm，取500mm高墻體自重作為梁的均布荷載。過梁w n墻體荷載標(biāo)準(zhǔn)值為g =18×0．24×0．5kN/m=2．16kN/m過梁承受的均布荷載設(shè)計(jì)值為P=γ (g＋gk1 G k)＋γ q =1．2(7．0＋2．16)＋1．4×6．0=10．992＋8．4=19．392(kN/m)k1 Q k(kN/m)，與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.23B.21√C.18D.157．2．3[M]=0．85hf0 v

Ah=800mm，as=20mm，hs

=h-ao

=800mm-20mm=780mmf

=210MPa，Av

=3×50．24mms

2=150．72mm2[M]=0．85×780×210×150．72kN.m=20．98kN.m(kN)，與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.10B.14√C.17D.21[V]=f

bz，vz=2h/3=2×800/3mm=533mm3．2．2，砌體抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f

v

=0．8：f=0．14×0．8MPa=0．112MPaV=fa vbz=0．112×240×533N=14．33kNv有一設(shè)置鋼筋混凝土構(gòu)造柱的多層磚房，試問，以下關(guān)于該房屋墻體施工挨次的幾種主見中，其中哪一種最能保證墻體的整體性？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕B.綁扎構(gòu)造柱鋼筋、支模板、澆筑混凝土構(gòu)造柱，再砌磚墻C.綁扎構(gòu)造柱鋼筋、砌磚墻、支模板，再澆筑混凝土構(gòu)造柱√D.砌磚墻、支模板、綁扎構(gòu)造柱鋼筋，再澆筑混凝土構(gòu)造柱6．0．1試問，以下對同強(qiáng)度等級的燒結(jié)類磚與非燒結(jié)類磚物理力學(xué)性質(zhì)主要差異的理解，其中何項(xiàng)不妥？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕非燒結(jié)類磚干縮率比燒結(jié)類磚大、外表光滑非燒結(jié)類磚的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值比燒結(jié)類磚小√非燒結(jié)類磚的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值比燒結(jié)類磚小非燒結(jié)類磚的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值比燒結(jié)類磚小3．2．53．2．2試問，下述對于砌體構(gòu)造的理解，其中何項(xiàng)正確？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕砌體構(gòu)造房屋的牢靠度低于鋼筋混凝土構(gòu)造房屋的牢靠度對于安全等級為一級或設(shè)計(jì)使用年限大于50年的房屋，不應(yīng)承受砌體構(gòu)造砌體構(gòu)造房屋的靜力計(jì)算方案是依據(jù)房屋空間工作性能劃分的√在凍脹地區(qū)，地面以下的砌體，不行以承受多孔磚D《砌體構(gòu)造設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》6．2．2比λ 應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近？150mm×l50mm，比λ 應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.1005．1．5ι=0．8×5000mm=4000mm，I=1505．1．5ι=0．8×5000mm=4000mm，I=1504o/12=42．1875×106mm4，A=1502mm2=22500mm2i==43．3mm，λ=4000/43．3=92．4有關(guān)。Ⅱ．由于木構(gòu)造的可燃性，故對建筑物內(nèi)填充材料的可燃性能可不作要求。Ⅲ．當(dāng)梁犯難燃燒體1．00h正確的理解？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ√B.Ⅰ、Ⅱ、ⅢC.Ⅱ、Ⅲ、ⅣD.Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ1010．2．110．3．1組合時(shí)的平均壓力值為260kPa?！卜?jǐn)?shù)：12.00〕9143組合時(shí)的平均壓力值為260kPa?！卜?jǐn)?shù)：12.00〕？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕、C、DB.素土墊層C.灰土墊層D.砂石墊層 √0．5m適宜。試問，根底底面處土層修正后的自然地基承載力特征值f數(shù)：2.00〕A.80B.105√C.115D.121

(kPa)，應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近？〔分a5．2．4(5．2．45．2．4η=0，η =1．0f=f＋η γ(b-3)＋η γ (d-0．5)=80＋O×l7×(3．6-3)＋l×l7×(2-0．5)=10b d a ak b d m5．5(kPa)(m)，應(yīng)θ=30°)〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.0．3B.0．9C.1．3√D.1．54．2．2(4．2．2)，墊層寬度應(yīng)滿足b＇≥b＋2ztanθθ=30°，ztanθ=2．2xtan30°=1．27m11。試問，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，墊層底面處的附加壓力值P值最為接近？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.130√B.150C.170D.190

(kPa)與以下何項(xiàng)數(shù)zc2ztanθ=2×2．2×tan3O°=2．544．2．1(4．2．1-2)c2ztanθ=2×2．2×tan3O°=2．5411PzA.20B.34C.57D.60√cz＋(19．5-10)×1．7=59．9(kPa)11。試問，墊層底面處土層修正后的自然地基承載力特征值f接近？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.210B.230√C.250D.270

(kPa)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為az標(biāo)準(zhǔn)表5．2．4，得η ＋0．3、η =1．6，代入式(5．2．4)f =f ＋η γ(b-3)＋η γb d az ak b d m＋1．62＋1．6×13．52×3．7=231．66(kPa)15225-11GQGQ0．720kN/m3?！卜?jǐn)?shù)：16.00〕

=280kN/m，可變荷載F

=122kN/m；可變荷載f分a數(shù)：2.00〕A.220B.230√C.240D.2505．2．21．5＋1．7)/2m=1．6mfa≥Fk/A＋gk/A=(FG＋FQ)/b＋γ Gd=(280＋122)/2kPa＋20×1．6kPa=233kPa(kPa)，應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.253√B.258C.300D.305條：8．2．73．2．33．2．5條：假定基底凈反力設(shè)計(jì)值為250kPa(kN)與最大彎矩設(shè)計(jì)值(kN.m)，應(yīng)與以下何組數(shù)值最為接近？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.203．6，83 B.228，93C.246，104D.280，1401V=p ×a1=250×0．815kN=203．75kNM=p ×/2=250×0．8152/2kN.m=83kN.m1V=p ×a1=250×0．815kN=203．75kNM=p ×/2=250×0．8152/2kN.m=83kN.mmax i max i試問，根底的邊緣高度hA.150B.200√C.250D.300

(mm)，最小不宜小于以下何項(xiàng)數(shù)值？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕18．2．21200mm。(5).試問，根底的混凝土強(qiáng)度等級，最小不應(yīng)小于以下何項(xiàng)所示？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.C10B.C15C.C20√D.C258．2．24假定根底混凝土強(qiáng)度等級為C2050mm，h=550mm，試問，根底底板單位長度的受剪承載力設(shè)計(jì)值(kN)，應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.285B.300C.350D.385√8．2．78．2．7-1～2)，作為a=a=ι=1t b例，即可導(dǎo)出：F ≤0．7βh f h 也可直接按《混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》式(7．5．3-1)進(jìn)展計(jì)算。ι p t oV=O．7β fh=0．7×l×1．1×103hs t o

×(0．55-0．05)kN=385kN(HRB335級)的配筋面積(mm2A.740B.810C.890√D.1160

)，應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕

=Ms

/(0．9hf0

)=120×106/(0．9×500×300)mmy

2=889mm220。假定根底底板單位長度的最大彎矩設(shè)計(jì)值為l00kN.m，試問，根底底板的配筋(主筋/分布筋)選用以下何組數(shù)值最為合理？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.8@80/8@200B.10@100/8@250C.12@150/8@300√D.14@200/8@350smax0 y2=740mm2500×1000×0．15%mm2=750mm2解析解析依據(jù)《建筑地基根底設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)第82smax0 y2=740mm2500×1000×0．15%mm2=750mm2?！卜?jǐn)?shù)：4.00〕已求得β =β 試問，驗(yàn)算柱對承臺(tái)的沖切時(shí)，承臺(tái)的抗沖切承載力設(shè)計(jì)值(kN)與以下何ox oy項(xiàng)數(shù)值最為接近？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.2150B.7240√C.8580D.8800解析解析依據(jù)《建筑地基根底設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)第條第1款進(jìn)展計(jì)算a=a =1040mm，ox oy 0f=1．71N/mm2t

，b=h=700mmβ =1-0．1×(1100-800)/(2023-800)=0．9752[β (b＋a )c c hp ox c oy＋β (h＋a )]β fh =2×2×0．6×(0．700＋1．040)×0．975×1．71×103oy c ox hp t o×(1．150-0．110)kN=7241kN≈7240kNB(kN)，與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.5840√B.6285C.7180D.75208．5．18ax

=a=1040mm，hy

=1040mm，f=1．71N/mmt

2λ =λ =a/h=1，βh=(800/h)x y x o s o

1/4

=(800/1040)

1/4

=0．937β=1．75/(λ＋1)=1．75/2=0．875βhβ bh=0．937×0．875×1．71×10s ft o o5840最近，應(yīng)選A

3×4．0×1．04kN=5832kN與〔分?jǐn)?shù)：4.00〕〔分?jǐn)?shù)：4.00〕(1).當(dāng)估算主體構(gòu)造的風(fēng)荷載效應(yīng)時(shí)，試問，方案ab(kN/m2)之比，最接近于下JGJ3-2023〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.1：1B.1：1．15C.1：1．2D.1．15：1√：依據(jù)《高層建筑混凝土構(gòu)造技術(shù)規(guī)程》JGJ3-2023第3．2．1條，w =β μ μ w 。依據(jù)條件，兩個(gè)方案中的β依據(jù)條件，兩個(gè)方案中的β，μ，wz zo都一樣，僅μ 第3．2．5條，μ s saμ=0．8＋=1．22w：w=μ：μ=1．148：1≈1．15：1sb ka kb sa sb(2).當(dāng)估算圍護(hù)構(gòu)造風(fēng)荷載時(shí)，試問，方案abGB50009-2023〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.1．5：1B.1．15：1C.1：1√D.1：1．2析：解析：依據(jù)《建筑構(gòu)造荷載標(biāo)準(zhǔn)》第7．1．1條，w=β μ μ w條件：β ，μ ，k gz s z o gz zw都一樣，僅μ 不一樣。依據(jù)《建筑構(gòu)造荷載標(biāo)準(zhǔn)》表7．3．1-30，μ =0．8，μ =0．8，w：o s sa sb kaw =0．8：0．8=1：1kb40m20m30m，位于山區(qū)。該建筑物原擬建在山坡下平坦地帶A處，現(xiàn)擬改在山坡上的B5-14)，建筑物頂部一樣部位在兩個(gè)不同位置所受到的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別ABBAABBA

/W的比值與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近？提示：不考慮風(fēng)振系數(shù)的變化。〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.1B.1．1C.1．3√解析：解析：由于不考慮風(fēng)振系數(shù)的變化，W解析：解析：由于不考慮風(fēng)振系數(shù)的變化，W/W=μ /μ =η ，實(shí)際上就是求μ 的修正系數(shù)。B A ZB ZA B ZB7．2．2O872m，其平面為矩形，長40m，在建筑物如以下何項(xiàng)所示？的寬度方向有3個(gè)方案，如圖5-15所示。假設(shè)僅從構(gòu)造布置相對合理角度考慮，試問，其最合理的方案應(yīng)如以下何項(xiàng)所示？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕方案a√方案b方案c解析：解析：依據(jù)《高層建筑混凝土構(gòu)造技術(shù)規(guī)程》4．2．3解析：解析：依據(jù)《高層建筑混凝土構(gòu)造技術(shù)規(guī)程》4．2．3c：=4．2>4，不合理。根4．4．5b：B11

29～32：105-16i、ib c與位移時(shí)需承受D值法?！卜?jǐn)?shù)：8.00〕1010N.mm與位移時(shí)需承受D值法?！卜?jǐn)?shù)：8.00〕6α最接近于以下何項(xiàng)數(shù)值？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.4B.13C.18√解析：解析：中柱：D.25解析：解析：中柱：

=0．34，試問，第6(kN)，邊底層每個(gè)中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)α 中=0．7，試問，底層每個(gè)邊柱安排的剪力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)，應(yīng)與以下何項(xiàng)數(shù)值最為接近？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.2解析：解析：底層邊柱：B.17√C.20D.25解析：解析：底層邊柱：假定底層每個(gè)邊柱和中柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)分別為α 當(dāng)不考慮柱邊 中(mm〔2.00〕解析：解析：A.3．4√B.5．4C.8．4D.10．4解析：解析：35-16，對框架整體抗震才最為有利？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕梁跨中C梁支座A、B處 √柱中F柱端D、EBC、D。以下關(guān)于高層建筑構(gòu)造中是否考慮豎向地震作用的幾種觀點(diǎn)，其中哪一種超出了規(guī)程的規(guī)定？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕A.9B.8C.8D.8，B√解析：解析：依據(jù)《高層建筑混凝土構(gòu)造技術(shù)規(guī)程》3．3．23、4A、B筑混凝土構(gòu)造技術(shù)規(guī)程》10．2．6CD，標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程無特別要求。以下關(guān)于高層建筑構(gòu)造的幾組計(jì)算參數(shù)，其中哪一組相對準(zhǔn)確？提示：下述答案(D)中的“調(diào)幅系數(shù)”，是指《高層建筑混凝土構(gòu)造技術(shù)規(guī)程》JGJ3-2023〔分?jǐn)?shù)：2.00〕載5．0kN/m2，當(dāng)設(shè)計(jì)時(shí)未考慮樓面活荷載不利布置時(shí)，對框架梁正負(fù)彎矩可以同時(shí)乘以放大系數(shù)1．1～1．3。 √9～200．65。0．8～0．9。0．8～0．9，跨中彎矩相應(yīng)增大。解析：解析：依據(jù)《高層建筑混凝土構(gòu)造技術(shù)規(guī)程》5．1．8A，B3．3．17C5．2．3D以下對于帶轉(zhuǎn)換層高層建筑構(gòu)造動(dòng)力時(shí)程分析的幾種觀點(diǎn)，其中哪一種相對準(zhǔn)確？〔分?jǐn)?shù)：2.00〕可不承受彈性時(shí)程分析法進(jìn)展補(bǔ)充計(jì)算。加速度時(shí)程曲線其平均地震影響系數(shù)曲線與振型分解反響譜法所用的地震影響系數(shù)曲線相比，在各個(gè)周期點(diǎn)上相差不大于20%。 √80%。構(gòu)造地震作用效應(yīng)，可取多條時(shí)程曲線計(jì)算結(jié)果及振型分解反響譜法計(jì)算結(jié)果中的最大值。14Dp級?！卜?jǐn)?shù)：4.00〕363775-17C40HRB335hp級?！卜?jǐn)?shù)：4.00〕程中需考慮翼緣中已有8根縱向鋼筋?！卜?jǐn)?shù)：2.00〕程中需考慮翼緣中已有8根縱向