東海錦港某X噸級(jí)泊位散雜貨碼頭總平面布置及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

第六章裝卸工藝6.1設(shè)計(jì)原則裝卸工藝是進(jìn)行裝卸生產(chǎn)的基本工藝,是港口生產(chǎn)活動(dòng)的基礎(chǔ).為了提高經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益的目標(biāo),設(shè)計(jì)出先進(jìn)的技術(shù),經(jīng)濟(jì)合理,安全可靠的裝卸工藝流程,來完成一定的貨物運(yùn)量.因此裝卸工藝設(shè)計(jì)必須遵守基本的原則和要求。6.1.1裝卸工藝的先進(jìn)性港口裝卸工藝的先進(jìn)性，主要表現(xiàn)在堅(jiān)持港口裝卸機(jī)械方向，年貨物的吞吐量多，機(jī)械化程度高，并實(shí)現(xiàn)大宗貨物裝卸專業(yè)化，件雜貨成組化，集裝化，形成完善而成熟的港口裝卸工藝系統(tǒng)。因此，在裝卸工藝設(shè)計(jì)時(shí)要結(jié)合港口的實(shí)際，選擇先進(jìn)的裝卸工藝。6.1.2裝卸工藝的合理性（1）港口裝卸工藝通用性和專業(yè)性的合理選擇。（2）盡量簡(jiǎn)化裝卸工藝流程。（3）合理的泊位利用率（4）具有堆存保管貨物的能力6.1.3裝卸工藝的可靠性（1）構(gòu)成裝卸工藝的流程要少（2）組成工藝流程的裝卸機(jī)械設(shè)備的可靠性要大（3）裝卸機(jī)械的合理配置（4）裝卸機(jī)械設(shè)置的合理性6.1.4裝卸工藝的安全性（1）安全質(zhì)量的原則（2）環(huán)保的原則6.1.5裝卸工藝的經(jīng)濟(jì)性6.2一般規(guī)定(1)裝卸工藝設(shè)計(jì)應(yīng)進(jìn)行方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較,滿足加快車船周轉(zhuǎn)，各環(huán)節(jié)生產(chǎn)能力相匹配和降低營(yíng)運(yùn)成本的要求。應(yīng)積極采用先進(jìn)科學(xué)技術(shù)和現(xiàn)代管理方法，保證作業(yè)安全、減少環(huán)境影響、降低能耗和改善勞動(dòng)條件。(2)裝卸機(jī)械設(shè)備應(yīng)根據(jù)裝卸工藝的要求選型，并綜合考慮技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全可靠、能耗低、污染少、維修簡(jiǎn)便等因素。設(shè)備可視運(yùn)量增長(zhǎng)分期配置。(3)裝卸件雜貨發(fā)展成組和集裝化，裝卸設(shè)備能力應(yīng)相適應(yīng)。(4)當(dāng)貨類單一、流向穩(wěn)定、運(yùn)量具有一定規(guī)模時(shí)，可按專業(yè)化碼頭設(shè)計(jì)。(5)必須在港口進(jìn)行的計(jì)量、配料、保溫、解凍、熏蒸、取制樣和縫拆包等作業(yè)時(shí)，應(yīng)在設(shè)計(jì)時(shí)一并考慮。(6)危險(xiǎn)品碼頭的裝卸工藝設(shè)計(jì)，應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》（GBJ16）及國(guó)家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)的有關(guān)規(guī)定。(7)采用大型移動(dòng)式裝卸機(jī)械時(shí)，應(yīng)設(shè)置檢修和防風(fēng)抗臺(tái)裝置。6.3件雜貨的裝卸機(jī)械選型和工藝布置(1)裝卸機(jī)械的選型應(yīng)適應(yīng)多種貨物裝卸作業(yè)的要求，在貨種、包裝形式和流量流向較穩(wěn)定的情況下，可配置專用機(jī)械。(2)件雜貨碼頭裝卸船機(jī)械的選型應(yīng)根據(jù)貨物吞吐量、貨種、船型和碼頭型式等因素確定，并注意發(fā)揮船機(jī)的作用。采用船機(jī)作業(yè)時(shí)，應(yīng)滿足船舶滿載低水位裝卸作業(yè)的要求；采用岸機(jī)作業(yè)時(shí)，宜考慮門座起重機(jī)或裝卸橋，其吊臂的最大工作幅度至少應(yīng)達(dá)到設(shè)計(jì)船型艙口的外側(cè)。(3)件雜貨碼頭前沿不宜設(shè)鐵路裝卸線。(4)件雜貨碼頭水平運(yùn)輸機(jī)械的選型，應(yīng)根據(jù)運(yùn)距、組關(guān)型式、貨件重量等因素確定，通常情況下，運(yùn)距在150m以內(nèi)時(shí)宜采用叉車；運(yùn)距較大時(shí)，宜采用拖掛車。(5)庫場(chǎng)裝卸作業(yè)機(jī)械的選型，應(yīng)根據(jù)貨種、組關(guān)型式、貨件重量及堆放型式等因素確定，通常情況下宜采用流動(dòng)機(jī)械。(6)件雜貨碼頭前方作業(yè)地帶的寬度，應(yīng)根據(jù)裝卸船機(jī)械、工藝布置及作業(yè)方式確定。采用軌道式起重機(jī)時(shí)，其寬度不宜小于50m，采用船機(jī)或流動(dòng)機(jī)械時(shí)，其寬度不宜大于30m。(7)采用軌道式起重機(jī)裝卸船的件雜貨碼頭，起重機(jī)海側(cè)軌道中心線至碼頭前沿距離不應(yīng)小于2m，采用固定式起重機(jī)裝卸船的件雜貨碼頭，固定式起重機(jī)械旋轉(zhuǎn)中心至碼頭前沿線的距離應(yīng)保證起重機(jī)旋轉(zhuǎn)時(shí)不碰船體。(8)倉(cāng)庫與道路之間的引道長(zhǎng)度，流動(dòng)機(jī)械進(jìn)出庫時(shí)，可取4.5m，汽車進(jìn)出庫時(shí)，可取6.0m。(9)倉(cāng)庫的跨度和凈高按庫內(nèi)作業(yè)機(jī)械類型和貨物堆高確定，單層倉(cāng)庫的跨度不應(yīng)小于18m，單層和多層倉(cāng)庫的底層凈高不應(yīng)小于6m，多層倉(cāng)庫的樓層凈高不應(yīng)小于5m。(10)倉(cāng)庫庫門尺度應(yīng)根據(jù)進(jìn)出庫作業(yè)機(jī)械的類型確定，通常情況下，凈寬不應(yīng)小于4.2m，凈高不應(yīng)小于5.0m。(11)鐵路中心線至庫墻邊的距離，應(yīng)根據(jù)作業(yè)方式及所選用的機(jī)械確定，采用叉車、牽引車作業(yè)時(shí)，宜取7.75—9.75m，采用輪胎式起重機(jī)作業(yè)時(shí)，可增大至11.75m。(12)倉(cāng)庫站臺(tái)設(shè)置全遮式雨篷，雨篷支柱內(nèi)側(cè)至鐵軌中心線和篷內(nèi)凈空高度應(yīng)符合鐵路建筑界限的有關(guān)規(guī)定。(13)當(dāng)集裝箱年運(yùn)量不大，并需兼顧裝卸件雜貨時(shí)，碼頭的裝卸工藝系統(tǒng)設(shè)計(jì)可按多用途碼頭要求考慮，必要時(shí)宜留有今后改造成集裝箱碼頭的可能。6.4主要設(shè)計(jì)參數(shù)泊位年吞吐量100萬噸；泊位數(shù)2個(gè)；設(shè)計(jì)代表船型112×17×9.2×7.0（米）；泊位年?duì)I運(yùn)天數(shù)330天；庫場(chǎng)營(yíng)運(yùn)天數(shù)330天；泊位利用率取60%；6.5裝卸工藝確定方案一6.5.1圖6-1裝卸工藝流程圖6.5.2主要機(jī)械型號(hào)、數(shù)量門座起重機(jī)選用10.5米軌距的門座起重機(jī)，起重量10t，工作效率180t/臺(tái)時(shí)。叉車選用蓄電池驅(qū)動(dòng)叉車，因?yàn)樗趲靸?nèi)不排散有害氣體及火花，安全可靠，并且其外形尺寸、轉(zhuǎn)彎半徑及所需的通道寬度都小，能最大限度利用倉(cāng)庫有效面積，且可在滿足堆高要求同時(shí)盡量降低倉(cāng)庫凈空，工作效率為25t/臺(tái)時(shí)。此處刪減NNNNNNNNNNNNNNNN字需要整套設(shè)計(jì)請(qǐng)聯(lián)系q：99872184。LINKAutoCAD.Drawing.16"C:\\DocumentsandSettings\\Administrator\\桌面\\1.DWG"""\a\p\f07-3-230Kpa均載土壓力分布圖2．回填料所形成的土壓力（永久作用），見圖7-3-3。(7-9)（1）設(shè)計(jì)高水位（4.30米）（2）設(shè)計(jì)低水位（0.5米）（3）極端高水位（5.88米）（4）極端低水位（-1.29米）LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\2.DWG"""\a\p\f07-3-3a,b設(shè)計(jì)高水位,設(shè)計(jì)低水位土壓力分布圖LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\3.DWG"""\a\p\f07-3-4-c,d極端高水位,極端低水位土壓力分布圖3.門機(jī)荷載所形成的土壓力（可變作用），見圖7-3-5為簡(jiǎn)化計(jì)算，本設(shè)計(jì)對(duì)門機(jī)荷載進(jìn)行一些處理，說明如下：第一，門機(jī)空載（自重狀態(tài)下）情況的取值與使用時(shí)期門機(jī)荷載相同。第二，門機(jī)荷載與均載組合作用時(shí)，門機(jī)軌道兩側(cè)3米內(nèi)及門機(jī)前軌至碼頭前沿應(yīng)無均載，但計(jì)算時(shí)門機(jī)前軌考慮了無均載作用，門機(jī)后腿土壓力計(jì)算沒有考慮減去均載作用。第三，門機(jī)后腿重載產(chǎn)生附加土壓力作用時(shí)，門機(jī)前腿形成的豎向作用分向系數(shù)取1.0。LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\小圖\\4.dwg"""\a\p\f07-3-5門機(jī)土壓力圖1）門機(jī)后腿重載情況下后腿前腿（1）后腿形成的土壓力及力矩（2）前腿形成重力2）門機(jī)后腿重載情況下LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\小圖\\5.dwg"""\a\p\f07-3-6門機(jī)土壓力圖后腿前腿（1）后腿形成的土壓力及力矩（2）前腿形成重力（三）船舶荷載（可變作用）作用在碼頭上的系纜力與水位無關(guān)。作用在扶壁底的系纜力由兩個(gè)扶壁承受，寬度取7.0米（四）剩余水壓力（永久作用），見圖7-3-7LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\小圖\\6.DWG"""\a\p\f07-3-7剩余水壓力圖按規(guī)范第3.4.7條規(guī)定剩余水頭取1/4平均潮差：1．設(shè)計(jì)高水位（4.30米），考慮暴雨因素，可能產(chǎn)生的剩余水頭取0.52．設(shè)計(jì)低水位（0.50米3．極端高水位（5.88米不計(jì)。4．極端低水位（-1.29米（五）8級(jí)地震時(shí)的主動(dòng)土壓力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算（偶然作用）主動(dòng)土壓力系數(shù)式中，—破裂角（）；—地震角（）。上式可簡(jiǎn)化為：計(jì)算結(jié)果如表所示。位置（）（）（）水上03.0320.469水下06.0320.456地震時(shí)產(chǎn)生的主動(dòng)土壓力作用：設(shè)計(jì)高水位（4.30m）：計(jì)算圖示如圖。設(shè)計(jì)低水位（0.50m）：計(jì)算圖示如圖。LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\小圖\\2.DWG"""\a\p\f0圖7-3-8地震主動(dòng)土壓力分布（六）30kPa堆載產(chǎn)生的地震土壓力標(biāo)準(zhǔn)值(7-10)其中1.設(shè)計(jì)高水位（4.30m），計(jì)算圖示如圖。2.設(shè)計(jì)低水位（0.50m），計(jì)算圖示如圖。LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\小圖\\8.DWG"""\a\p\f0圖7-3-9地震30kPa荷載主動(dòng)土壓力分布（七）地震慣性力重力式碼頭沿高度作用于質(zhì)點(diǎn)的水平向地震力標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算：式中—綜合影響系數(shù)，取0.25；—集中在質(zhì)點(diǎn)的重力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）；—加速度分布系數(shù)，扶壁碼頭按圖7-3-10確定；—水平地震系數(shù)，8級(jí)地震取0.2。圖7-3-10重力式碼頭地震加速度系數(shù)豎向慣性力可按相應(yīng)的水平向地震慣性力算法，以豎向地震系數(shù)代替水平地震系數(shù)進(jìn)行計(jì)算，。具體計(jì)算結(jié)果如下表。名稱設(shè)計(jì)高水位（4.30m）設(shè)計(jì)低水位（0.50m）1.8871.633（）542.13960.56（）51.1578.431.01.0（）1206.081161.45（）60.1558.07（）111.30136.50（）603.57627.44（）74.2090.00（）402.38418.29三．碼頭穩(wěn)定驗(yàn)算（一）承載能力極限作用設(shè)計(jì)表達(dá)式1．抗滑穩(wěn)定考慮波浪作用，波浪力為主導(dǎo)可變作用時(shí)(7-11)考慮波浪作用，堆載土壓力為主導(dǎo)可變作用時(shí)（7-12)式中2.抗傾穩(wěn)定考慮波浪作用，波浪力為主導(dǎo)可變作用時(shí)(7-13)考慮波浪作用，堆載土壓力為主導(dǎo)可變作用時(shí)(7-14)式中3．基床承載力計(jì)算(7-15)當(dāng)(7-16)當(dāng)（二）作用效應(yīng)組合持久組合驗(yàn)算。1．持久組合一，設(shè)計(jì)高水位（4.30米自重力+墻后填料土壓力+剩余水壓力+堆載土壓力（非主導(dǎo)可變作用）+系纜力（非主導(dǎo)可變作用）+門機(jī)后腿重載時(shí)的作用（主導(dǎo)作用）1）抗滑穩(wěn)定2．持久組合二，設(shè)計(jì)低水位（0.50米自重力+墻后填料土壓力+剩余水壓力+堆載土壓力（非主導(dǎo)可變作用）+系纜力（非主導(dǎo)可變作用）+門機(jī)后腿重載時(shí)的作用（主導(dǎo)作用）1）抗滑穩(wěn)定3．持久組合三，極端高水位（5.88米自重力+墻后填料土壓力+剩余水壓力+堆載土壓力（非主導(dǎo)可變作用）+系纜力（非主導(dǎo)可變）+門機(jī)后腿重載時(shí)的作用（主導(dǎo)作用）1）抗滑穩(wěn)定4．持久組合四，極端低水位（-1.29米自重力+墻后填料土壓力+剩余水壓力+堆載土壓力（非導(dǎo)可變作用）+系纜力（非主導(dǎo)可變）+門機(jī)后腿重載時(shí)的作用（主導(dǎo)作用）1）抗滑穩(wěn)定（三）扶壁碼頭抗震穩(wěn)定性驗(yàn)算按照《水運(yùn)工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTJ225-98)要求進(jìn)行碼頭抗震穩(wěn)定性計(jì)算?？够€(wěn)定：式中：—地震土壓力分項(xiàng)系數(shù)，取1.35；—水平向和豎向地震慣性力分項(xiàng)系數(shù)，取1.0；—系纜力分項(xiàng)系數(shù)，有利時(shí)取1.0，不利時(shí)取1.4—計(jì)算面以上水平向和豎向地震主動(dòng)土壓力的標(biāo)準(zhǔn)值（kN）；—碼頭面上可變作用標(biāo)準(zhǔn)值乘以地震時(shí)組合系數(shù)后所產(chǎn)生的地震主動(dòng)土壓力標(biāo)準(zhǔn)值在計(jì)算面以上的水平向和垂直向的分力（kN）；—地震時(shí)系纜力的組合系數(shù)，取0.50；—靜力計(jì)算時(shí)系纜力水平分力標(biāo)準(zhǔn)值；—豎向地震慣性力組合系數(shù)，取0.5；—豎向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）；—沿計(jì)算面的摩擦系數(shù)設(shè)計(jì)值，取靜力計(jì)算值；—抗震調(diào)整系數(shù)，取0.88。2.抗傾穩(wěn)定：式中：—分別為地震主動(dòng)土壓力的水平分力和垂直分力的標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)計(jì)算面前趾產(chǎn)生的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩（）；—分別為碼頭面上可變作用標(biāo)準(zhǔn)值乘以地震時(shí)組合系數(shù)產(chǎn)生的水平向和垂直向地震主動(dòng)土壓力標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)計(jì)算面前趾的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩（）；—分別為計(jì)算面以上水平向和垂直向的地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)計(jì)算面前趾產(chǎn)生的傾覆力距和穩(wěn)定力矩（）；—地震時(shí)系纜力的組合系數(shù)，取0.50；—系纜力水平分力標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)計(jì)算面前趾產(chǎn)生的傾覆力矩（）；—結(jié)構(gòu)自重力標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)計(jì)算面前趾的穩(wěn)定力矩（）；—抗震調(diào)整系數(shù)，取1.15。偶然組合效應(yīng)組合一：設(shè)計(jì)高水位時(shí)永久作用+均載+系纜力+地震慣性力+地震土壓力抗滑穩(wěn)定2）抗傾穩(wěn)定組合二：設(shè)計(jì)低水位時(shí)永久作用+均載+系纜力+地震慣性力+地震土壓力抗滑穩(wěn)定2）抗傾穩(wěn)定四.地基承載力驗(yàn)算根據(jù)前述計(jì)算結(jié)果比較，極端低水位情況下為控制情況，此時(shí)的基床頂面應(yīng)力最大，，?；岔斆鎽?yīng)力通過基床向下擴(kuò)散。擴(kuò)散寬度為,并按直線分布?；驳酌孀畲?、最小應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值和合力作用點(diǎn)的偏心距按下式計(jì)算：式中：基床底面最大應(yīng)力小于其承載力500kPa，滿足要求。五.邊坡穩(wěn)定計(jì)算(扶壁碼頭):（1）按比例繪出土坡的剖面圖,見圖7-3-11,按泰勒的經(jīng)驗(yàn)方法確定最危險(xiǎn)滑動(dòng)面圓心位置，參考《土質(zhì)學(xué)與土力學(xué)》圖8-8可得。由設(shè)計(jì)資料和結(jié)構(gòu)形式可得：7-3-11土坡剖面圖（2）將滑動(dòng)土體BDB劃分成豎直土條，滑動(dòng)圓弧的水平投影長(zhǎng)度為38.72m，分成5個(gè)土條，從坡腳B開始編號(hào)，把寬度為8m，剩下的為6.72（3）計(jì)算各土條滑動(dòng)面中心與圓心的連線同豎直線的夾角值。式中：——土條i的滑動(dòng)面中心與圓心O的水平距離；R——圓弧滑動(dòng)面BD的半徑；d——BD弧的長(zhǎng)度；——求圓心位置時(shí)的參數(shù)，（4）從圖中量取各土條的中心高度，計(jì)算各土條的重力值，計(jì)算結(jié)果見表8-1（5）計(jì)算滑動(dòng)圓弧長(zhǎng)度。6-3-53土坡穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果土條編號(hào)土條寬度土條中心高土條重力1819.7798327446.27875.862820.872016.38002016.383819.731736.2417507.631660.374815.821390.435797.51138.9556.728591.3658501.5313.372252.96004.9355.85計(jì)算土坡的穩(wěn)定安全系數(shù)故邊坡穩(wěn)定。六．扶壁構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算扶壁構(gòu)件的計(jì)算，其荷載作用的簡(jiǎn)化比較復(fù)雜，本節(jié)計(jì)算中，僅取極端低水位情況進(jìn)行部分計(jì)算。構(gòu)件作用的作用分項(xiàng)系數(shù)按規(guī)范（JTJ290-98）表3.7.1取值。（一）立板該扶壁為兩肋結(jié)構(gòu)，立板按兩邊懸臂的簡(jiǎn)支板計(jì)算，跨距2.10米，兩端懸臂各長(zhǎng)0.7米，計(jì)算圖式見圖立板的較危險(xiǎn)情況發(fā)生在極端低水位時(shí)的立板下端，此時(shí)的外荷載作用包括土壓力和剩余水壓力。30Kpa均載情況下的土壓力作用作用分項(xiàng)系數(shù)取1.25剩余水壓力作用作用分項(xiàng)系數(shù)取1.05最大填料土壓力作用作用分項(xiàng)系數(shù)取1.357-3-12立板內(nèi)力計(jì)算圖(單位米)（二）內(nèi)底板內(nèi)底板計(jì)算圖式同立板，較危險(xiǎn)的位置在底板前端。危險(xiǎn)的外荷作用應(yīng)該是地基反力大，底板上的壓力作用小的情況，比較經(jīng)常發(fā)生在極端低水位，門機(jī)后腿重載的情況。底板自重：作用分項(xiàng)系數(shù)取1.2填料重：作用分項(xiàng)系數(shù)取1.2基床應(yīng)力：內(nèi)底板處的基床應(yīng)力：基床應(yīng)力：作用分項(xiàng)系數(shù)取1.35內(nèi)底板外荷作用(向上)(三)尾板尾板計(jì)算圖式及計(jì)算公式同立板,沿垂直岸線方向取單寬米計(jì)算,外荷載作用包括尾板自重,填料自重,地面均載作用和門機(jī)荷載作用.尾板自重:填料重:作用分項(xiàng)系數(shù)取1.330Kpa均載豎向作用:作用分項(xiàng)系數(shù)取1.25門機(jī)后腿的豎向作用:分布寬度:豎向均載(考慮不均勻系數(shù)1.2):作用分項(xiàng)系數(shù)取1.25(四)趾板趾板按懸臂板計(jì)算,荷載考慮穩(wěn)定計(jì)算中的最大基床應(yīng)力和自重,沿順岸方向取單寬米計(jì)算?；矐?yīng)力趾板所受基床應(yīng)力（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.25）趾板自重（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.2）（五）肋板按T型截面懸臂梁計(jì)算,梁長(zhǎng)10.8米，翼緣寬1.732=3.46。考慮地面使用荷載，剩余水壓力，填料及均載土壓力，系纜力及胸墻傳來的外力。極端低水位（-1.29米），門機(jī)后腿重載時(shí)：30Kpa均載土壓力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.25）彎矩：剪力：LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\小圖\\10.DWG"""\a\p\f07-3-13肋板計(jì)算圖剩余水壓力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.05）彎矩：剪力：系纜力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.25）彎矩：剪力：填料土壓力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.35）彎矩：剪力：在翼緣范圍內(nèi)：第八章扶壁構(gòu)件配筋計(jì)算8.1扶壁結(jié)構(gòu)配筋要求鋼筋混凝土扶壁頂面宜嵌入胸墻或?qū)Я?00mm，立板和肋板的頂部豎向鋼筋應(yīng)伸入胸墻或?qū)Я簝?nèi)，其長(zhǎng)度不宜小于20倍鋼筋直徑，每個(gè)肋板的受力鋼筋至少應(yīng)有2根伸入胸墻或?qū)Я海溟L(zhǎng)度不應(yīng)小于30扶壁的立板或底板，如按單向板計(jì)算時(shí)，立板或底板與肋板連接處應(yīng)設(shè)置附加鋼筋，其面積不小于立板或底板內(nèi)受力鋼筋的1/3，長(zhǎng)度不小于板凈跨的1/4。扶壁的立板、肋板和底板等交接處應(yīng)設(shè)置加強(qiáng)角，其尺寸一般采用150mm×150mm～20mm×200mm，加強(qiáng)角應(yīng)視構(gòu)件大小設(shè)置8mm～10mm的構(gòu)造鋼筋，根數(shù)與附加鋼筋相同。肋板的受力鋼筋、分布鋼筋和立板的架立鋼筋應(yīng)伸入相應(yīng)構(gòu)件中并有足夠的錨固長(zhǎng)度，肋板分布鋼筋的彎鉤宜鉤在立板面層和底板分布鋼筋上。立板與底板連接處，立板豎直方向的附加鋼筋彎鉤宜鉤住底板底層鋼筋。扶壁結(jié)構(gòu)采用混凝土；選用Ⅱ級(jí)鋼筋，，彈性模量；結(jié)構(gòu)系數(shù)為1.2。8.2立板配筋該扶壁為兩肋結(jié)構(gòu)，立板按兩邊懸臂的簡(jiǎn)支板計(jì)算，內(nèi)力計(jì)算部分見第七章?？缇?.1米，兩端懸臂各長(zhǎng)0.7米，立板沿碼頭豎直方向取單寬計(jì)算，長(zhǎng)3.5米，高為9.3米，厚0.3米。；；；。1.配筋計(jì)算2．斜截面受剪承載力驗(yàn)算：對(duì)于矩形截面受彎構(gòu)件：因此，僅按構(gòu)造要求配筋。3.分布鋼筋每米板寬中分布鋼筋的截面面積不少于受力鋼筋截面面積的15%，分布鋼筋的直徑在一般厚度的板中多用6～8mm。立板分布鋼筋布置為8@260。表8-1立板配筋計(jì)算表計(jì)算內(nèi)容跨中截面支座處34.4622.880.0380.0250.0390.025503.7632配筋10@15010@220實(shí)際524357注：支座處截面不滿足，按最小配筋率計(jì)算。8.3底板和尾板配筋底板和尾板均可簡(jiǎn)化為兩端懸臂的簡(jiǎn)支板，內(nèi)力計(jì)算部分見第七章。底板和尾板沿碼頭岸線垂直方向取單寬米計(jì)算b=1000mm；h=500mm；a=30mm；=h-a=470mm。1）配筋計(jì)算底板和尾板配筋計(jì)算見表2）斜截面受剪承載力驗(yàn)算：對(duì)于矩形截面受彎構(gòu)件：因此，僅按構(gòu)造要求配筋。分布鋼筋為了便于施工，底板和尾板分布鋼筋均設(shè)置為8@260。表8-2底板、尾板配筋計(jì)算表計(jì)算內(nèi)容底板尾板跨中截面支座處跨中截面支座處116.7277.50115.8776.930.0420.0280.0420.0280.0430.0280.0430.028982.54647.52975.23642.610.14配筋12@11010@12012@11010@120實(shí)際102865410286548.4趾板配筋趾板按懸臂板計(jì)算，固定端彎矩最大，為280.94。與碼頭岸線平行方向取單寬計(jì)算。b=1000mm；h=800mm；a=30mm；=h-a=770mm。1）配筋計(jì)算見表8-32）斜截面受剪承載力驗(yàn)算：對(duì)于矩形截面受彎構(gòu)件：因此，僅按構(gòu)造要求配筋。分布鋼筋分布鋼筋均設(shè)置為8@260。8.5肋板配筋肋板按懸臂梁計(jì)算，截面為T形截面。沿碼頭豎直方向取單寬計(jì)算。表8-3縱向受拉鋼筋計(jì)算表計(jì)算內(nèi)容固定端280.940.0380.0391440.190.31配筋12@75實(shí)際15081.承載力計(jì)算肋板不是規(guī)則的T形截面梁，因此分4個(gè)截面分別進(jìn)行配筋計(jì)算。承載力計(jì)算圖示如下LINKAutoCAD.Drawing.16"C:\\DocumentsandSettings\\Administrator\\桌面\\A$C5D054760.DWG"""\a\p\f0圖8-1肋板內(nèi)力計(jì)算圖示（標(biāo)高單位：m）①2.3m處截面30kpa荷載土壓力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.25）：剪力：彎矩：系纜力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.25）：剪力：彎矩：填料土壓力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.35）：剪力：彎矩為：②-1.29m處截面30kpa荷載土壓力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.25）：剪力：彎矩：剩余水壓力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.05）：剪力：彎矩：系纜力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.25）：剪力：彎矩：填料土壓力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.35）：剪力：彎矩：③-4.9m處截面30kpa荷載土壓力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.25）：剪力：彎矩：剩余水壓力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.05）：剪力：彎矩為：系纜力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.25）：剪力：彎矩：填料土壓力形成（作用分項(xiàng)系數(shù)取1.35）：剪力：彎矩：④-7.0m處截面本截面承載力在第7章已算出，；2.配筋計(jì)算由于肋板與立板水平截面為T形，因此需確定翼緣寬度，按《港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ267-98）表5.1.7確定。計(jì)算結(jié)果見表表8-4考慮情況計(jì)算式按計(jì)算跨度考慮3600按梁凈跨考慮2300按翼緣高度考慮3900以上各值均大于翼緣寬度，因此取；；。配筋計(jì)算見表8-5表8-5配筋計(jì)算表截面2.3m處-1.29m處-4.9m處-8.5m處1162.032372.992603.344497.323530736011150149300.0040.0020.0010.0010.0040.0020.0010.00114601263102710300.070.040.020.15配筋14@9014@12014@14014@140實(shí)際1710128311001100注：不滿足要求，按最小配筋率計(jì)算。8.6構(gòu)件裂縫寬度驗(yàn)算受彎構(gòu)件最大裂縫寬度計(jì)算公式如下：式中：—構(gòu)件受力特征系數(shù)，受彎構(gòu)件； —鋼筋表面形狀系數(shù)，變形鋼筋；—荷載長(zhǎng)期作用影響系數(shù)，對(duì)荷載效應(yīng)的長(zhǎng)期組合；—最外排縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離(mm)；—受拉鋼筋直徑；—縱向受拉鋼筋的有效配筋率，；—有效受拉砼截面面積，對(duì)受彎構(gòu)件；—受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積；—荷載效應(yīng)長(zhǎng)期組合計(jì)算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力；對(duì)扶壁結(jié)構(gòu)各截面進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算，計(jì)算結(jié)果見表表8-4裂縫寬度驗(yàn)算表立板底板尾板趾板肋板跨中支座跨中支座跨中支座34.4622.88116.7277.50115.8776.93280.944497.325243571028654102865415085193270270470470470470770149301862112742652672522586025252525252525351210161216121622600006000060000600006000060000600002800000.228（0.1）0.0820.447（0.1）0.189（0.1）0.335（0.1）0.145（0.1）0.335（0.1）0.080.170.07各構(gòu)件最大裂縫寬度均小于[W]=0.3mm,滿足要求參考文獻(xiàn)[1]韓理安主編.港口水工建筑物.北京：人民交通出版社編，2000.[2]陳萬佳主編.港口水工建筑物.北京：人民交通出版社編，1989.[3]楊克己、韓理安編著.樁基工程.北京：人民交通出版社編，1992.[4]河海大學(xué)等合編.水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué).北京：中國(guó)水利水電出版社,1996.[5]交通部一航設(shè)計(jì)院編.港口工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)算例.北京：人民交通出版社編，1999.[6]交通部一航設(shè)計(jì)院編.海港碼頭設(shè)計(jì)手冊(cè).北京：人民交通出版社編，1994.[7]交通部二航設(shè)計(jì)院編.河港裝卸工藝設(shè)計(jì)手冊(cè).北京：人民交通出版社編，1996.[8]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).港口工程技術(shù)規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1988.[9]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)JTJ211-99.海港總平面設(shè)計(jì)規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1999.[10]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)JTJ250-98.港口工程地基規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1998.[11]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)JTJ213-98.海港工程水文規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1998.[12]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)JTJ290-98.重力式碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1998.[13]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)JTJ215-98.港口工程荷載規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1998.[14]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)JTJ225-98.水運(yùn)工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1998.致謝在本次畢業(yè)設(shè)計(jì)過程中，指導(dǎo)老師給予了我耐心的指導(dǎo)和講解，同組人員和本班同學(xué)給予了我大量的幫助，在這里我謹(jǐn)表示誠(chéng)摯的感謝。在本次設(shè)計(jì)中，本人對(duì)本科階段的專業(yè)知識(shí)進(jìn)行系統(tǒng)的回顧和應(yīng)用；對(duì)以前所學(xué)的知識(shí)有了更深刻的了解，學(xué)會(huì)了工程中實(shí)際問題的處理方法、處理原則等知識(shí)；在設(shè)計(jì)過程中培養(yǎng)實(shí)事求是、謙虛謹(jǐn)慎的科學(xué)態(tài)度和刻苦鉆研、勇于創(chuàng)新的科學(xué)精神。通過本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我也深深感到所學(xué)知識(shí)的欠缺，這也就要求自己在以后的學(xué)習(xí)工作中進(jìn)一步完善自己的知識(shí)體系，讓自己的水平得到更大的提高?；贑8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營(yíng)養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測(cè)儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測(cè)儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測(cè)量?jī)x的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測(cè)儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測(cè)性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測(cè)微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測(cè)基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測(cè)量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測(cè)量?jī)x的研制基于單片機(jī)的紅外測(cè)油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測(cè)漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測(cè)技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究基于單片機(jī)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機(jī)的莫爾斯碼自動(dòng)譯碼系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開發(fā)基于Cygnal單片機(jī)的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機(jī)的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機(jī)與Internet互聯(lián)的研究與實(shí)現(xiàn)變頻調(diào)速液壓電梯單片機(jī)控制器的研究基于單片機(jī)γ-免疫計(jì)數(shù)器自動(dòng)換樣功能的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的倒立擺控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)嵌入式以太網(wǎng)防盜報(bào)警系統(tǒng)基于51單片機(jī)的嵌入式Internet系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)\t"_