東海錦港某X噸級泊位散雜貨碼頭總平面布置及結(jié)構(gòu)設計

第六章裝卸工藝6.1設計原則裝卸工藝是進行裝卸生產(chǎn)的基本工藝,是港口生產(chǎn)活動的基礎.為了提高經(jīng)濟效益和社會效益的目標,設計出先進的技術,經(jīng)濟合理,安全可靠的裝卸工藝流程,來完成一定的貨物運量.因此裝卸工藝設計必須遵守基本的原則和要求。6.1.1裝卸工藝的先進性港口裝卸工藝的先進性，主要表現(xiàn)在堅持港口裝卸機械方向，年貨物的吞吐量多，機械化程度高，并實現(xiàn)大宗貨物裝卸專業(yè)化，件雜貨成組化，集裝化，形成完善而成熟的港口裝卸工藝系統(tǒng)。因此，在裝卸工藝設計時要結(jié)合港口的實際，選擇先進的裝卸工藝。6.1.2裝卸工藝的合理性（1）港口裝卸工藝通用性和專業(yè)性的合理選擇。（2）盡量簡化裝卸工藝流程。（3）合理的泊位利用率（4）具有堆存保管貨物的能力6.1.3裝卸工藝的可靠性（1）構(gòu)成裝卸工藝的流程要少（2）組成工藝流程的裝卸機械設備的可靠性要大（3）裝卸機械的合理配置（4）裝卸機械設置的合理性6.1.4裝卸工藝的安全性（1）安全質(zhì)量的原則（2）環(huán)保的原則6.1.5裝卸工藝的經(jīng)濟性6.2一般規(guī)定(1)裝卸工藝設計應進行方案的技術經(jīng)濟比較,滿足加快車船周轉(zhuǎn)，各環(huán)節(jié)生產(chǎn)能力相匹配和降低營運成本的要求。應積極采用先進科學技術和現(xiàn)代管理方法，保證作業(yè)安全、減少環(huán)境影響、降低能耗和改善勞動條件。(2)裝卸機械設備應根據(jù)裝卸工藝的要求選型，并綜合考慮技術先進、經(jīng)濟合理、安全可靠、能耗低、污染少、維修簡便等因素。設備可視運量增長分期配置。(3)裝卸件雜貨發(fā)展成組和集裝化，裝卸設備能力應相適應。(4)當貨類單一、流向穩(wěn)定、運量具有一定規(guī)模時，可按專業(yè)化碼頭設計。(5)必須在港口進行的計量、配料、保溫、解凍、熏蒸、取制樣和縫拆包等作業(yè)時，應在設計時一并考慮。(6)危險品碼頭的裝卸工藝設計，應符合現(xiàn)行國家標準《建筑設計防火規(guī)范》（GBJ16）及國家現(xiàn)行標準的有關規(guī)定。(7)采用大型移動式裝卸機械時，應設置檢修和防風抗臺裝置。6.3件雜貨的裝卸機械選型和工藝布置(1)裝卸機械的選型應適應多種貨物裝卸作業(yè)的要求，在貨種、包裝形式和流量流向較穩(wěn)定的情況下，可配置專用機械。(2)件雜貨碼頭裝卸船機械的選型應根據(jù)貨物吞吐量、貨種、船型和碼頭型式等因素確定，并注意發(fā)揮船機的作用。采用船機作業(yè)時，應滿足船舶滿載低水位裝卸作業(yè)的要求；采用岸機作業(yè)時，宜考慮門座起重機或裝卸橋，其吊臂的最大工作幅度至少應達到設計船型艙口的外側(cè)。(3)件雜貨碼頭前沿不宜設鐵路裝卸線。(4)件雜貨碼頭水平運輸機械的選型，應根據(jù)運距、組關型式、貨件重量等因素確定，通常情況下，運距在150m以內(nèi)時宜采用叉車；運距較大時，宜采用拖掛車。(5)庫場裝卸作業(yè)機械的選型，應根據(jù)貨種、組關型式、貨件重量及堆放型式等因素確定，通常情況下宜采用流動機械。(6)件雜貨碼頭前方作業(yè)地帶的寬度，應根據(jù)裝卸船機械、工藝布置及作業(yè)方式確定。采用軌道式起重機時，其寬度不宜小于50m，采用船機或流動機械時，其寬度不宜大于30m。(7)采用軌道式起重機裝卸船的件雜貨碼頭，起重機海側(cè)軌道中心線至碼頭前沿距離不應小于2m，采用固定式起重機裝卸船的件雜貨碼頭，固定式起重機械旋轉(zhuǎn)中心至碼頭前沿線的距離應保證起重機旋轉(zhuǎn)時不碰船體。(8)倉庫與道路之間的引道長度，流動機械進出庫時，可取4.5m，汽車進出庫時，可取6.0m。(9)倉庫的跨度和凈高按庫內(nèi)作業(yè)機械類型和貨物堆高確定，單層倉庫的跨度不應小于18m，單層和多層倉庫的底層凈高不應小于6m，多層倉庫的樓層凈高不應小于5m。(10)倉庫庫門尺度應根據(jù)進出庫作業(yè)機械的類型確定，通常情況下，凈寬不應小于4.2m，凈高不應小于5.0m。(11)鐵路中心線至庫墻邊的距離，應根據(jù)作業(yè)方式及所選用的機械確定，采用叉車、牽引車作業(yè)時，宜取7.75—9.75m，采用輪胎式起重機作業(yè)時，可增大至11.75m。(12)倉庫站臺設置全遮式雨篷，雨篷支柱內(nèi)側(cè)至鐵軌中心線和篷內(nèi)凈空高度應符合鐵路建筑界限的有關規(guī)定。(13)當集裝箱年運量不大，并需兼顧裝卸件雜貨時，碼頭的裝卸工藝系統(tǒng)設計可按多用途碼頭要求考慮，必要時宜留有今后改造成集裝箱碼頭的可能。6.4主要設計參數(shù)泊位年吞吐量100萬噸；泊位數(shù)2個；設計代表船型112×17×9.2×7.0（米）；泊位年營運天數(shù)330天；庫場營運天數(shù)330天；泊位利用率取60%；6.5裝卸工藝確定方案一6.5.1圖6-1裝卸工藝流程圖6.5.2主要機械型號、數(shù)量門座起重機選用10.5米軌距的門座起重機，起重量10t，工作效率180t/臺時。叉車選用蓄電池驅(qū)動叉車，因為它在庫內(nèi)不排散有害氣體及火花，安全可靠，并且其外形尺寸、轉(zhuǎn)彎半徑及所需的通道寬度都小，能最大限度利用倉庫有效面積，且可在滿足堆高要求同時盡量降低倉庫凈空，工作效率為25t/臺時。此處刪減NNNNNNNNNNNNNNNN字需要整套設計請聯(lián)系q：99872184。LINKAutoCAD.Drawing.16"C:\\DocumentsandSettings\\Administrator\\桌面\\1.DWG"""\a\p\f07-3-230Kpa均載土壓力分布圖2．回填料所形成的土壓力（永久作用），見圖7-3-3。(7-9)（1）設計高水位（4.30米）（2）設計低水位（0.5米）（3）極端高水位（5.88米）（4）極端低水位（-1.29米）LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\2.DWG"""\a\p\f07-3-3a,b設計高水位,設計低水位土壓力分布圖LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\3.DWG"""\a\p\f07-3-4-c,d極端高水位,極端低水位土壓力分布圖3.門機荷載所形成的土壓力（可變作用），見圖7-3-5為簡化計算，本設計對門機荷載進行一些處理，說明如下：第一，門機空載（自重狀態(tài)下）情況的取值與使用時期門機荷載相同。第二，門機荷載與均載組合作用時，門機軌道兩側(cè)3米內(nèi)及門機前軌至碼頭前沿應無均載，但計算時門機前軌考慮了無均載作用，門機后腿土壓力計算沒有考慮減去均載作用。第三，門機后腿重載產(chǎn)生附加土壓力作用時，門機前腿形成的豎向作用分向系數(shù)取1.0。LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\小圖\\4.dwg"""\a\p\f07-3-5門機土壓力圖1）門機后腿重載情況下后腿前腿（1）后腿形成的土壓力及力矩（2）前腿形成重力2）門機后腿重載情況下LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\小圖\\5.dwg"""\a\p\f07-3-6門機土壓力圖后腿前腿（1）后腿形成的土壓力及力矩（2）前腿形成重力（三）船舶荷載（可變作用）作用在碼頭上的系纜力與水位無關。作用在扶壁底的系纜力由兩個扶壁承受，寬度取7.0米（四）剩余水壓力（永久作用），見圖7-3-7LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\小圖\\6.DWG"""\a\p\f07-3-7剩余水壓力圖按規(guī)范第3.4.7條規(guī)定剩余水頭取1/4平均潮差：1．設計高水位（4.30米），考慮暴雨因素，可能產(chǎn)生的剩余水頭取0.52．設計低水位（0.50米3．極端高水位（5.88米不計。4．極端低水位（-1.29米（五）8級地震時的主動土壓力標準值計算（偶然作用）主動土壓力系數(shù)式中，—破裂角（）；—地震角（）。上式可簡化為：計算結(jié)果如表所示。位置（）（）（）水上03.0320.469水下06.0320.456地震時產(chǎn)生的主動土壓力作用：設計高水位（4.30m）：計算圖示如圖。設計低水位（0.50m）：計算圖示如圖。LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\小圖\\2.DWG"""\a\p\f0圖7-3-8地震主動土壓力分布（六）30kPa堆載產(chǎn)生的地震土壓力標準值(7-10)其中1.設計高水位（4.30m），計算圖示如圖。2.設計低水位（0.50m），計算圖示如圖。LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\小圖\\8.DWG"""\a\p\f0圖7-3-9地震30kPa荷載主動土壓力分布（七）地震慣性力重力式碼頭沿高度作用于質(zhì)點的水平向地震力標準值按下式計算：式中—綜合影響系數(shù)，取0.25；—集中在質(zhì)點的重力標準值（kN）；—加速度分布系數(shù)，扶壁碼頭按圖7-3-10確定；—水平地震系數(shù)，8級地震取0.2。圖7-3-10重力式碼頭地震加速度系數(shù)豎向慣性力可按相應的水平向地震慣性力算法，以豎向地震系數(shù)代替水平地震系數(shù)進行計算，。具體計算結(jié)果如下表。名稱設計高水位（4.30m）設計低水位（0.50m）1.8871.633（）542.13960.56（）51.1578.431.01.0（）1206.081161.45（）60.1558.07（）111.30136.50（）603.57627.44（）74.2090.00（）402.38418.29三．碼頭穩(wěn)定驗算（一）承載能力極限作用設計表達式1．抗滑穩(wěn)定考慮波浪作用，波浪力為主導可變作用時(7-11)考慮波浪作用，堆載土壓力為主導可變作用時（7-12)式中2.抗傾穩(wěn)定考慮波浪作用，波浪力為主導可變作用時(7-13)考慮波浪作用，堆載土壓力為主導可變作用時(7-14)式中3．基床承載力計算(7-15)當(7-16)當（二）作用效應組合持久組合驗算。1．持久組合一，設計高水位（4.30米自重力+墻后填料土壓力+剩余水壓力+堆載土壓力（非主導可變作用）+系纜力（非主導可變作用）+門機后腿重載時的作用（主導作用）1）抗滑穩(wěn)定2．持久組合二，設計低水位（0.50米自重力+墻后填料土壓力+剩余水壓力+堆載土壓力（非主導可變作用）+系纜力（非主導可變作用）+門機后腿重載時的作用（主導作用）1）抗滑穩(wěn)定3．持久組合三，極端高水位（5.88米自重力+墻后填料土壓力+剩余水壓力+堆載土壓力（非主導可變作用）+系纜力（非主導可變）+門機后腿重載時的作用（主導作用）1）抗滑穩(wěn)定4．持久組合四，極端低水位（-1.29米自重力+墻后填料土壓力+剩余水壓力+堆載土壓力（非導可變作用）+系纜力（非主導可變）+門機后腿重載時的作用（主導作用）1）抗滑穩(wěn)定（三）扶壁碼頭抗震穩(wěn)定性驗算按照《水運工程抗震設計規(guī)范》(JTJ225-98)要求進行碼頭抗震穩(wěn)定性計算?？够€(wěn)定：式中：—地震土壓力分項系數(shù)，取1.35；—水平向和豎向地震慣性力分項系數(shù)，取1.0；—系纜力分項系數(shù)，有利時取1.0，不利時取1.4—計算面以上水平向和豎向地震主動土壓力的標準值（kN）；—碼頭面上可變作用標準值乘以地震時組合系數(shù)后所產(chǎn)生的地震主動土壓力標準值在計算面以上的水平向和垂直向的分力（kN）；—地震時系纜力的組合系數(shù)，取0.50；—靜力計算時系纜力水平分力標準值；—豎向地震慣性力組合系數(shù)，取0.5；—豎向地震慣性力標準值（kN）；—沿計算面的摩擦系數(shù)設計值，取靜力計算值；—抗震調(diào)整系數(shù)，取0.88。2.抗傾穩(wěn)定：式中：—分別為地震主動土壓力的水平分力和垂直分力的標準值對計算面前趾產(chǎn)生的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩（）；—分別為碼頭面上可變作用標準值乘以地震時組合系數(shù)產(chǎn)生的水平向和垂直向地震主動土壓力標準值對計算面前趾的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩（）；—分別為計算面以上水平向和垂直向的地震慣性力標準值對計算面前趾產(chǎn)生的傾覆力距和穩(wěn)定力矩（）；—地震時系纜力的組合系數(shù)，取0.50；—系纜力水平分力標準值對計算面前趾產(chǎn)生的傾覆力矩（）；—結(jié)構(gòu)自重力標準值對計算面前趾的穩(wěn)定力矩（）；—抗震調(diào)整系數(shù)，取1.15。偶然組合效應組合一：設計高水位時永久作用+均載+系纜力+地震慣性力+地震土壓力抗滑穩(wěn)定2）抗傾穩(wěn)定組合二：設計低水位時永久作用+均載+系纜力+地震慣性力+地震土壓力抗滑穩(wěn)定2）抗傾穩(wěn)定四.地基承載力驗算根據(jù)前述計算結(jié)果比較，極端低水位情況下為控制情況，此時的基床頂面應力最大，，?；岔斆鎽νㄟ^基床向下擴散。擴散寬度為,并按直線分布?；驳酌孀畲?、最小應力標準值和合力作用點的偏心距按下式計算：式中：基床底面最大應力小于其承載力500kPa，滿足要求。五.邊坡穩(wěn)定計算(扶壁碼頭):（1）按比例繪出土坡的剖面圖,見圖7-3-11,按泰勒的經(jīng)驗方法確定最危險滑動面圓心位置，參考《土質(zhì)學與土力學》圖8-8可得。由設計資料和結(jié)構(gòu)形式可得：7-3-11土坡剖面圖（2）將滑動土體BDB劃分成豎直土條，滑動圓弧的水平投影長度為38.72m，分成5個土條，從坡腳B開始編號，把寬度為8m，剩下的為6.72（3）計算各土條滑動面中心與圓心的連線同豎直線的夾角值。式中：——土條i的滑動面中心與圓心O的水平距離；R——圓弧滑動面BD的半徑；d——BD弧的長度；——求圓心位置時的參數(shù)，（4）從圖中量取各土條的中心高度，計算各土條的重力值，計算結(jié)果見表8-1（5）計算滑動圓弧長度。6-3-53土坡穩(wěn)定計算結(jié)果土條編號土條寬度土條中心高土條重力1819.7798327446.27875.862820.872016.38002016.383819.731736.2417507.631660.374815.821390.435797.51138.9556.728591.3658501.5313.372252.96004.9355.85計算土坡的穩(wěn)定安全系數(shù)故邊坡穩(wěn)定。六．扶壁構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)的計算扶壁構(gòu)件的計算，其荷載作用的簡化比較復雜，本節(jié)計算中，僅取極端低水位情況進行部分計算。構(gòu)件作用的作用分項系數(shù)按規(guī)范（JTJ290-98）表3.7.1取值。（一）立板該扶壁為兩肋結(jié)構(gòu)，立板按兩邊懸臂的簡支板計算，跨距2.10米，兩端懸臂各長0.7米，計算圖式見圖立板的較危險情況發(fā)生在極端低水位時的立板下端，此時的外荷載作用包括土壓力和剩余水壓力。30Kpa均載情況下的土壓力作用作用分項系數(shù)取1.25剩余水壓力作用作用分項系數(shù)取1.05最大填料土壓力作用作用分項系數(shù)取1.357-3-12立板內(nèi)力計算圖(單位米)（二）內(nèi)底板內(nèi)底板計算圖式同立板，較危險的位置在底板前端。危險的外荷作用應該是地基反力大，底板上的壓力作用小的情況，比較經(jīng)常發(fā)生在極端低水位，門機后腿重載的情況。底板自重：作用分項系數(shù)取1.2填料重：作用分項系數(shù)取1.2基床應力：內(nèi)底板處的基床應力：基床應力：作用分項系數(shù)取1.35內(nèi)底板外荷作用(向上)(三)尾板尾板計算圖式及計算公式同立板,沿垂直岸線方向取單寬米計算,外荷載作用包括尾板自重,填料自重,地面均載作用和門機荷載作用.尾板自重:填料重:作用分項系數(shù)取1.330Kpa均載豎向作用:作用分項系數(shù)取1.25門機后腿的豎向作用:分布寬度:豎向均載(考慮不均勻系數(shù)1.2):作用分項系數(shù)取1.25(四)趾板趾板按懸臂板計算,荷載考慮穩(wěn)定計算中的最大基床應力和自重,沿順岸方向取單寬米計算。基床應力趾板所受基床應力（作用分項系數(shù)取1.25）趾板自重（作用分項系數(shù)取1.2）（五）肋板按T型截面懸臂梁計算,梁長10.8米，翼緣寬1.732=3.46?？紤]地面使用荷載，剩余水壓力，填料及均載土壓力，系纜力及胸墻傳來的外力。極端低水位（-1.29米），門機后腿重載時：30Kpa均載土壓力形成（作用分項系數(shù)取1.25）彎矩：剪力：LINKAutoCAD.Drawing.16"F:\\小圖\\10.DWG"""\a\p\f07-3-13肋板計算圖剩余水壓力形成（作用分項系數(shù)取1.05）彎矩：剪力：系纜力形成（作用分項系數(shù)取1.25）彎矩：剪力：填料土壓力形成（作用分項系數(shù)取1.35）彎矩：剪力：在翼緣范圍內(nèi)：第八章扶壁構(gòu)件配筋計算8.1扶壁結(jié)構(gòu)配筋要求鋼筋混凝土扶壁頂面宜嵌入胸墻或?qū)Я?00mm，立板和肋板的頂部豎向鋼筋應伸入胸墻或?qū)Я簝?nèi)，其長度不宜小于20倍鋼筋直徑，每個肋板的受力鋼筋至少應有2根伸入胸墻或?qū)Я?，其長度不應小于30扶壁的立板或底板，如按單向板計算時，立板或底板與肋板連接處應設置附加鋼筋，其面積不小于立板或底板內(nèi)受力鋼筋的1/3，長度不小于板凈跨的1/4。扶壁的立板、肋板和底板等交接處應設置加強角，其尺寸一般采用150mm×150mm～20mm×200mm，加強角應視構(gòu)件大小設置8mm～10mm的構(gòu)造鋼筋，根數(shù)與附加鋼筋相同。肋板的受力鋼筋、分布鋼筋和立板的架立鋼筋應伸入相應構(gòu)件中并有足夠的錨固長度，肋板分布鋼筋的彎鉤宜鉤在立板面層和底板分布鋼筋上。立板與底板連接處，立板豎直方向的附加鋼筋彎鉤宜鉤住底板底層鋼筋。扶壁結(jié)構(gòu)采用混凝土；選用Ⅱ級鋼筋，，彈性模量；結(jié)構(gòu)系數(shù)為1.2。8.2立板配筋該扶壁為兩肋結(jié)構(gòu)，立板按兩邊懸臂的簡支板計算，內(nèi)力計算部分見第七章。跨距2.1米，兩端懸臂各長0.7米，立板沿碼頭豎直方向取單寬計算，長3.5米，高為9.3米，厚0.3米。；；；。1.配筋計算2．斜截面受剪承載力驗算：對于矩形截面受彎構(gòu)件：因此，僅按構(gòu)造要求配筋。3.分布鋼筋每米板寬中分布鋼筋的截面面積不少于受力鋼筋截面面積的15%，分布鋼筋的直徑在一般厚度的板中多用6～8mm。立板分布鋼筋布置為8@260。表8-1立板配筋計算表計算內(nèi)容跨中截面支座處34.4622.880.0380.0250.0390.025503.7632配筋10@15010@220實際524357注：支座處截面不滿足，按最小配筋率計算。8.3底板和尾板配筋底板和尾板均可簡化為兩端懸臂的簡支板，內(nèi)力計算部分見第七章。底板和尾板沿碼頭岸線垂直方向取單寬米計算b=1000mm；h=500mm；a=30mm；=h-a=470mm。1）配筋計算底板和尾板配筋計算見表2）斜截面受剪承載力驗算：對于矩形截面受彎構(gòu)件：因此，僅按構(gòu)造要求配筋。分布鋼筋為了便于施工，底板和尾板分布鋼筋均設置為8@260。表8-2底板、尾板配筋計算表計算內(nèi)容底板尾板跨中截面支座處跨中截面支座處116.7277.50115.8776.930.0420.0280.0420.0280.0430.0280.0430.028982.54647.52975.23642.610.14配筋12@11010@12012@11010@120實際102865410286548.4趾板配筋趾板按懸臂板計算，固定端彎矩最大，為280.94。與碼頭岸線平行方向取單寬計算。b=1000mm；h=800mm；a=30mm；=h-a=770mm。1）配筋計算見表8-32）斜截面受剪承載力驗算：對于矩形截面受彎構(gòu)件：因此，僅按構(gòu)造要求配筋。分布鋼筋分布鋼筋均設置為8@260。8.5肋板配筋肋板按懸臂梁計算，截面為T形截面。沿碼頭豎直方向取單寬計算。表8-3縱向受拉鋼筋計算表計算內(nèi)容固定端280.940.0380.0391440.190.31配筋12@75實際15081.承載力計算肋板不是規(guī)則的T形截面梁，因此分4個截面分別進行配筋計算。承載力計算圖示如下LINKAutoCAD.Drawing.16"C:\\DocumentsandSettings\\Administrator\\桌面\\A$C5D054760.DWG"""\a\p\f0圖8-1肋板內(nèi)力計算圖示（標高單位：m）①2.3m處截面30kpa荷載土壓力形成（作用分項系數(shù)取1.25）：剪力：彎矩：系纜力形成（作用分項系數(shù)取1.25）：剪力：彎矩：填料土壓力形成（作用分項系數(shù)取1.35）：剪力：彎矩為：②-1.29m處截面30kpa荷載土壓力形成（作用分項系數(shù)取1.25）：剪力：彎矩：剩余水壓力形成（作用分項系數(shù)取1.05）：剪力：彎矩：系纜力形成（作用分項系數(shù)取1.25）：剪力：彎矩：填料土壓力形成（作用分項系數(shù)取1.35）：剪力：彎矩：③-4.9m處截面30kpa荷載土壓力形成（作用分項系數(shù)取1.25）：剪力：彎矩：剩余水壓力形成（作用分項系數(shù)取1.05）：剪力：彎矩為：系纜力形成（作用分項系數(shù)取1.25）：剪力：彎矩：填料土壓力形成（作用分項系數(shù)取1.35）：剪力：彎矩：④-7.0m處截面本截面承載力在第7章已算出，；2.配筋計算由于肋板與立板水平截面為T形，因此需確定翼緣寬度，按《港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（JTJ267-98）表5.1.7確定。計算結(jié)果見表表8-4考慮情況計算式按計算跨度考慮3600按梁凈跨考慮2300按翼緣高度考慮3900以上各值均大于翼緣寬度，因此??；；。配筋計算見表8-5表8-5配筋計算表截面2.3m處-1.29m處-4.9m處-8.5m處1162.032372.992603.344497.323530736011150149300.0040.0020.0010.0010.0040.0020.0010.00114601263102710300.070.040.020.15配筋14@9014@12014@14014@140實際1710128311001100注：不滿足要求，按最小配筋率計算。8.6構(gòu)件裂縫寬度驗算受彎構(gòu)件最大裂縫寬度計算公式如下：式中：—構(gòu)件受力特征系數(shù)，受彎構(gòu)件； —鋼筋表面形狀系數(shù)，變形鋼筋；—荷載長期作用影響系數(shù)，對荷載效應的長期組合；—最外排縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離(mm)；—受拉鋼筋直徑；—縱向受拉鋼筋的有效配筋率，；—有效受拉砼截面面積，對受彎構(gòu)件；—受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積；—荷載效應長期組合計算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應力；對扶壁結(jié)構(gòu)各截面進行裂縫寬度驗算，計算結(jié)果見表表8-4裂縫寬度驗算表立板底板尾板趾板肋板跨中支座跨中支座跨中支座34.4622.88116.7277.50115.8776.93280.944497.325243571028654102865415085193270270470470470470770149301862112742652672522586025252525252525351210161216121622600006000060000600006000060000600002800000.228（0.1）0.0820.447（0.1）0.189（0.1）0.335（0.1）0.145（0.1）0.335（0.1）0.080.170.07各構(gòu)件最大裂縫寬度均小于[W]=0.3mm,滿足要求參考文獻[1]韓理安主編.港口水工建筑物.北京：人民交通出版社編，2000.[2]陳萬佳主編.港口水工建筑物.北京：人民交通出版社編，1989.[3]楊克己、韓理安編著.樁基工程.北京：人民交通出版社編，1992.[4]河海大學等合編.水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學.北京：中國水利水電出版社,1996.[5]交通部一航設計院編.港口工程結(jié)構(gòu)設計算例.北京：人民交通出版社編，1999.[6]交通部一航設計院編.海港碼頭設計手冊.北京：人民交通出版社編，1994.[7]交通部二航設計院編.河港裝卸工藝設計手冊.北京：人民交通出版社編，1996.[8]中華人民共和國國家標準.港口工程技術規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1988.[9]中華人民共和國國家標準JTJ211-99.海港總平面設計規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1999.[10]中華人民共和國國家標準JTJ250-98.港口工程地基規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1998.[11]中華人民共和國國家標準JTJ213-98.海港工程水文規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1998.[12]中華人民共和國國家標準JTJ290-98.重力式碼頭設計與施工規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1998.[13]中華人民共和國國家標準JTJ215-98.港口工程荷載規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1998.[14]中華人民共和國國家標準JTJ225-98.水運工程抗震設計規(guī)范.北京：人民交通出版社編，1998.致謝在本次畢業(yè)設計過程中，指導老師給予了我耐心的指導和講解，同組人員和本班同學給予了我大量的幫助，在這里我謹表示誠摯的感謝。在本次設計中，本人對本科階段的專業(yè)知識進行系統(tǒng)的回顧和應用；對以前所學的知識有了更深刻的了解，學會了工程中實際問題的處理方法、處理原則等知識；在設計過程中培養(yǎng)實事求是、謙虛謹慎的科學態(tài)度和刻苦鉆研、勇于創(chuàng)新的科學精神。通過本次畢業(yè)設計，我也深深感到所學知識的欠缺，這也就要求自己在以后的學習工作中進一步完善自己的知識體系，讓自己的水平得到更大的提高。基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設計與研究基于單片機的嵌入式Web服務器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內(nèi)核設計及其應用研究基于單片機的遠程抄表系統(tǒng)的設計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設計和應用基于單片機的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統(tǒng)的研制基于單片機的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統(tǒng)設計Pico專用單片機核的可測性設計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構(gòu)建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現(xiàn)基于單片機的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機的時控和計數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學生單片機應用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設備的數(shù)控改造基于單片機的溫度智能控制系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術研究基于單片機的膛壁溫度報警系統(tǒng)設計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設計基于單片機船舶電力推進電機監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機網(wǎng)絡的振動信號的采集系統(tǒng)基于單片機的大容量數(shù)據(jù)存儲技術的應用研究基于單片機的疊圖機研究與教學方法實踐基于單片機嵌入式Web服務器技術的研究及實現(xiàn)基于AT89S52單片機的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統(tǒng)基于單片機的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學實驗中的應用研究基于單片機系統(tǒng)的網(wǎng)絡通信研究與應用基于PIC16F877單片機的莫爾斯碼自動譯碼系統(tǒng)設計與研究基于單片機的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應用研究基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開發(fā)基于Cygnal單片機的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機與Internet互聯(lián)的研究與實現(xiàn)變頻調(diào)速液壓電梯單片機控制器的研究基于單片機γ-免疫計數(shù)器自動換樣功能的研究與實現(xiàn)基于單片機的倒立擺控制系統(tǒng)設計與實現(xiàn)單片機嵌入式以太網(wǎng)防盜報警系統(tǒng)基于51單片機的嵌入式Internet系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)\t"_