無(wú)機(jī)材料的受力變形

無(wú)機(jī)材料的受力變形第一頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日主要內(nèi)容無(wú)機(jī)材料的應(yīng)力、應(yīng)變及彈性形變無(wú)機(jī)材料中晶相的塑性形變高溫下玻璃相的粘性流動(dòng)無(wú)機(jī)材料的高溫蠕變第二頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.1應(yīng)力、應(yīng)變力學(xué)性能或機(jī)械性能（MechanicalProperty）：材料承受外力作用、抵抗形變的能力及其破壞規(guī)律形變（Deformation）：材料在外力的作用下發(fā)生形狀與尺寸的變化。材料的形變是重要的力學(xué)性能，與材料的制造、加工和使用有密切的聯(lián)系。第三頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日不同材料的

應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系示意圖彈性變形斷裂塑性變形第四頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日材料的特征脆性材料：在彈性變形后沒(méi)有塑性形變，接著就是斷裂，總彈性應(yīng)變能非常小。-絕大多數(shù)無(wú)機(jī)材料。延性材料：開(kāi)始為彈性形變，接著有一段塑性變形，然后才斷裂，總變形能很大。-金屬。彈性材料：具有很大的彈性形變，沒(méi)有殘余形變。-高分子材料。第五頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.1.1應(yīng)力應(yīng)力（Stress）:材料單位面積上所受的內(nèi)力其值等于單位面積上所受的外力=F/A式中：-應(yīng)力，F(xiàn)-外力。在國(guó)際單位制中，應(yīng)力的單位為牛頓/米2，即N/m2,又寫(xiě)為Pa名義應(yīng)力:0=F/A0其中：

A0-材料受力前的初始面積。真實(shí)應(yīng)力:=F/A其中：

A-材料受力后的真實(shí)面積。對(duì)于形變量很小的無(wú)機(jī)材料，二者在數(shù)值上差別很小，只有在高溫蠕變情況下才有顯著差別。第六頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日體積元單位面積上的力可分解為法向應(yīng)力和剪切應(yīng)力。見(jiàn)下圖:法向應(yīng)力剪應(yīng)力下標(biāo)第一個(gè)字母表示應(yīng)力作用面的法線方向，第二個(gè)字母表示應(yīng)力作用面的作用方向。規(guī)定：法向應(yīng)力若為拉應(yīng)力則為正；對(duì)于剪應(yīng)力：若體積單元任一面上的法向應(yīng)力與坐標(biāo)軸的正方向相同，則該面上的剪應(yīng)力指向坐標(biāo)軸的正方向者為正。第七頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日應(yīng)力張量（Tensor）

xx

xy

xzij=yx

yy

yx

zx

zy

zz

法向應(yīng)力導(dǎo)致材料的伸長(zhǎng)或縮短，而切向應(yīng)力引起材料的切向畸變。根據(jù)剪切應(yīng)力互等的原理可知：xy=yx，故某點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)由6個(gè)應(yīng)力分量來(lái)決定第八頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.1.2應(yīng)變應(yīng)變（Strain）：材料受力時(shí)內(nèi)部各質(zhì)點(diǎn)之間的相對(duì)位移對(duì)于各向同性的材料，有三種基本應(yīng)變類型：拉伸應(yīng)變，剪切應(yīng)變壓縮應(yīng)變△第九頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日拉伸應(yīng)變拉伸應(yīng)變：是指材料受到垂直于截面積的大小相等、方向相反并作用在同一條直線上的兩個(gè)拉伸應(yīng)力時(shí)，材料發(fā)生的形變一根長(zhǎng)度為L(zhǎng)0的材料，在拉應(yīng)力的作用下被拉長(zhǎng)到L1，則在小伸長(zhǎng)時(shí)，其拉伸應(yīng)變?yōu)?名義應(yīng)變)

第十頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日真實(shí)應(yīng)變T第十一頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日剪切應(yīng)變剪切應(yīng)變是指材料受到平行于截面積的大小相等、方向相反的兩個(gè)剪切力時(shí)發(fā)生的形變（夾角的變化）：

=tan

在小剪切力應(yīng)變時(shí)≈第十二頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日剪切應(yīng)變課本P3頁(yè)公式（1.4）:是同時(shí)受到垂直xoy面，x方向和y方向剪切作用，則

=+

第十三頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日壓縮應(yīng)變壓縮應(yīng)變：是指材料周?chē)艿骄鶆驊?yīng)力P時(shí)，其體積從開(kāi)始時(shí)的V0變化為V1=V0-V的形變:第十四頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日應(yīng)變張量研究物體中一點(diǎn)的應(yīng)變狀態(tài)，也和研究應(yīng)力一樣，在物體內(nèi)圍繞該點(diǎn)取出一體積元dxdydz，見(jiàn)課本P3：

xx=u/xyy=v/yzz=w/z

()xy=u/y+v/x()yx=v/z+w/y()zx=w/x+u/z第十五頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日應(yīng)變張量

xx

()xy()xzij=()yx

yy

()yx

()zx

()zy

zz

其中xy=yx，應(yīng)變也由6個(gè)獨(dú)立分量決定第十六頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.2無(wú)機(jī)材料的彈性形變對(duì)于理想的彈性材料，在應(yīng)力的作用下會(huì)發(fā)生彈性形變（ElasticDeformation）,其應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系服從Hook定律：三種應(yīng)變類型的彈性模量

楊氏模量E、剪切模量G、體積模量K第十七頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日Hook定律E為彈性模量（ElasticModulus）,又稱彈性剛度橫向收縮LΔLxxCbb`C`1.2.1、各向同性體1、單向受正應(yīng)力時(shí)（如下圖）：第十八頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日泊松比（Poisson’sRation）

泊松比-橫向變形系數(shù)

意義：在拉伸試驗(yàn)中，材料橫向單位面積的減少與縱向單位面積長(zhǎng)度的增加之比值第十九頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日2、受三向均勻正應(yīng)力時(shí)拉伸應(yīng)變虎克定律分量形式第二十頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日3、剪切應(yīng)變G-剪切模量又稱剛性模量第二十一頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日E、G、μ之間關(guān)系在E、G、μ間有下列關(guān)系：第二十二頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日4、體積模量K當(dāng)材料受各向同等的壓力（等靜壓）P作用：第二十三頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日E、G、K和μ的關(guān)系在E、G、K和μ四個(gè)參數(shù)中只有兩個(gè)獨(dú)立

E=2G(1+μ)=3K(1-2μ)第二十四頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日常見(jiàn)材料的泊松比金屬材料：0.29~0.33無(wú)機(jī)材料：0.2~0.25第二十五頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.2.2、各向異性體的廣義虎克定律S的下標(biāo)中，個(gè)位數(shù)為應(yīng)力方向，十位數(shù)為所受應(yīng)變的方向。第二十六頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日應(yīng)力、應(yīng)變的關(guān)系第二十七頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日S的個(gè)數(shù)原式36個(gè)由于倒順關(guān)系：由36個(gè)減少為21個(gè)。由于對(duì)稱性：

斜方晶系，9個(gè)（S11、S22、S33、S44、S55、S66、S12、S23、S31）六方晶系：5個(gè)（S11、S33、S44、S66、S13）立方晶系：3個(gè)（S11、S44、S12）

第二十八頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1/E=

S11

-2「（S11-S12）-1/2S44」-1/2（l12l22+l22l32+l32l12）1/G=

S44

-4「（S11-S12）-1/2S44」-1/2（l12l22+l22l32+l32l12）立方晶系的E、G由下式得到:第二十九頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.1.3彈性模量（E）的物理本質(zhì)原子間結(jié)合強(qiáng)度的標(biāo)志之一兩類原子間結(jié)合力與原子間距關(guān)系曲線彈性模量實(shí)際與曲線上受力點(diǎn)的曲線斜率成正比不受外力情況下，tgα就反映了彈性模量的大小。第三十頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日影響彈性模量大小的因素結(jié)合力1、化學(xué)鍵：共價(jià)鍵、離子鍵結(jié)合力強(qiáng)，彈性模量大。分子鍵結(jié)合力弱，彈性模量小。（本質(zhì)）2、原子間距：（1）、正應(yīng)力使原子間距減小，彈性模量增大；張應(yīng)力使原子間距增大，彈性模量減小。（2）、溫度：溫度升高，原子間距增大，彈性模量降低。

第三十一頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.2.4兩相復(fù)合材料的E1、上限（高）彈性模量EU：用來(lái)近似估算金屬陶瓷、玻璃纖維、增強(qiáng)塑料、在玻璃質(zhì)基體中含有晶體的半透明材料的彈性模量。上式由結(jié)構(gòu)并聯(lián)模型得到：

=A=BF=FA+FB

此模型中，因?yàn)閼?yīng)變相同，大部分應(yīng)力由高模量的相承擔(dān)?！獜?fù)合材料增強(qiáng)相的選擇依據(jù)FF第三十二頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日兩相復(fù)合材料的E由于實(shí)際材料的泊松比并不相同，在復(fù)合材料界面收縮率不同，引起界面附加應(yīng)力和彈性應(yīng)變能，于是WU﹥W1+W2所以，所得E是上限值。FF第三十三頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日兩相復(fù)合材料的E2、下限（低）彈性模量EL：上式由結(jié)構(gòu)串聯(lián)模型得到：

=A+BF=FA=FBFF第三十四頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日兩相復(fù)合材料的E3、對(duì)于連續(xù)基體內(nèi)含有封閉氣孔時(shí)，總彈性模量的經(jīng)驗(yàn)公式為：

E=E0(1-1.9P+0.9P2)E0為無(wú)氣孔時(shí)的彈性模量P為氣孔率

因?yàn)椋簹饪子绊懟w的應(yīng)變。由于密閉氣孔會(huì)在其周?chē)饝?yīng)力集中，這個(gè)應(yīng)力往往是外部施加應(yīng)力的數(shù)倍或更多，其所引起的應(yīng)變比內(nèi)部應(yīng)力和施加載荷所引起的數(shù)值大。

考慮氣孔形狀后：E=E0(1-bP)b——是經(jīng)驗(yàn)常數(shù)第三十五頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.2.5E的測(cè)定無(wú)機(jī)材料的E測(cè)定采用三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)：靜態(tài)法動(dòng)態(tài)法（諧振法）靜態(tài)法：采用常規(guī)三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)加載方式；在正式讀數(shù)前，在低載荷進(jìn)行幾次反復(fù)加載、卸載；試樣尺寸有要求。誤差較大動(dòng)態(tài)法：三點(diǎn)彎曲受力，外加載荷周期性性變化，產(chǎn)生諧振；彎曲振動(dòng)測(cè)E，扭曲振動(dòng)測(cè)G；試樣尺寸有要求。誤差較小第三十六頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.3無(wú)機(jī)材料中晶相的塑性變形塑性（Plasticity）：材料在外力去除后仍保持部分應(yīng)變而不能恢復(fù)的特性延展性（Ductility）：材料發(fā)生塑性形變而不斷裂（破壞）的能力無(wú)機(jī)材料的致命弱點(diǎn)是在常溫時(shí)沒(méi)有延展性。含CeO2的四方ZrO2多晶陶瓷在應(yīng)力超過(guò)一定值后，表現(xiàn)出很大的塑性變形。原因是四方ZrO2相變?yōu)閱涡盳rO2，稱為相變塑性。第三十七頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日塑性形變?cè)谧銐虼蟮募羟袘?yīng)力作用下或溫度T較高時(shí)，材料中的晶體部分會(huì)沿著最易滑移的系統(tǒng)在晶粒內(nèi)部發(fā)生位錯(cuò)滑移，宏觀上表現(xiàn)為材料的塑性形變。晶體塑性形變兩種基本形式：

滑移和孿晶第三十八頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日

（a）滑移

(b)孿晶圖1-10

晶體的滑移示意圖第三十九頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日

滑移和孿晶的高倍形貌（a）滑移（b）孿晶第四十頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.3.1晶格滑移滑移是指在剪切應(yīng)力作用下晶體一部分相對(duì)于另部分發(fā)生平移滑動(dòng)。在顯微鏡下可觀察到晶體表面出現(xiàn)宏觀裂紋，并構(gòu)成滑移帶。第四十一頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1、晶體滑移的條件1、幾何條件：滑移一般發(fā)生在晶面指數(shù)小、原子密度大的晶面（主要晶）面和晶面指數(shù)小的晶向（主要晶向）上。（1）由于晶面指數(shù)小的面，面間距越大，原子間的作用力越小，易產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)。（2）晶面指數(shù)小的面，原子的面密度大，滑過(guò)滑動(dòng)平面使結(jié)構(gòu)復(fù)原所需的位移量最小，即柏氏矢量小，也易于產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)。

例如：NaCl型結(jié)構(gòu)的離子晶體，其滑移系統(tǒng)包括{110}晶面和{1ī0}晶向等。第四十二頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日2、靜電作用因素：同號(hào)離子存在巨大的斥力，如果在滑動(dòng)過(guò)程中相遇，滑動(dòng)將無(wú)法實(shí)現(xiàn)。第四十三頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日（a）在{110}面族上

（b）在[100]面族上圖1.11巖鹽型結(jié)構(gòu)晶體沿[110]方向的平移滑移第四十四頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日對(duì)晶體施加一拉伸力或壓縮力，都會(huì)在滑移面上產(chǎn)生剪應(yīng)力。由于滑移面的取向不同，其上的剪應(yīng)力也不同。以下以單晶受拉為例，分析滑移面上的剪應(yīng)力要多大才能引起滑移，即臨界分解剪切應(yīng)力。2、臨界分解剪切應(yīng)力第四十五頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日由圖可知滑移面面積為

：所以，應(yīng)力在滑移方向上的分剪應(yīng)力：滑移面滑移方向FFA?λN如圖1-12表示截面為A的圓柱單晶，受拉力，在滑移面上滑移方向發(fā)生滑移F在滑移面上分剪力為：第四十六頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日分析不同滑移面及滑移方向的剪應(yīng)力均不一樣。同一滑移面上不同滑移方向，剪應(yīng)力也不一樣。當(dāng)τ≥τ0（臨界剪應(yīng)力）時(shí)發(fā)生滑移。當(dāng)φ角和λ角處于同一平面時(shí)，λ角最小，即φ+λ=900，故cosλ?cosφ的最大值為0.5。可見(jiàn)，在外力F作用下，在與F、N處于同一平面內(nèi)的滑移方向上，剪應(yīng)力達(dá)到最大值（φ=λ=450

），其它方向剪應(yīng)力均較小。第四十七頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日3、金屬與非金屬晶體滑移難易的比較如果晶體只有一個(gè)滑移系統(tǒng)，則產(chǎn)生滑移的機(jī)會(huì)就很少?；葡到y(tǒng)越多，對(duì)其中一個(gè)滑移系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，可能cosλ?cosφ較小，但對(duì)另一個(gè)系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，可能cosλ?cosφ可能就較大，達(dá)到臨界剪應(yīng)力的機(jī)會(huì)就較多。金屬滑移系統(tǒng)多（如體心立方，有48種），易于變形。原因是金屬?zèng)]有方向性。無(wú)機(jī)非金屬的離子鍵、共價(jià)鍵具有方向性，滑移系統(tǒng)少；且同號(hào)離子相遇，斥力極大，只有個(gè)別的滑移系統(tǒng)才能滿足幾何條件和靜電作用條件。與單晶比，多晶材料更不容易產(chǎn)生滑移。晶界作用第四十八頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日4、孿晶孿晶是晶體材料中原子格點(diǎn)排列一部分與另部分呈鏡像對(duì)稱的現(xiàn)象。鏡界兩側(cè)的晶格常數(shù)可能相同、也可能不同。第四十九頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日孿晶與位錯(cuò)在變形中作用異同相同點(diǎn)：都是在應(yīng)力作用下產(chǎn)生的孿晶部分滑移，位錯(cuò)是全部滑移都產(chǎn)生塑性形變不同點(diǎn)：滑移不改變晶體的結(jié)構(gòu)和取向；孿晶不改變結(jié)構(gòu)，但改變?nèi)∠?。產(chǎn)生應(yīng)變量不同。臨界剪應(yīng)力大小不同：滑移小、孿晶大。對(duì)塑性形變量貢獻(xiàn)不同：滑移90%、孿晶10%。第五十頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.3.2塑性形變的位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)理論位錯(cuò)是一種缺陷。在原子排列有缺陷的地方一般勢(shì)能較高。位錯(cuò)處存在勢(shì)能空位，臨近原子易遷入。

克服勢(shì)壘所需的能量可由熱能和外力提供位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)：通過(guò)原子、空位遷移實(shí)現(xiàn)由于使位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)所需的剪切應(yīng)力比使晶體兩部分整體相互滑移所需的應(yīng)力小得多，因此實(shí)際晶體材料的滑移是位錯(cuò)缺陷在滑移面上沿滑移方向運(yùn)動(dòng)的結(jié)果。第五十一頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日

晶體中的位錯(cuò)一個(gè)刃位錯(cuò)附近的晶面排列情況，圖中黑線代表伯格斯矢量方向，藍(lán)線為位錯(cuò)線刃位錯(cuò)附近的原子排列情況，沿平行于位錯(cuò)線方向觀察什么是位錯(cuò)？第五十二頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日第五十三頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日位錯(cuò)形貌位錯(cuò)露頭（浸漬法）位錯(cuò)形貌（TEM）什么是位錯(cuò)？第五十四頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日上圖中，如果滑移時(shí)，半原子面上所有原子同時(shí)移動(dòng)，作用力必須克服滑移面兩側(cè)所有原子的相互作用力，該能量接近于所有鍵同時(shí)斷裂所需的離解能總和，約1×1010Pa，與晶格能同一數(shù)量級(jí)。實(shí)際測(cè)試結(jié)果：產(chǎn)生塑性形變所需能量低于晶格能幾個(gè)數(shù)量級(jí)（一般為千分之一）。

塑性變形的位錯(cuò)理論：Polanyi,Taylor,Orowan同時(shí)于1934年提出了位錯(cuò)模型：位錯(cuò)作為一種晶體缺陷，并且導(dǎo)致該處的應(yīng)力集中，可以在相當(dāng)小的應(yīng)力下發(fā)生運(yùn)動(dòng)，每個(gè)塑性變形的瞬間都只有位錯(cuò)所在的局部滑移面積發(fā)生滑動(dòng)。1956年P(guān)eterHirsch在TEM觀察到位錯(cuò)（Al中）第五十五頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日晶體塑性變形時(shí)原子的局部位移——即位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)過(guò)程圖第五十六頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日位錯(cuò)如何運(yùn)動(dòng)？——位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)理論：1、位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的激活能

理想晶體內(nèi)部的原子處于周期性勢(shì)場(chǎng)中，在原子排列有缺陷的地方一般勢(shì)能較高，使周期勢(shì)場(chǎng)發(fā)生畸變。位錯(cuò)是一種缺陷，也會(huì)引起周期勢(shì)場(chǎng)畸變，如下圖,在位錯(cuò)處出現(xiàn)了空位勢(shì)能，相鄰原子遷移到空位上需要克服的勢(shì)壘h‘比h小。（克服勢(shì)壘h’所需的能量可由熱能或外力做功來(lái)提供。）在外力作用下，滑移面上就有分剪應(yīng)力，此時(shí)勢(shì)能曲線變得不對(duì)稱,原子遷移到空位上需要克服的勢(shì)壘為，且即外力的作用使h‘降低，原子遷移到空位更加容易，也就是刃型位錯(cuò)線向右移動(dòng)更加容易，的作用提供了克服勢(shì)壘所需的能量。

為位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的激活能，與剪切應(yīng)力有關(guān)，大，小；小，大。當(dāng)=0時(shí)，最大,且=h＇。第五十七頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日(a)完整晶體的勢(shì)能曲線(b)有位錯(cuò)時(shí)晶體的勢(shì)能曲線(c)加剪應(yīng)力τ后的勢(shì)能曲線第五十八頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日可見(jiàn)：為使宏觀形變得以發(fā)生,就需要使位錯(cuò)開(kāi)始運(yùn)動(dòng)。如果不存在位錯(cuò)，就必須產(chǎn)生一些位錯(cuò)；如果存在的位錯(cuò)被雜質(zhì)釘住，就必須釋放一些出來(lái)。一旦這些起始位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)起來(lái)，它們就會(huì)加速并引起增殖和宏觀屈服現(xiàn)象。但是塑性形變的特征不僅與形成位錯(cuò)所需的能量或使位錯(cuò)開(kāi)始運(yùn)動(dòng)所需的能量有關(guān)，還和任一特定速度保持位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)所需的力有關(guān)。兩者中的任一個(gè)都能成為塑性變形的約束。已發(fā)現(xiàn)對(duì)纖維狀無(wú)位錯(cuò)的晶須需要很大的應(yīng)力來(lái)產(chǎn)生塑性形變；但是一旦起始滑移，就可在較低的應(yīng)力水平下繼續(xù)下去。？？？

位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)理論說(shuō)明：由位錯(cuò)的激活和位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)機(jī)制來(lái)解釋第五十九頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)：滑移、攀移，是熱激活過(guò)程2、位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的速度第六十頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日對(duì)位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的速度公式的解釋：1、當(dāng)無(wú)外力時(shí)，位錯(cuò)激活能H（τ）=h`，比kT大得多，金屬鍵的h`為0.1-0.2eV，離子鍵、共價(jià)鍵的h`約為1eV。2、位錯(cuò)只能在滑移面上運(yùn)動(dòng)，只有滑移面上的分剪應(yīng)力才能使H（τ）降低。無(wú)機(jī)材料中滑移系統(tǒng)有限。3、不同晶粒的滑移系統(tǒng)的方向不同，晶界阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)。4、溫度高時(shí)，位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的速度快。使諸如氧化鋁等在室溫下不易滑移的脆性材料，在一千度以上的高溫時(shí)也能產(chǎn)生一定程度的塑性形變而呈現(xiàn)一定程度的韌性。位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)理論無(wú)機(jī)材料中產(chǎn)生位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)困難，往往當(dāng)分剪應(yīng)力未足以使位錯(cuò)開(kāi)動(dòng)時(shí)，已超過(guò)微裂紋擴(kuò)展的臨界應(yīng)力而使材料斷裂。第六十一頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日塑性變形的簡(jiǎn)化模型

3、形變速率與位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的關(guān)系宏觀塑性變形是位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的結(jié)果，那么，變形速率與位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)存在一定關(guān)系第六十二頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日形變速率與位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的關(guān)系單位時(shí)間內(nèi)的滑移量宏觀應(yīng)變率：

位錯(cuò)形成能：

α-幾何因子，為0.5～1.0

第六十三頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日對(duì)形變速率公式的解釋：1、可見(jiàn)，宏觀塑性變形速率取決于位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)速度、位錯(cuò)密度、柏氏矢量和位錯(cuò)增殖系數(shù)。要形成宏觀塑性變形，必須：（1）有足夠多的位錯(cuò)；（2）位錯(cuò)有一定的運(yùn)動(dòng)速度。2、從（宏觀應(yīng)變率式）b大，易變形，但（位錯(cuò)形成能式）位錯(cuò)形成能與b2成正比，b小，形成位錯(cuò)的能量小，位錯(cuò)易于形成。3、b相當(dāng)于晶格的點(diǎn)陣常數(shù)。金屬為單元結(jié)構(gòu)，點(diǎn)陣常數(shù)小，所以易于形成位錯(cuò)；無(wú)機(jī)材料都為二元以上的化合物，點(diǎn)陣常數(shù)較大，難以形成位錯(cuò)，所以，塑性差。第六十四頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日4、塑性形變速率對(duì)屈服強(qiáng)度的影響因?yàn)椋涸谝欢ǖ募魬?yīng)力τ作用下，將使位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)激活能H（τ）減小，τ越大，H（τ）越小，位錯(cuò)越易運(yùn)動(dòng)，所以，塑性形變速率與所受剪應(yīng)力存在一定聯(lián)系。研究得到：塑性形變速率對(duì)屈服強(qiáng)度存在如下關(guān)系：m-位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)速率的應(yīng)力敏感性指數(shù)。（見(jiàn)P25表1.2）第六十五頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.4高溫下玻璃相的粘性流動(dòng)粘性流動(dòng)：玻璃或陶瓷材料中的玻璃相等粘性物體在剪切應(yīng)力作用下發(fā)生的不可逆轉(zhuǎn)的流動(dòng)變形。該形變隨時(shí)間增加而增大。理想粘性流動(dòng)行為遵循牛頓粘性定律，即剪切應(yīng)力與應(yīng)變率或流動(dòng)速度梯度成成正比稱為粘性系數(shù)（單位：Pa·S）簡(jiǎn)稱為粘度第六十六頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日牛頓流體牛頓流體：在足夠的剪切力下或溫度足夠高時(shí)，無(wú)機(jī)材料中的陶瓷晶界、玻璃和高分子的非晶部分均產(chǎn)生粘性形變，因此高溫下的氧化物流體、低分子溶液或高分子稀溶液大多屬于牛頓流體。其特點(diǎn)：應(yīng)力與應(yīng)變率之間呈線性關(guān)系。第六十七頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日絕對(duì)速率理論的粘性流動(dòng)模型認(rèn)為液體流動(dòng)是一種速率過(guò)程，某一液體層相對(duì)于鄰層液體流動(dòng)時(shí)，液體分子從一種平衡態(tài)越過(guò)勢(shì)壘到達(dá)另一種平衡狀態(tài)。在無(wú)剪切力的作用時(shí)，勢(shì)能高度為E，勢(shì)能曲線是對(duì)稱的；有剪切應(yīng)力的作用時(shí)，沿流動(dòng)方向上的勢(shì)壘降低△Em；勢(shì)能曲線是不對(duì)稱的。第六十八頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日流動(dòng)速度根據(jù)絕對(duì)反應(yīng)速率理論，算得流動(dòng)速度V（△U）為：×2第六十九頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日粘度表達(dá)式第七十頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日影響粘度的因素溫度：一般溫度升高，粘度下降。-玻璃成型工藝的重要依據(jù)。熔化階段：5~50Pa?S，加工階段：103~107Pa?S，退火階段：1011.5~1012.5Pa?S。退火點(diǎn)：1012.4Pa?S的溫度，軟化點(diǎn)：106.6Pa?S的溫度，時(shí)間：從高溫狀態(tài)冷卻到退火點(diǎn)，再加熱其粘度隨時(shí)間增加而增加；而預(yù)先在退火點(diǎn)以下保持一定時(shí)間后，其粘度隨時(shí)間增加而降低，但時(shí)間大大縮短。組成：改性陽(yáng)離子不同，粘度變化不同；但改性陽(yáng)離子的加入，在任何溫度下總會(huì)使粘度降低。第七十一頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.5.1粘彈性與滯彈性自然界中實(shí)際存在的材料，其形變一般介于理想彈性固體與理想粘性液體之間，即具有固體的彈性又具有液體的粘性，即粘彈性（Visoelasticity）.最典型的是高分子材料粘彈性材料的力學(xué)性質(zhì)與時(shí)間有關(guān),具有力學(xué)松弛的特征,常見(jiàn)的力學(xué)松弛現(xiàn)象有蠕變、應(yīng)力松弛、滯后和力損耗等。1.5無(wú)機(jī)材料的高溫蠕變第七十二頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日滯彈性——對(duì)于實(shí)際固體，施加應(yīng)力時(shí)，并不會(huì)立即引起彈性應(yīng)變；應(yīng)力消除后，彈性應(yīng)變也不會(huì)立即消除。即彈性應(yīng)變的產(chǎn)生和消除需要有限時(shí)間。這種與時(shí)間有關(guān)的性質(zhì)，稱為滯彈性。聚合物的粘彈性可以認(rèn)為僅僅是嚴(yán)重發(fā)展的滯彈性。第七十三頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日固體的滯彈性彈性模量依賴于時(shí)間的現(xiàn)象稱為滯彈性，滯彈性是一種非彈性行為，但與晶體范性這個(gè)意義上的非彈性現(xiàn)象不同，弛豫現(xiàn)象不留下永久變形。以下簡(jiǎn)單介紹流變現(xiàn)象及模型：第七十四頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1、蠕變（Creep）是在恒定的應(yīng)力0作用下，材料的應(yīng)變隨時(shí)間t增加而逐漸增大的現(xiàn)象。此時(shí)，彈性模量也將隨時(shí)間而減小。第七十五頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日2、弛豫施加恒定應(yīng)變0，應(yīng)力隨時(shí)間減小的現(xiàn)象。此時(shí)，彈性模量也將隨時(shí)間而減小。第七十六頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日模擬材料粘彈性的力學(xué)元件理想彈簧

代表理想彈性體，其力學(xué)性質(zhì)服從Hook定律理想粘壺代表理想粘性體，服從牛頓粘性定律（剪切應(yīng)力與垂直運(yùn)動(dòng)方向的速度梯度成正比）帶孔活塞第七十七頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日Maxwell模型

（液態(tài)粘彈性物體——內(nèi)部結(jié)構(gòu)由彈性成分埋在連續(xù)的粘性成分中）由一個(gè)理想彈簧和理想粘壺串聯(lián)成為Maxwell模型：在保持應(yīng)變恒定時(shí)，應(yīng)力隨時(shí)間按指數(shù)規(guī)律衰減（即存儲(chǔ)于彈性體中的勢(shì)能會(huì)隨著時(shí)間逐漸消失于粘性體中，變現(xiàn)為應(yīng)力弛豫）。本質(zhì)是液體第七十八頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日Voigt模型（開(kāi)爾文固體）

（固態(tài)粘彈性物體——內(nèi)部結(jié)構(gòu)由堅(jiān)硬骨架及填充于孔隙的粘性液體組成）由一個(gè)理想彈簧和理想粘壺并聯(lián)成為Voigt模型:

開(kāi)爾文固體受力時(shí)，變形須在一定時(shí)間后才能逐漸增加到最大彈性變形，而卸載后變形也須在一定時(shí)間后才能消失。水泥混凝土具有此結(jié)構(gòu)特征。表現(xiàn)為應(yīng)變?nèi)渥儭５谄呤彭?yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日實(shí)際材料的粘彈性廣義模型廣義的Maxwell模型廣義的Voigt模型由幾個(gè)并聯(lián)的Maxwell模型組成：由幾個(gè)串聯(lián)的Voigt模型組成：第八十頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日滯彈性力學(xué)模型（標(biāo)準(zhǔn)線性固體）（P16）ε總δ0形變力ε0ε0時(shí)間第八十一頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日滯彈性力學(xué)模型第八十二頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日分析材料的η大、E小，則τε和τσ

都大，即滯彈性大。η=0，則τε=0，τσ=0，彈性模量為常數(shù)，不隨時(shí)間變化，表現(xiàn)出真正的彈性。當(dāng)我們測(cè)定滯彈性材料的形變時(shí)，若測(cè)量的時(shí)間小于τετσ和，則由于隨時(shí)間的形變沒(méi)有機(jī)會(huì)發(fā)生，測(cè)得的是應(yīng)力和初始應(yīng)變的關(guān)系，這時(shí)的彈性模量叫未弛豫模量。如果測(cè)量的時(shí)間大于，測(cè)得的是弛豫模量。弛豫模量總是小于未弛豫模量。

均表示材料在外力作用下從不平衡狀態(tài)通過(guò)內(nèi)部重新組合達(dá)到平衡狀態(tài)所需的時(shí)間。第八十三頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日實(shí)例在結(jié)晶陶瓷中，滯彈性弛豫最主要的根源是殘余的玻璃相。這種殘余的玻璃相常處在晶粒間界上，當(dāng)溫度達(dá)到玻璃轉(zhuǎn)變溫度時(shí)，晶界上的滯彈性弛豫就變得重要起來(lái)。第八十四頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1.5.2無(wú)機(jī)材料的高溫蠕變?nèi)渥儯–reep）是在恒定的應(yīng)力作用下材料的應(yīng)變隨時(shí)間t增加而逐漸增大的現(xiàn)象。低溫表現(xiàn)脆性的材料，在高溫時(shí)往往具有不同程度的蠕變行為，有關(guān)無(wú)機(jī)材料的蠕變理論有：

位錯(cuò)蠕變理論擴(kuò)散蠕變理論晶界蠕變理論等。第八十五頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日1、典型的蠕變曲線起始段：彈性伸長(zhǎng)。外力超過(guò)試驗(yàn)溫度下的彈性極限時(shí)，也包括部分塑性形變。瞬時(shí)發(fā)生，與時(shí)間無(wú)關(guān)。第一段蠕變：蠕變減速階段。時(shí)間延伸率abcd彈性伸長(zhǎng)第一階段蠕變第二階段蠕變第三階段蠕變第二階段蠕變：穩(wěn)態(tài)蠕變階段。第三階段蠕變：加速蠕變階段。直到d點(diǎn)斷裂。溫度或應(yīng)力較低時(shí)，穩(wěn)態(tài)蠕變階段延長(zhǎng)；溫度或應(yīng)力增加，穩(wěn)態(tài)蠕變階段縮短，甚至不出現(xiàn)。第八十六頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日2、蠕變的位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)理論該理論認(rèn)為在低溫時(shí)受到阻礙而難以發(fā)生運(yùn)動(dòng)的位錯(cuò)，在高溫時(shí)由于熱運(yùn)動(dòng)增大了原子的能量，使得位錯(cuò)能克服阻礙發(fā)生運(yùn)動(dòng)而導(dǎo)致材料的蠕變。攀移是位錯(cuò)松弛機(jī)制，位錯(cuò)攀移通過(guò)擴(kuò)散進(jìn)行。解釋了典型蠕變曲線的特征：位錯(cuò)在運(yùn)動(dòng)過(guò)程中受阻較小時(shí)，易運(yùn)動(dòng)位錯(cuò)首先通過(guò)松弛機(jī)制釋放出來(lái)，變形速率降低；然后位錯(cuò)受阻與釋放達(dá)到平衡；繼續(xù)延長(zhǎng)時(shí)間，受阻較大的位錯(cuò)也能進(jìn)一步釋放出來(lái)，變形速率增大。溫度越高，位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的松弛機(jī)制作用明顯，蠕變?cè)酱?。第八十七?yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日

位錯(cuò)攀移示意圖第八十八頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日3、擴(kuò)散蠕變理論該理論認(rèn)為材料在高溫下的蠕變現(xiàn)象是受晶體的擴(kuò)散控制的過(guò)程。把蠕變過(guò)程看成是在應(yīng)力作用下空位沿應(yīng)力作用方向（或晶粒沿相反方向）擴(kuò)散的一種過(guò)程。如下圖：變形過(guò)程中，試件橫向晶界受拉應(yīng)力，空位濃度高；縱向晶界受壓應(yīng)力，空位濃度低，形成空位流。第八十九頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日高溫受力下晶粒中原子的擴(kuò)散示意圖第九十頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日該理論的理論蠕變速率：(1)沿晶粒內(nèi)部擴(kuò)散（體擴(kuò)散）的穩(wěn)定態(tài)蠕變速率(2)沿晶粒間界擴(kuò)散（晶界擴(kuò)散）蠕變速率擴(kuò)散途徑：可以沿晶界，也可以沿晶內(nèi)第九十一頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日4、晶界蠕變理論認(rèn)為多晶界材料由于存在大量的晶界，當(dāng)晶界位相差大時(shí)，可把晶界看成非晶體，在溫度較高時(shí)，晶界粘度迅速下降，應(yīng)力使得晶界發(fā)生粘性流動(dòng)而導(dǎo)致蠕變。第九十二頁(yè)，共一百零一頁(yè)，編輯于2023年，星期日（1）、對(duì)于低熔點(diǎn)的工業(yè)陶瓷，晶界相所