項目支撐計劃二氧化碳儲運技術(shù)

境。輪船受制于條件的影響，主要用于海上項目，在本項目（位于靖邊縣東南部的喬溝灣鄉(xiāng)55沿包茂高速公路（G65）敷設，途徑十幾個城鎮(zhèn)、200多個村莊、跨551600--1800米，其1000--12001907米，最低點是清澗無定河入口，海拔560米。地貌分為風沙草灘1123米-1823米之間，地勢南高北低，海拔最高點在中山澗鎮(zhèn)水路畔村的線地勢變化如圖56所示。56距離—3.832924萬立方米/5.85，立方米，水利資源蘊藏量7322千瓦水可利用開采量達7277萬，靖邊縣境內(nèi)河流均屬于水系，較大的河流有8條，多發(fā)源于4354km85.6%[3]。均氣溫-7.8～4.1℃，氣溫變化梯度大，梯度方向東南-西北。10月下41～1.2米，入0.2℃左右。但由于西伯利亞極22～68天。氣溫梯度小，梯度方向近東～西；秋季10～11月最為劇烈，平均每溫0.27℃[1-3]。壓到5.73MPa即可變成液體，常壓縮至鋼瓶中，方便與。CO2CO2的基本性質(zhì)。CO257CO2CO2的三相點（-56℃；一般氣相區(qū)域56℃一般液相區(qū)域（溫度高于-5631.047.38Ma密相液相區(qū)域（溫度高于-5631.047.38Ma超臨界態(tài)區(qū)域（31.047.38MPa57CO2CO231.04℃（高于-56℃）時，只要壓7.38MPaCO2CO2的液態(tài)管道輸送是可行的。并且如果條件維持正常下，可以保證不存在被液化的可能，此時CO2處于一種高密度且易流動的流體狀不同相態(tài)下的CO2適用的方式可用如表47所示。表47不同相態(tài)下的CO2適用的方—＞---CO258所示，CO2的飽和壓力與溫度密CO2是否發(fā)生58CO2由圖59[4]CO2的密度會隨著溫CO2的密度隨溫度、壓力的改變較為緩慢，幅度較小，密度對于溫度CO2處于氣態(tài)時，密度較小。密度與壓力成正相關(guān)。低壓CO2時，CO2CO2密度產(chǎn)生明顯的影59CO2密度隨溫度的變化曲線60CO2粘度隨溫度、壓力的變化曲線圖撞都能夠引起動量傳遞，所產(chǎn)生的綜合效應就是粘度的變化。圖[4]CO23MPa5MPa時，超臨界二氧化碳的運動粘度比較7.37MPa61CO2的比熱容隨溫度變化曲線61[4]CO2的比熱容隨溫度的變化曲線。比熱容比是定壓比臨界點時，CO2處于低溫低壓或高溫高壓條件下，比熱容比的變化十CO2CO2壓力的升高，氣液平衡體系會逐漸接近臨界點，CO2的氣液界面會逐，CO2CO2達到超

ccCO2在臨界點附近時，CO2分子由于分子間的有利相互作用可以平衡密度升高導致的熵值CO2.Tr=TT.1＜=/c＜3的細微變化產(chǎn)生變化[9。CO2CO2CO2的通過軟件Aspenplus7.2對CO2混合物的性質(zhì)進行模擬，得到6262CO2目前，二氧化碳量較大的情況下，管道輸送是最經(jīng)濟的方式[10]，根據(jù)工程的特點，以下主要研究CO2管道輸送方式，plus7.2對四種輸送方式進行詳細的模擬研究并分析。CO2主要來自上游低溫甲醇洗裝置。從低熱器壓縮加熱至管道所需的壓力和溫度再進入管道輸送到末站20MPa（可根據(jù)實際驅(qū)油油田情況進行調(diào)整）后，注入地99.96%0.03%CO0.01%為其他氣體。CO2輸送管道全線設置一座首站和一座末站，中間或不設增④CO2輸送過程中溫度的變化與環(huán)境溫度密切相關(guān)，為防止輸2米（即管頂?shù)母餐粮叨?0m，穿越15℃。80-100km處有較大地勢變化，管道輸送35020年。⑦參考《鋼制對焊無縫管件》(GB12459-2005)[16]進行管道公稱在考慮碳鋼材料時，先考慮焊接，不適用時再選用無縫。48鋼20、15MnV2011)[14]0.0457mm。管材選取無縫X65系列。PE涂各種腐蝕性介質(zhì)隔絕，是管道防腐最基本的方法之一。管道三層PE（FBE＞100um170～250um（PE）2.5～3.7mm并與牢固結(jié)合形成優(yōu)良的防腐層3E防腐三三層結(jié)構(gòu)聚乙烯防腐層3P)綜合了熔結(jié)環(huán)氧粉末涂層和擠壓聚乙烯兩種防腐層的三層PE可使埋地管道的達到50年，目前，在國際上被認為是最先進的管道外防腐技術(shù)。在我國，三層E已率先在石油天然氣系4000公里的管道均采用了三層E外防腐涂層。管徑范圍Φ60～1420，壁厚范圍2.518mm之間，這是比較不錯的防腐方法，一般能提高50年的使用，不但延長了管道49（薄層3末220.3-1.83-0.3-透蝕差離使用(元60-使用（年155萬噸、50萬噸、100萬噸、150萬噸最終通過不同方式下比較每噸CO2的輸送成本從而選出該量下的最佳方式。如圖63所示考慮到氣候溫度對管線參（如輸送流體流速等）算過程中，環(huán)境溫度選擇冬季最嚴格的深埋2m處的平均溫度5℃格的深埋2m處的平均溫度15℃為計算溫度。63流體物性的突變性，管道過程中壓力不得低于8.0MPa，當壓力CO25MPa，在輸送過程中要對于超臨界輸送，管道進口壓力取為15MPa，由于接近超臨界點時CO2流體物性的突變性管道過程中壓力不得低于8.0MPa，4848進口溫度4-5-CO2140km。CO2輸送模式。

Q 4

參考《輸氣管道工程設計規(guī)范》[11]和《油氣集輸設計規(guī)范》向上圓整至的壁厚n）

——計算壁厚F——道壁厚可按上式計算，根據(jù)《壓力管道設計及工程實例（2版》設定強度設計系數(shù)為0.5；流體輸送管道需選用無縫，焊縫系數(shù)1.0120℃，t1。 PRT

,b0.0778,

RTa

0.457242r Tc——臨界溫度，K；vR——通用氣體常數(shù)，R=8.31431kJ/(kmol·K)；h

L

DL——管道長度，m;D PLv2vgg

D 計算[20- TxTTT

xax ax

a，W/(m2·℃ 11

1

Di1

i1

Kα1≈α2，Dα1≤α2，D取內(nèi)徑。管道保溫（保冷）

D1D

1D λ——絕熱材料在平均溫度下的導熱率，W/(m·℃)；αs——絕熱層外表面至周圍空氣的放熱系數(shù)，W/(m2·℃)；tS S 1i1i——年利率（復利，取10%；n——計息年數(shù)，取投資周期為20年

DCCpGCpD2d2Dd

G一管道總耗鋼量，kg；根據(jù)CO2管道輸送案例分析材料成本在管線建設總資本成SA

C

A e——電價，元/(kW·h)；W——設備運行功率，kW；t—— SB

考取值，見表49。49b0（萬元b1（萬元b1（萬元壓縮（氣相、超界-補冷站（液相-合建站（液相泵站（液相、密相-N

QZ

k1

izii kεi為第i座壓縮的壓比Qi座壓氣站的排量，Nm3/dZii座壓氣站進口狀態(tài)下的氣體壓縮系數(shù)；NgQiH

iQii站泵的排量，m3/s;ρ為輸送溫度下的液體密度，kg/m3；SCc0SA

C0為管道的年運行因子；C1為站場的年運行因子。按照國內(nèi)油氣管道運行經(jīng)驗氣相輸送管道年操作費用因子CO26464CO220MPa50℃后，注入油田進行驅(qū)油。該狀態(tài)下分析對比不同輸送量下（5萬噸/年、50萬噸/年、100萬噸/年、150萬噸/）管道中間不設中間加壓站、設置一個中㈠、5萬噸/①45Aspen模擬首站增壓流程，65CO2②88km。送進行計算，模擬結(jié)果及總成本如表50所示，CO2采用氣相進表 數(shù)2222壓力，MPa44444溫度，℃5555500000管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/總投資，元/66CO2氣相輸送過程中的相變化（5萬噸/66CO2CO2氣相在管道輸送過程中不會發(fā)生液化現(xiàn)③CO220MPa（根據(jù)具體油田進行調(diào)整，本設計以20MPa為標準）后才能注入。本文采AspenCO2氣體管輸末站加壓流程進行模擬，具體模擬流67CO2④運行費等。管徑較小時，管道總成本主要受行成本的影響；管道較大時，管道總成本主要受管道建設成本的影響。故在管徑變化過程中，要155mm139.47元/CO2。68表 數(shù)222244444管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/總投資，元/69CO2氣相輸送過程中的相變化（5萬噸/從表中數(shù)據(jù)可以看出，5萬噸/年的輸送量下，中間不設加壓站、150mm159mm155mm保溫措施時可降低成本。88km表52 5萬噸/年CO2氣相管道輸送模擬結(jié)果（距起點88km處設一個中間加管數(shù)2223壓力，MPa444444溫度，℃中間增壓站壓力中間增壓站溫度555555555555000000管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/總投資，元/136mm141.54元/CO2。70CO2氣相輸送過程中的相變化（5萬噸/88km處設一個中間加88km表53 5萬噸/年CO2氣相管道輸送模擬結(jié)果（距起點88km處設一個中間加2222444444參數(shù)從表中數(shù)據(jù)可以看出，5萬噸/88km處設125mm133mm129mm144.57元/CO271CO2氣相輸送過程中的相變化（5萬噸/88km處設一個中間加由此可以看出，5萬噸/年的輸送量下，采取第案，即不設150mm159mm、內(nèi)徑155mm時，成本最低，為139.47元/噸CO2。5萬噸/年的輸送量下最佳方案為第一種，故沿72CO2735萬噸/年的輸送量下，不設中間加壓曲線圖，如圖72所示。73為不同管徑條件下，CO2氣體輸送管道沿線的壓力隨輸送5萬噸/年的輸送量下，不設中間加壓曲線圖，如圖74所示。74CO275從圖75可以看出，CO2氣體管道輸送沿線的密度隨著輸送距離CO2氣體密度隨溫度(壓力)的降低而增大(減小)點到溫度剛開始降到地溫的這段輸送距離間，CO2氣體密度受壓力降767776可知，CO2管道輸送沿線黏度先急劇下降，后下降較為從圖77可以看出，CO2氣體管道輸送沿線的比熱容隨著輸送距㈡、50萬噸/5萬噸/表 數(shù)445壓力，MPa44444溫度，℃00000管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/總投資，元/CO27854中數(shù)據(jù)可以看出，50萬噸/年的輸送量下，中間不設加111.60元/CO2。78CO2氣相輸送過程中的相變化（50萬噸/表 數(shù)445壓力，MPa44444溫度，℃管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/總投資，元/CO27979CO2氣相輸送過程中的相變化（50萬噸/55中數(shù)據(jù)可以看出，50萬噸/年的輸送量下，中間不設加119.43元/CO2。88km表56 50萬噸/年CO2氣相管道輸送模擬結(jié)果（距起點88km處設一個中間加設計554444400000管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/總投資，元/CO28080CO2氣相輸送過程中的相變化（50萬噸/88km處設一個中間56中數(shù)據(jù)可以看出，50萬噸/88km300mm325mm316mm112.8288km表57 50萬噸/年CO2氣相管道輸送模擬結(jié)果（距起點88km處設一個中間加數(shù)5544444管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/總投資，元/CO28157中數(shù)據(jù)可以看出，50萬噸/88km300mm81CO2氣相輸送過程中的相變化（50萬噸/88km處設一個中間100萬噸/表 管數(shù)554444400000管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/總投資，元/82CO2氣相輸送過程中的相變化（100萬噸/CO282450mm480mm470表 數(shù)5544444管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/總投資，元/CO28359中數(shù)據(jù)可以看出，100萬噸/年的輸送量下，中間不設加117.83元/CO2。83CO2氣相輸送過程中的相變化（100萬噸/88km表60 100萬噸/年CO2氣相管道輸送模擬結(jié)果（距起點88km處設一個中間數(shù)56壓力，MPa4444400000管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/噸總投資，元/CO28460中數(shù)據(jù)可以看出，100萬噸/年的輸送量下，在距離起點426mm415mm110.88元/噸84CO2氣相輸送過程中的相變化（100萬噸/88km處設一個中間88km表61 100萬噸/年CO2氣相管道輸送模擬結(jié)果（距起點88km處設一個中間管道數(shù)5644444管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/總投資，元/噸CO28585CO2氣相輸送過程中的相變化（100萬噸/88km處設一個中間km450mm、外徑4CO2100萬噸/年時第案更為經(jīng)濟即不設中間加壓站不采取保溫措施，450mm480mm470mm時，管道輸送總投108.10元/CO2。（4）150萬噸/表 數(shù)7壓力，MPa4444400000管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/總投資，元/62中數(shù)據(jù)可以看出，150萬噸/年的輸送量下，不設中間加105.93元/CO2。表 數(shù)744444管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/總投資，元/63中數(shù)據(jù)可以看出，150萬噸/年的輸送量下，不設中間加116.83元/CO2。88km表64 150萬噸/年CO2氣相管道輸送模擬結(jié)果（距起點88km處設一個中間數(shù)7784444400000管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/噸總投資，元/64中數(shù)據(jù)可以看出，150萬噸/88km500mm508mm497mm122.2388km表65 150萬噸/年CO2氣相管道輸送模擬結(jié)果（距起點88km處設一個中間管道數(shù)644444管道投資，元/加壓站及能耗成本，元/總投資，元/4150萬噸/年時，第一種4（5萬噸/50萬噸/100萬噸/年、150萬噸/年，可得出在相同距離與路線、同等條件下，氣相最低成本與輸送量關(guān)系如圖86所示。圖86最低成本與輸送量關(guān)系，由圖可以看出當量很低（低于50萬噸/年）成本較大，隨著量的增加，成本逐漸降低。因此不建議在較低的輸送量下鋪設管路，只有在量大于50萬噸/年時，管道鋪設才有意義，CO287液泵液泵87CO2，該狀態(tài)下分析對比不同輸送量下（5萬噸/年、50萬噸/年、100萬噸/年、150萬噸/）管道中間設置一個中間加壓站、兩個中間加壓站的成本。5萬噸/出口溫度為-25Aspen88所88CO2經(jīng)熱力學核算，液態(tài)CO2沿線溫度升高，為防止其氣化，兩相CO2管道保冷設計主要有保冷材料的選擇和保冷層厚度的計算。88km處（海1340m78kmmmAspen軟件模擬管道輸送，對不同管徑下，CO2氣體管道輸送進行模擬計算。模擬結(jié)果及總成本見表7所示，CO2采用一般89CO2表66 5萬噸/年CO2一般液相管道輸送模擬結(jié)果（設置一個中間加壓站，保數(shù)223壓力，MPa555555溫度，℃------------------管道投資，元/元/總投資，元/90CO2一般液相輸送沿線相圖（5萬噸/90CO2mm86mm113.53元/CO2。91CO2表 計223參數(shù)555555------1----12------23------3管道投資，元/元/總投資，元/67中數(shù)據(jù)可得出，5萬噸/年的輸送量下，在mm86mm125.99元/CO2。92CO2一般液相輸送沿線相圖（5萬噸/88km處（1340m）設置一個中CO220MPa（根據(jù)20MPa為標準50℃，最后注入。末站換熱器設計結(jié)果見表68。68末站泵電耗，元/末站總費用，元/5萬噸/年的輸送量下最佳方案為第一種，故沿9394流體壓降與直徑的關(guān)系如圖95所示。939495從圖96中可以看出液態(tài)CO2管道溫度為-25℃，沿線溫度96CO2度越大，因而在小管徑下壓降大。97CO298CO299CO2㈡、50萬噸/5萬噸/年均類似，在此不再贅表69 50萬噸/年CO2一般液相管道輸送模擬結(jié)果（設置一個中間加壓站、保數(shù)766654壓力，MPa555555溫度，℃------------------管道投資，元/元/總投資，元/100CO2一般液相輸送沿線相圖（50萬噸/100CO2氣相輸送時的管路沿線的溫度和壓力變化。從圖69中數(shù)據(jù)可以看出，50萬噸/88km200mm、外徑表70 50萬噸/年CO2一般液相管道輸送模擬結(jié)果（設置兩個中間加壓站、保管數(shù)666543555555------溫------壓溫------壓------管道投資，元/元/總投資，元/101162mm的管道，沿線相態(tài)與泡點線有交點，即在過程中發(fā)生了氣化，因此，此管徑下的CO2一般70中數(shù)據(jù)可得出，5萬噸/年的輸送量下，88km94km處設置第200mm、外219mm211mm88.70元/101CO2一般液相輸送沿線相圖（50萬噸/對比以上兩種方案可知，50萬噸/年的輸送量下，選取第88km處（1340m）設置一個100萬噸/100萬噸/Aspen100萬噸/年的流量下考慮以下三種情況：設置表71 100萬噸/年CO2一般液相管道輸送模擬結(jié)果（設置一個中間加壓站、66壓力，MPa55555溫度，℃---------------管道投資，元/元/總投資，元/102CO2氣相輸送時的管路沿線的溫度和壓力變化。從圖102CO2一般液相輸送沿線相圖（100萬噸/71中數(shù)據(jù)可以看出，100萬噸/88km250mm273mm264mm80.54元/表72 100萬噸/年CO2一般液相管道輸送模擬結(jié)果（設置兩個中間加壓站、管數(shù)6655555-----中間加壓站1-----中間加壓站1中間加壓站2-----中間加壓站2-----00000管道投資，元/元/總投資，元/由圖103可以看出，在上述管徑條件下沿線相態(tài)與泡點線無交點，即在過程中無相變發(fā)生。根據(jù)表72中數(shù)據(jù)可得出，5萬噸/250mm273mm264mm88.70元/CO2103CO2一般液相輸送沿線相圖（100萬噸/表73 100萬噸/年CO2一般液相管道輸送模擬結(jié)果（設置兩個中間加壓站、數(shù)6655555-----中間加壓站1-----中間加壓站1中間加壓站2-----中間加壓站2-----管道投資，元/元/總投資，元/104CO2一般液相輸送沿線相圖（100萬噸/100273mm264mm83.94元/88km處（1340m）250mm273mm、264mm80.54元/CO2。㈣、150萬噸/150萬噸/Aspen模擬，管道不采取保冷時，管內(nèi)流體始終保持液相狀態(tài)，因而150萬噸/年種情況。150萬噸/年首站增壓、中間加壓站設置及末站增壓流程、參5萬噸/年均類似，在此不再贅述。管輸模擬結(jié)果如下：表74 150萬噸/年CO2一般液相管道輸送模擬結(jié)果（設置一個中間加壓站、數(shù)66壓力，MPa5555溫度，℃------------0000管道投資，元/元/總投資，元/105CO2一般液相輸送沿線相圖（150萬噸/105CO2氣相輸送時的管路沿線的溫度和壓力變化。從圖74中數(shù)據(jù)可以看出，150萬噸/88km300mm325mm314mm83.82元/CO2。表75 150萬噸/年CO2一般液相管道輸送模擬結(jié)果（設置一個中間加壓站，數(shù)66壓力，MPa55555溫度，℃---------------管道投資，元/元/總投資，元/106CO2氣相輸送時的管路沿線的溫度和壓力變化。從圖CO2氣相在管道輸送過程中不會發(fā)生氣化現(xiàn)象。75中數(shù)據(jù)可以看出，150萬噸/88km250mm273mm264mm75.18元/106CO2一般液相輸送沿線相圖（150萬噸/表76 150萬噸/年CO2一般液相管道輸送模擬結(jié)果（設置兩個中間加壓站，管計6655555-----中間加壓站1-----中間加壓站1中間加壓站2-----中間加壓站2-----00000管道投資，元/元/總投資，元/107CO2氣相輸送時的管路沿線的溫度和壓力變化。從CO2氣相在管道輸送過程中不會發(fā)生氣化現(xiàn)象。76中數(shù)據(jù)可以看出，150萬噸/mm79.55元/CO2。107CO2一般液相輸送沿線相圖（150萬噸/表77 100萬噸/年CO2一般液相管道輸送模擬結(jié)果（設置兩個中間加壓站，數(shù)66壓力，MPa55555-----中間加壓站1-----中間加壓站1中間加壓站2-----中間加壓站2-----管道投資，元/元/總投資，元/108CO2一般液相輸送沿線相圖（100萬噸/108CO2氣相輸送時的管路沿線的溫度和壓力變化。從圖CO2氣相在管道輸送過程中不會發(fā)生氣化現(xiàn)象。77中數(shù)據(jù)可以看出，150萬噸/mm76.90元/CO2。4150萬噸/年時，第二種88km處設置一個中間加壓站、保冷時，250mm273mm264mm時，管道輸送總75.18元/CO2。㈤成本與輸送量關(guān)4（5萬噸/50萬噸/100萬噸/年、150萬噸/年，可得出在相同距離與路線、同等條件下，一般液相輸送最低成本與輸送量關(guān)系如下圖所示：圖109最低成本與輸送量關(guān)系由圖可以看出一般液相輸送在量很低（低于50萬噸/年， CO2110110CO2（5萬噸/50萬噸/100萬噸/150萬噸/年）的成本。㈠、5萬噸/不會發(fā)生向超臨界氣態(tài)的轉(zhuǎn)變溫度根據(jù)首站增壓泵出口溫MPa左右即可。送進行計算，模擬結(jié)果見表78所示表 計54參數(shù)-----00000管道投資，元/元/總投資，元/788MPa，且111.60元/CO2。CO220MPa（根據(jù)20MPa為標準50℃，最后注入。末站換熱器設計結(jié)果表79。79末站泵電耗，元/末站總費用，元/111CO2112CO2113CO2CO2密相管路沿線不保溫，管道溫度為-15℃，低于平均地114CO2圖 116CO2115116㈡、50萬噸/表 數(shù)7壓力，MPa溫度，℃-----00000管道投資，元/元/總投資，元/80205mm8MPa205mm80250mm273mm256時，管道成本最小，為76.75元/噸CO2㈢、100萬噸/100萬噸/5萬噸/年均類似，在此不再贅述。管輸模擬結(jié)果如表 數(shù)壓力，MPa溫度，℃-----00000管道投資，元/元/總投資，元/81305mm8MPa305mm81350mm260mm338時，管道成本最小，為75.18元/噸CO2㈣、150萬噸/150萬噸/5萬噸/年均類似，在此不再贅述。管輸模擬結(jié)果如表 數(shù)溫度，℃-----00000管道投資，元/元/總投資，元/82381mm8MPa381mm82400mm426mm400時，管道成本最小，為73.13元/噸CO24（5萬噸/50萬噸/100萬噸/年、150萬噸/年，可得出在相同距離與路線、同等條件下，密相輸送最低成本與輸送量關(guān)系如下圖所示：圖117最低成本與輸送量關(guān)系由圖可以看出一般液相輸送在量很低（低于50萬噸/年， CO2118118CO2該狀態(tài)下分析對比不同輸送量下（5萬噸/年、50萬噸/年、100萬噸/年、150萬噸/）管路中間不設加壓站、設置一個中間加壓站、兩個中間加壓站的成本。㈠、5萬噸/超臨界首站壓縮壓縮比為6.8，因而采用二級壓縮機壓縮。從低CO2初始溫度為-252.2MPa臨界管道輸送溫度設計為50℃，壓力為15MPa。先對初始液態(tài)5MPa89.1℃，1015MPa，溫89.850Aspen模擬首站增壓流程，模擬流程如圖119所示。119CO283CO2超臨界管道輸送溫度為50℃，壓力15MPa超臨界CO2管道保溫設計主要有保溫材料的選擇和保冷層厚CO2在臨界點附近物性數(shù)據(jù)不穩(wěn)定，變化大，故過應8MPa31℃以上。m；78km處（m0.1元/噸計。輸送進行模擬計算。模擬結(jié)果及總成本見表84所示，CO2采用84120CO2表 數(shù)3管道投資，元/元/總投資，元/從表中可以看出，超臨界CO2在管道輸送過，管內(nèi)徑為70mm時，管道出口壓力小于8MPa，即過程接近相變點，管輸設臨界之上，因此CO2氣相在管道輸送過不會發(fā)生相變現(xiàn)象。121CO2表85 5萬噸/年超臨界CO2管道輸送模擬結(jié)果（設置一個中間加壓站、保數(shù)33壓力，MPa溫度，℃1122管道投資，元/元/總投資，元/從表中可以看出超臨界CO2在管道輸送過上述所有管徑下管道出口壓力均大于8MPa，在相應保溫措施下出口溫度均大于31℃，即過程始終保持超臨界狀態(tài)。從表85中數(shù)據(jù)可以看出65mm76mm70mm154.13元/CO2122CO2表86 5萬噸/年超臨界CO2管道輸送模擬結(jié)果（設置兩個中間加壓站、保數(shù)33溫度，℃112233管道投資，元/元/總投資，元/從表中可以看出超臨界CO2在管道輸送過上述所有管徑下管道出口壓力均大于8MPa，在相應保溫措施下出口溫度均大于31℃，即過程始終保持超臨界狀態(tài)。從表86中數(shù)據(jù)可以看出65mm76mm70mm152.59元/CO25萬噸/年時，元/CO2。5萬噸/年的輸送量下最佳方案為第一種，故沿5萬噸/年的輸送量下，不設中間加壓123

123從圖124中可以看出，超臨界CO2管道溫度為50℃，沿線124CO2125CO2126CO2127CO2㈡、50萬噸/表 數(shù)97溫度，℃管道投資，元/元/總投資，元/從表中可以看出，超臨界CO2在管道輸送過，管內(nèi)徑為154mm時，管道出口壓力為3.88MPa，即過已發(fā)生相變，管輸201mm以上時，沿線的溫度、壓力一直表88 50萬噸/年超臨界CO2管道輸送模擬結(jié)果（設置一個中間加壓站、保數(shù)97壓力，MPa溫度，℃11管道投資，元/元/總投資，元/8MPa，在相應保溫措施下管道出口溫度均大31℃50萬噸/年的輸送量下，沿線設一個中間加壓站、保溫時，200mm219mm201mm127.34表89 50萬噸/年超臨界CO2管道輸送模擬結(jié)果（設置兩個中間加壓站、保數(shù)97壓力，MPa溫度，℃112233管道投資，元/元/總投資，元/從表中可以看出超臨界CO2在管道輸送過上述所有管徑下管道出口壓力均大于8MPa，在相應保溫措施下出口溫度均大于31℃，即過程始終保持超臨界狀態(tài)。從表89中數(shù)據(jù)可以看出126.19元/CO2。50萬噸/年時，200mm219mm201mm時，管道輸送總投資最低，126.19元/CO2。㈢、100萬噸/表 數(shù)壓力，MPa溫度，℃管道投資，元/元/總投資，元/從表中可以看出，超臨界CO2在管道輸送過，管內(nèi)徑為201mm時，管道出口壓力為3.92MPa，即過已發(fā)生相變，管輸251mm以上時，沿線的溫度、壓力一直表91 100萬噸/年超臨界CO2管道輸送模擬結(jié)果（設置一個中間加壓站、保參壓力，MPa數(shù)11管道投資，元/元/總投資，元/從表中可以看出超臨界CO2在管道輸送過上述所有管徑8MPa，在相應保溫措施下管道出口溫度均大31℃100萬噸/250mm、273mm251mm121.13表92 100萬噸/年超臨界CO2管道輸送模擬結(jié)果（設置兩個中間加壓站、保設計112233管道投資，元/元/總投資，元/從表中可以看出超臨界CO2在管道輸送過上述所有管徑下管道出口壓力均大于8MPa，在相應保溫措施下出口溫度均大于31℃，即過程始終保持超臨界狀態(tài)。從表92中數(shù)據(jù)可以看出119.82元/CO2。50萬噸/年時，200mm219mm201mm時，管道輸送總投資最低，119.82元/CO2。㈣、150萬噸/表 數(shù)管道投資，元/元/總投資，元/表94 150萬噸/年超臨界CO2管道輸送模擬結(jié)果（設置一個中間加壓站、保數(shù)壓力，MPa溫度，℃11管道投資，元/元/總投資，元/8MPa，在相應保溫措施下管道出口溫度均大31℃150萬噸/300mm、324mm298mm117.78表95 150萬噸/年超臨界CO2管道輸送模擬結(jié)果（設置兩個中間加壓站、保數(shù)壓力，MPa溫度，℃112233管道投資，元/元/總投資，元/從表中可以看出，超臨界CO2在管道輸送過，當管內(nèi)徑為201mm3.83MPa，小于臨界壓力，即發(fā)95中數(shù)據(jù)可以看出，150萬噸/年的輸送量下，沿線設兩個mm116.71元/CO2。300mm324mm298mmCO24種不同輸送量（5萬噸/年、50圖128所示。由圖128可以看出，超臨界CO2管道輸送成本隨著輸送量圖128最低成本與輸送量關(guān)系96，由表中可知，相同的輸送量下，氣相和超臨界的投資成本較液相和密相大，這是因為氣相時二氧化碳密度小，所需管道直徑較大，所以該狀態(tài)下的管道投資較大。而超臨界的輸送壓力厚，故其管道投資成本變大；對于液相和密相，由96可知兩者之間成本相差較小。液相由于輸送壓力較小，沿線需要設置中間增壓站，此外，由于液相在過容易發(fā)生相態(tài)層增加了管道投資成本。而密相過不需要中間加壓站，也不需要保溫，所以投資成本較液相低。綜上所述，密相輸送成96管道輸送不同流量、不同輸送狀態(tài)成本一覽表（元/噸5萬噸/50萬噸/100萬噸/150萬噸/CO2管道輸送，水的用途分為生活用水、生產(chǎn)用水、消防用水、20072000供電、通訊及系、溫度、壓力檢測等、設備（控制閥門、壓縮機等）的、國內(nèi)外最常用的自動化控制系統(tǒng)為SCADA（數(shù)字與系緊急停車系統(tǒng)、GPS巡查系統(tǒng)、系統(tǒng)、調(diào)控中心、通訊工程，最GIS系統(tǒng)建成全面的數(shù)字化管道集成管理系統(tǒng)[20]。信息系統(tǒng)、GPS巡檢管理系統(tǒng)、應急指揮系統(tǒng)組成。 期間的、建設期間數(shù)據(jù)、運行投產(chǎn)后數(shù)據(jù)以及基礎(chǔ)的地理數(shù)據(jù)系統(tǒng)等；管道地理信息系統(tǒng)可以對整個系統(tǒng)進行全方位檢測進行統(tǒng)各管道的平面圖、省市縣界圖、公路網(wǎng)、水系圖等。GPS巡檢管理系統(tǒng)是一項主要用于管道行業(yè)管理附屬設施巡檢GPS巡檢管理系統(tǒng)可以實現(xiàn)無人操作化管及時處理涉及的網(wǎng)絡技術(shù)主要有全球GPS地理信息系統(tǒng)GISGPRS。129CO2ASTMB31G標準進行CO2的主要危害為高壓過的管道破裂及采取的措施有：管道輸送過設置溫度、壓力檢測裝置，如果上游CO2CO2CO25％濃度影響范圍內(nèi)的沿線村莊和企業(yè)設置廣播系統(tǒng)。7CO250沿G65高速/G65開往靖邊縣的307國道/G307。從G65高速/G65S206/喬溝灣出口駛出，125分鐘（106公里 307國道/G307開往目的地，3分鐘（700米。130130長管拖車是指半掛式拖車或者集裝框架內(nèi)安裝幾個或者的的方式。而專門設計有固定裝卸附件的設備正式名稱是國際標準聯(lián)運型intermodalcontainners方便了搬運和吊裝。與低溫液體槽車相比，罐式集裝箱具有更好的機動性，特別是對那些固定的長期用戶。如果采用槽車，運到就返回，提高了車輛的效率，而且既可以作為設備，也可以作為臨時CO2的設備罐式集裝箱具有結(jié)實可靠的框架結(jié)構(gòu)對生意外，從而提高了低溫液體的可靠性。 CO297ChartFeroxCOVAC型主要技術(shù)參數(shù)TVC-20-TVC-53-TVC-20-TVC-53-二氧化碳總?cè)莘e力長度寬高皮重最大重量維持時間30+2.4MPa2.4MPa的天數(shù)NK1K2Gd N每天所需運送的車次X一年量，萬噸Y一距離K1—不均勻系數(shù)，可取1.1～1.2K2—1.05～1.1Gd—日平均供氣量，kg，一年33010000000XYV—拖車儲罐的幾何體積，m3車速60km/h15t23.3L10t重 勢，07.519.8922.943Y公里油耗為23.3Y22.943*

所以一次往返總油耗為46.6Y22.943*6.4 10

錢約是46.6Y22.943*6.4*Y*7.5330 油耗費為46.6Y22.943*6.4*Y*2475N 46.6Y22.943*6.4*Y*2475*N元，共聘用N名,汽車使用 1.63.2Y元，10年費用1.056Y萬元。98180萬/180*(1.6X+0.5)46.6Y22.943*6.4*Y* /46.6Y22.943*6.4*Y*2475* 萬/1010萬/100*(1.6X+0.5)萬/101056Y元/1．056Y*(1.6X+0.5)萬元/1099萬/180*(1.6X+0.5)*0.96/1010年，一般固定資產(chǎn)的凈殘值率在3％一5％年年按折舊與的總價（10年費）(10年)Z180*1.6Z 4XCO2主要來自上游低溫甲醇洗裝置。從低溫甲99.96%0.03%CO0.01%為其他氣體。來自低溫甲醇洗的CO2到油田后直接經(jīng)過泵增壓至20MPa，

泵131CO2泵Aspen軟件模擬對比不同輸送量下（5萬噸/年、20萬噸/年、100Aspen年輸送量，萬噸/元/(噸?公里5表101不同輸送量下的槽車成萬噸/元/(噸?公里元/(噸?公里元/(噸?公里55種不同輸送量（5萬噸/年、20萬噸/年、50萬噸/年、100圖132槽車