浮閥乙醇-水精餾塔論文(直接)打印

武漢工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書PAGE315.1全塔物料衡算F：進(jìn)料量（Kmol/s）：原料組成（摩爾分?jǐn)?shù)，下同）D：塔頂產(chǎn)品流量（Kmol/s）：塔頂組成W：塔低殘液流量（Kmol/s）：塔底組成原料乙醇組成：=EQEQEQEQEQ\F(30/46,30/46+70/18)=14.36%塔頂組成：=EQ\F(94/46,94/46+6/18)=85.98%塔底組成：=EQ\F(0.2/46,0.2/46+99.8/18)=0.078%5.1.1最小回流比及操作回流比的確定由于是泡點(diǎn)進(jìn)料，xe=xf=0.1436，過點(diǎn)e(0.1436,0)作直線x=0.1436交平衡線于點(diǎn)，由點(diǎn)可讀得ye=0.5，因此：Rmin(1)=(xD-yf)/(yf-xF)=(0.8598-0.5)/(0.5-0.1436)=1.009又過點(diǎn)a(0.8598,0.8598)作平衡線的切線，切點(diǎn)為，讀得其坐標(biāo)為g(0.5，0.1435)因此：Rmin(2)=1.009所以，Rmin(1)=Rmin(2)=1.009可取操作回流比：R=1.98Rmin=25.1.2塔頂產(chǎn)品產(chǎn)量、釜?dú)堃毫考凹訜嵴羝康挠?jì)算進(jìn)料量：F=1500kg/h=1500*EQ\F(0.1/46+(1-0.1)/18,1)=78.26kmol/h=0.0217由全塔的物料衡算方程可寫出：(蒸汽)D=12.976kmol/h=0.0036W=104.21kmol/h=0.0289(泡點(diǎn))V0=38.928kmol/h=0.01085.2常壓下乙醇-水氣體平衡組成(摩爾)與溫度的關(guān)系常壓下乙醇-水氣體平衡組成(摩爾)與溫度的關(guān)系見表5.1。表5.1常壓下乙醇-水氣體平衡組成(摩爾)與溫度的關(guān)系溫度/℃液相氣相溫度/℃液相氣相溫度/℃液相氣相1000082.723.3754.4579.357.3268.4195.51.9017.0082.326.0855.8078.7467.6373.8589.07.2138.9181.532.7359.2678.4174.7278.1586.79.6643.7580.739.6561.2278.1589.4389.4385.312.3847.0479.850.7965.64

84.116.6150.8979.751.9865.99

5.2.1利用表5.1中數(shù)據(jù)由插值法求得tf、tD、twtf:：,tf=82.29tD：，tD=78.21℃tw：，tw=99.82℃精餾段的平均溫度：℃提餾段的平均溫度：℃5.2.2已知:混合物密度:(為質(zhì)量分?jǐn)?shù),為平均相對(duì)分子質(zhì)量)混合氣密度:塔頂溫度:tD=78.21℃氣相組成yD：，yD=89.267%進(jìn)料溫度:tf=82.29℃氣相組成yf：，yf=53.03%塔底組成:tw=99.82℃氣相組成yW：，yW=0.68%（1）精餾段液相組成:,50.17%氣相組成:,71.15%所以:32.05kg/kmol37.92kg/kmol（2）提餾段液相組成:，7.22氣相組成:，26.86%所以：20.02kg/kmol25.52kg/kmol表5.2不同溫度下乙醇和水的密度表

溫度/℃ρ乙ρ水溫度/℃ρ乙ρ水80735971.895720961.8585730968.6100716958.490724965.3

由表5.2求得在tf、tD、tw下的乙醇和水的密度（單位：）tf=82.29℃時(shí)：，=733.25，=970.39，=884.57tD=78.21℃時(shí)：，=738.15，=973.08，=749.00tW=99.82℃時(shí)：,=712.22,=958.82,=957.87所以：=816.785=921.22kg/kmolkg/kmolkg/kmol32.045kg/kmol20.02kg/kmol43.00kg/kmol32.85kg/kmol18.19kg/kmol37.975kg/kmol25.52kg/kmol1.1271.491.310.865.2.二元有機(jī)物-水溶液表面張力可用下列公式計(jì)算：

式中：；；；；；；；；式中下角標(biāo)，w,o,s分別代表水、有機(jī)物及表面部分，xw、xo指主體部分的分子數(shù)，Vw、Vo主體部分的分子體積，δw、δo為純水、有機(jī)物的表面張力，對(duì)乙醇q=2。表5.3不同溫度下乙醇和水的表面張力溫度/℃708090100乙醇表面張力/10-2N/m21817.1516.215.2水表面張力/10-2N/m264.362.660.758.8由表5.3求得在tf、tD、tw的乙醇和水的表面張力（單位：N/m）乙醇的表面張力：，同理：同理水的表面張力：，，塔頂表面張力：聯(lián)立方程組：，代入求得：，，原料表面張力：聯(lián)立方程組：，同理代入求得：,同理塔底表面張力：聯(lián)立方程組：,代入求得：提餾段的平均表面張力為：精餾段的平均表面張力為：5.2.℃，查表得:，℃，查表得:，精餾段粘度：0.3975提餾段粘度：0.31745.2.由得6.73由得1.356由得8.77精餾段的平均相對(duì)揮發(fā)度：4.043提餾段的平均相對(duì)揮發(fā)度：7.755.2.根據(jù)x-y圖查圖計(jì)算?；蛴山馕龇ㄓ?jì)算求得：Rmin=1.009，取R=1.98Rmin=2（1）精餾段L=RD=2*0.0036=0.0072kmol/sV=(R+1)D=(2+1)*0.00360.0108kmol/s已知：，，，則質(zhì)量流量：0.23kg/s體積流量：（2）提餾段：因?yàn)樵O(shè)計(jì)為泡點(diǎn)進(jìn)料，所以q=1。0.0289kmol/s0.0108kmol/s同理則質(zhì)量流量：0.579kg/s0.276kg/s體積流量：5.3理論塔板層數(shù)的確定5.3.（1）精餾段操作線方程：yn+1=EQ\F(R,R+1)xn+EQ\F(1,R+1)xD=0.667xn+0.2866圖5.1精餾段操作線示意圖（2）提餾段操作線方程：ym+1=Wxm/V0-Wxw/V0=2.677xm-0.0021線方程：x=0.1436圖5.2泡點(diǎn)進(jìn)料線及提餾段操作線示意圖在相圖中分別畫出上述直線（如圖5.3所示），利用圖解法可以求出NT=19塊(含塔釜)，其中，精餾段14塊，提餾段5塊，加料板為第14塊理論板。圖5.3理論塔板層數(shù)確定示意圖5.3.2——塔頂與塔底平均溫度下的相對(duì)揮發(fā)度——塔頂與塔底平均溫度下的液相粘度（1）精餾段已知：，所以：=0.43，30塊（2）精餾段已知：，所以：=0.39，12塊全塔所需實(shí)際塔板數(shù)：30+12=42塊全塔效率：=42.86%加料板位置在第37塊塔板。5.4塔徑的初步計(jì)算（1）精餾段由，安全系數(shù)=0.0～0.8，，式中C可由史密斯關(guān)聯(lián)圖查出。取板間距：，，則：，,，圓整：，橫截面積：空塔氣速：（2）提餾段橫坐標(biāo)數(shù)值:取板間距：,。則查圖可知：,，，圓整：，橫截面積：空氣氣速：5.5溢流裝置5.5.1取出口堰高：本設(shè)計(jì)采用平直堰，堰上液高度按下式計(jì)算：近似取精餾段：提餾段：5.5.2查圖得：,,則：,驗(yàn)算降液管內(nèi)停留時(shí)間：精餾段：提餾段：因?yàn)橥Ａ魰r(shí)間，故降液管可使用。5.5.3精餾段：取降液管底隙的流速：則取。提餾段：取，取5.6塔板分布、浮閥數(shù)目與排列的確定（1）塔板分布本設(shè)計(jì)塔徑D=0.6m，采用分塊式塔板，以便通過人孔裝拆塔板。（2）浮閥數(shù)目與排列1）精餾段：取閥孔動(dòng)能因子，則孔速為：每層塔板上浮閥數(shù)目為：個(gè)取邊緣區(qū)寬度，破沫區(qū)寬度。m計(jì)算塔板上的鼓泡區(qū)面積，即其中：mm所以：浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，取同一個(gè)橫排的孔心距。則排間距：考慮到塔的直徑較大，必須采用分塊式塔板，而各分塊的支撐與銜接也要占去一部分鼓泡區(qū)面積，因此排間距不宜采用82mm，而應(yīng)小些，故取，按，，以等腰三角形叉排方式作圖，排得閥數(shù)26個(gè)。按重新核算孔速及閥孔動(dòng)能因子：m/s可見，閥孔動(dòng)能因數(shù)變化不大，仍在9~13范圍內(nèi)。塔板開孔率=2）提餾段取閥孔動(dòng)能因子，則孔速m/s每層塔板上浮閥數(shù)目為：個(gè)按t=70mm,估算排間距取排得閥數(shù)為24個(gè)。按N=24重新核算孔速及閥孔動(dòng)能因子：可見，閥孔動(dòng)能因子變化不大，仍在9~13范圍內(nèi)塔板開孔率5.7塔板的流體力學(xué)計(jì)算5.7.1氣相通過浮閥塔板的壓降可根據(jù)計(jì)算。（1）精餾段1）干板阻力因，故：2）板上充氣液層阻力

取3）液體表面張力所造成的阻力

此阻力很小，可忽略不計(jì)，因此與氣體流經(jīng)塔板的壓降相當(dāng)?shù)母叨葹椋海?）提餾段

1）干板阻力：因，故：2）板上充氣液層阻力取3）液體表面張力所造成的阻力

此阻力很小，可忽略不計(jì)，因此與單板的壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨葹?.7.2淹塔為了防止發(fā)生淹塔現(xiàn)象，要求控制降液管中清液高度：（1）精餾段

1）單層氣體通過塔板壓降所相當(dāng)?shù)囊褐叨?/p>

2）液體通過液體降液管的壓頭損失3）板上液層高度，則m取已選定m，則m可見，所以符合防止淹塔的要求。（2）提餾段

1）單板壓降所相當(dāng)?shù)囊褐叨?/p>

2）液體通過液體降液管的壓頭損失：3）板上液層高度,則取，則可見，所以符合防止淹塔的要求。5.7.3物沫夾帶（1）精餾段板上液體流經(jīng)長度：板上液流面積：查物性系數(shù)，泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)圖泛點(diǎn)率=對(duì)于大塔，為了避免過量物沫夾帶，應(yīng)控制泛點(diǎn)率不超過80%，由以上計(jì)算可知，物沫夾帶能夠滿足的要求。（2）提餾段

取物性系數(shù)，泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)圖泛點(diǎn)率=由計(jì)算可知，符合要求。5.7.4塔板負(fù)荷性能圖

據(jù)此可作出負(fù)荷性能圖中的物沫夾帶線，按泛點(diǎn)率80%計(jì)算：（1）精餾段0.8=整理得：，即由上式知物沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)任取兩個(gè)值算出（2）提餾段整理得：即：在操作范圍內(nèi)，任取若干個(gè)值，三出相應(yīng)的值。計(jì)算如表5.4所示：表5.4精餾段與提餾段物沫夾帶線計(jì)算結(jié)果表精餾段Ls(m3/s)0.0020.01Vs(m3/s)0.47550.3775提餾段(m3/s)0.0020.01(m3/s)0.6130.450泛液線由此確定液泛線，忽略式中而（1）精餾段整理：（2）提餾段

整理得：在操作范圍內(nèi)任取若干個(gè)值，算出相應(yīng)得值：表5.5精餾段與提餾段泛液線計(jì)算結(jié)果表

精餾段Ls1(m3/s)0.00010.00030.00060.0009Vs1(m3/s)0.57660.0.56190.53000.4815提餾段Ls2(m3/s)0.00010.00030.00060.0009Vs2(m3/s)0.71780.70570.68760.666液體的最大流量應(yīng)保證降液管中停留時(shí)間不低于3~5s，液體降液管內(nèi)停留時(shí)間：以作為液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間的下限，則：對(duì)于F1型重閥，依作為規(guī)定氣體最小負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn)，則：

精餾段：提餾段：5.7.4.取堰上液層高度作為液相負(fù)荷下限條件作出液相負(fù)荷下限線，該線為與氣相流量無關(guān)的豎直線。

取，則

由以上1~5作出塔板負(fù)荷性能圖5.4。

圖5.4塔板負(fù)荷性能圖由圖5.4可以看出：1）在任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷下的操作點(diǎn)p（設(shè)計(jì)點(diǎn)）處在適宜操作區(qū)內(nèi)的適中位置；2）塔板的氣相負(fù)荷上限完全由物沫夾帶控制，操作下限由漏液控制；3）按固定的液氣比，由圖可查出塔板的氣相負(fù)荷上限0.49（0.61）,氣相負(fù)荷下限0.14（0.16）。

所以：精餾段操作彈性=；提餾段操作彈性=。浮閥精餾塔工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果見表5.6表5.6浮閥精餾塔工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果

項(xiàng)目符號(hào)單位計(jì)算數(shù)據(jù)備注精餾段提餾段塔徑Dm0.60.6

板間距m0.450.45

塔板類型

單溢流弓形降液管分塊式塔板空塔氣速um/s1.081.13

堰長m0.390.39

堰高h(yuǎn)wm0.0650.061

板上液層高度

m0.070.07

降液管底隙高h(yuǎn)0m0.0050.01

浮閥數(shù)N

2624等腰三角形叉排閥孔氣速u0m/s10.4812.94浮閥動(dòng)能因子F0

11.4310.36臨界閥孔氣速u0cm/s9.0611.43

孔心距tm0.0700.070同一橫排孔心距

排間距t′m0.0820.097相鄰橫排中心距離

單板壓降Pa664.37704.18

液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間θs32.1414.52

降液管內(nèi)清液層高度m0.1560.1507

泛點(diǎn)率

%50.4140.67

氣相負(fù)荷上限(Vs)maxm3/s物沫夾帶控制氣相負(fù)荷下限(Vs)minm3/s漏液控制操作彈性

6精餾塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核6.1塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)6.1.1塔盤設(shè)計(jì)該塔直徑有0.6m，可采用單溢流型分塊式塔板。一共分為兩塊。這種型式便于安裝、檢修、清洗。安裝時(shí)可通過人孔送入塔內(nèi)，裝在焊于塔體內(nèi)壁的塔盤支承件上。6.1.2（1）選材因?yàn)楣r屬于常壓，常溫且介質(zhì)腐蝕性極小，是易然介質(zhì)的傳質(zhì)設(shè)備。屬于Ⅰ類設(shè)備，故可選用普通碳素鋼Q235。（2）按設(shè)計(jì)壓力計(jì)算筒體和封頭對(duì)于筒體：式中：P為設(shè)計(jì)壓力取0.1Mpa在120℃下的許用應(yīng)力，查知=124.46Mpa=1,故計(jì)算厚度：=考慮到鋼板負(fù)偏差，取名義厚度4mm。對(duì)于封頭，采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭，厚度與塔體相同，均等于4mm。6.2塔的強(qiáng)度校核.11）塔體重：2）內(nèi)構(gòu)件重量：N保溫層的重量取保溫層厚0.05m,查知=2940N/m,則物料重量塔盤充液時(shí)，查知q=70kg/,且塔釜儲(chǔ)液為0.213，料液密度為597kg/。附件重量：估計(jì)取=800N充水重量：由以上可知正常操作時(shí)：=水壓試驗(yàn)時(shí)：=設(shè)備安裝時(shí)：=7861+0.214836.5+6381.9+800=18010.2N6.2.1（1）風(fēng)載荷的計(jì)算全塔共高13.15m，分為兩段計(jì)算，在第一段塔時(shí)，有：式中：為空氣動(dòng)力系數(shù)，對(duì)于圓筒形設(shè)備取0.7為地區(qū)基本風(fēng)壓值，在本地區(qū)=300Pa風(fēng)壓高度變化系數(shù)，查知在此=0.74為塔的計(jì)算段高，在此=10m為有效直徑：為風(fēng)振系數(shù)，=1+，m為脈動(dòng)系數(shù)，當(dāng)計(jì)算段中心高度<20m時(shí)，m=0.35，其值取決于塔體的自振周期，所以在此需先計(jì)算塔體的自振周期T，，式中=所以由T=0.173s知=0.6，所以=1+0.60.35=1.21綜上所敘，風(fēng)載：同理可算得：（2）風(fēng)彎矩0-0截面的風(fēng)彎矩=NS1-1截面的風(fēng)彎矩=11217.4NM2-2截面的風(fēng)彎矩圖6.1截面示意圖（3）地震載荷的計(jì)算0-0截面的彎矩：式中：為設(shè)備結(jié)構(gòu)影響系數(shù)，圓筒形取0.5為地震影響系數(shù)地震烈度為t度，查表24-5[3]知=0.23，在由T=0.173s，知，H為塔高為總重下面計(jì)算，因?yàn)?，所以可以求出裙座的體積V=0.022裙座的重量：總重：=1694.2+154071.06=155765.26又因?yàn)?，所以須考慮高振的影響即驗(yàn)算時(shí)取1-1截面的地震彎矩：驗(yàn)算（4）計(jì)算各種載荷產(chǎn)生的軸向力設(shè)計(jì)壓力產(chǎn)生的軸向拉應(yīng)力：操作重量產(chǎn)生的軸向壓應(yīng)力最大彎矩產(chǎn)生的軸向應(yīng)力：對(duì)于0-0截面：，所以=53416.7從而可以求得K同理可得：對(duì)于1-1截面：K對(duì)于2-2截面：K.2.1按組合軸向拉應(yīng)力驗(yàn)算筒強(qiáng)度條件為：又因?yàn)椋核苑弦?，合格。按組合軸向壓對(duì)于0-0截面，強(qiáng)度條件與穩(wěn)定條件為：中較小者所以符合要求，合格。對(duì)于1-1截面，條件為：中較小者所以符合要求，合格。對(duì)于2-2截面，條件為中較小者所以符合要求，合格。6.2.2（1）拉壓力：強(qiáng)度條件：代入得：而所以，符合要求。（2）壓應(yīng)力：強(qiáng)度條件：中較小者因?yàn)?所以，符合要求。（3）驗(yàn)算吊裝應(yīng)力強(qiáng)度條件：中較小者所以，符合要求。7塔附件設(shè)計(jì)接管選擇（1）進(jìn)料管進(jìn)料管的結(jié)構(gòu)類型很多，有直管進(jìn)料管、彎管進(jìn)料管、T型進(jìn)料管。本設(shè)計(jì)采用直管進(jìn)料管。管徑計(jì)算如下：取，

查標(biāo)準(zhǔn)系列選取（2）回流管采用直管回流管，取，則

查表?。?）塔釜出料管取，直管出料，

查表?。?）塔頂蒸氣出料管

直管出氣，取出口氣速，則查表取

（5）塔釜進(jìn)氣管

采用直管，取氣速,則

查表取

（6）法蘭

由于常壓操作，所有法蘭均采用標(biāo)準(zhǔn)管法蘭，平焊法蘭，由不同的公稱直徑，選用相應(yīng)法蘭。

①進(jìn)料管接管法蘭：Pg6Dg70HG5010-58

②回流管接管法蘭：Pg6Dg50HG5010-58

③塔釜出料管法蘭：Pg6Dg80HG5010-58

④塔頂蒸氣管法蘭：Pg6Dg500HG5010-58

⑤塔釜蒸氣進(jìn)氣法蘭：Pg6Dg500HG5010-587.2除沫器當(dāng)空塔氣速較大，塔頂帶液現(xiàn)象嚴(yán)重，以及工藝過程中不許出塔氣速夾帶霧滴的情況下，設(shè)置除沫器，以減少液體夾帶損失，確保氣體純度，保證后續(xù)設(shè)備的正常操作。常用除沫器有折流板式除沫器、絲網(wǎng)除沫器以及程流除沫器。本設(shè)計(jì)采用絲網(wǎng)除沫器，其具有比表面積大、重量輕、空隙大及使用方便等優(yōu)點(diǎn)。

設(shè)計(jì)氣速選取：

除沫器直徑：

選取不銹鋼除沫器：類型：標(biāo)準(zhǔn)型，規(guī)格：40-100，材料：不銹鋼絲（1Gr18Ni9）,絲網(wǎng)尺寸：圓絲。7.3裙座塔底采用裙座支撐，裙座的結(jié)構(gòu)性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所以它是塔設(shè)備的主要支座形式，為了制作方便，一般采用圓筒形。由于裙座內(nèi)徑>400mm，故裙座壁厚取8mm。

基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑：

基礎(chǔ)環(huán)外徑：

圓整：；基礎(chǔ)環(huán)厚度，考慮到腐蝕余量取18mm；考慮到再沸器，裙座高度取2m，地角螺栓直徑取M30。

7.4吊柱

對(duì)于較高的室內(nèi)無框架的整體塔，在塔頂設(shè)置吊柱，對(duì)于補(bǔ)充和更換填料、安裝和拆卸內(nèi)件，即經(jīng)濟(jì)又方便的一項(xiàng)設(shè)施，一般取15m以上的塔物設(shè)吊柱，本設(shè)計(jì)中塔高度大，因此設(shè)吊柱。因設(shè)計(jì)塔徑，可選用吊柱200kg。，，。材料為A3。8塔總體高度的設(shè)計(jì)（1）塔的頂部空間高度塔的頂部空間高度是指塔頂?shù)谝粚铀P到塔頂封頭的直線距離，取除沫器到第一塊板的距離為600mm，塔頂部空間高度為1200mm。

（2）塔的底部空間高度塔的底部空間高度是指塔底最末一層塔盤到塔底下封頭切線的距離，釜液停留時(shí)間取5min。

（3）塔體高度

9附屬設(shè)備設(shè)計(jì)9.1冷凝器的選擇有機(jī)物蒸氣冷凝器設(shè)計(jì)選用的總體傳熱系數(shù)一般范圍為：本設(shè)計(jì)?。?/p>

出料液溫度：78.173℃（飽和氣）78.173℃（飽和液）

冷卻水：進(jìn)水溫度℃，出水溫度℃逆流操作：

傳熱面積：選取設(shè)備型號(hào)：G500I—16—409.2再沸器的選擇選用120℃飽和水蒸氣加熱，傳熱系數(shù)?。毫弦簻囟龋?9.815℃100℃，熱流體溫度：120℃120℃

逆流操作：

換熱面積：

設(shè)備型號(hào)：G·CH800—6—70基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測(cè)儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測(cè)儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測(cè)量儀的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測(cè)儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測(cè)性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測(cè)微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測(cè)基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測(cè)量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測(cè)量儀的研制基于單片機(jī)的紅外測(cè)油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測(cè)漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測(cè)技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究基于單片機(jī)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機(jī)的莫爾斯碼自動(dòng)譯碼系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開發(fā)基于Cygnal單片機(jī)的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機(jī)的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機(jī)與Internet互聯(lián)的研究與實(shí)現(xiàn)變頻調(diào)速液壓電梯單片機(jī)控制器的研究基于單片機(jī)γ-免疫計(jì)數(shù)器自動(dòng)換樣功能的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的倒立擺控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)嵌入式以太網(wǎng)防盜報(bào)警系統(tǒng)基于51單片機(jī)的嵌入式Internet系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)在擠壓機(jī)上的應(yīng)用MSP430單片機(jī)在智能水表系統(tǒng)上的研究與應(yīng)用基于單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)中TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)與應(yīng)用單片機(jī)在高樓恒壓供水系統(tǒng)中的應(yīng)用HYPERLINK