人防地下室模板支撐體系

/目錄一、編制依據(jù)1二、工程概況2三、材料要求3四、施工準備6五、施工工藝及操作要求7六、模板的驗收14七、模板的拆除17八、質量保證措施及施工注意事項18九、成品保護19十、文明施工及環(huán)保措施19十一、模板施工安全措施20十二、應急預案22十三、模板支設計算書25一、編制依據(jù)1.1施工組織設計1.2施工圖紙1.3主要規(guī)程、規(guī)范、標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20121.3.5《人民防空工程施工及驗收規(guī)范》GB50134-2004《人民防空工程質量檢驗評定標準》RFJ01-2002《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》G?B?5?0?3?0?0?-?2?0?1?3《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程》JGJ231-2010《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》GB50204-2002〔2011版1.3.10《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20081.3.11《建筑施工手冊》1.3.12《PKPM安全施工計算軟件》1.4主要法規(guī)1.4.1《建設工程質量管理條例》國務院令〔第279號1.4.2《工程建設標準強制性條文》二、工程概況XX濱湖萬達旅游城項目.是集休閑、娛樂、購物、辦公為一體的文化旅游綜合性商業(yè)廣場.XX萬達集團在XX又一大型現(xiàn)代化商業(yè)購物中心.是XX濱湖新區(qū)地區(qū)大型商業(yè)項目.對推動該區(qū)域能提升有先導作用.一旦該廣場開始施工.周邊相應的配套建筑也將大規(guī)模的興建。人防地下室工程施工現(xiàn)場位于濱湖新區(qū)嘉陵江路以南.XX路以東.蘆州大道以西.XX路以北.本工程由XX萬達城投資有限公司投資興建,設計單位XX市天宇民防建筑設計研究院有限公司.施工單位為中國建筑第二工程局有限公司,監(jiān)理單位為XX長城工程監(jiān)理有限公司。本工程獨立地下室采用框架剪力墻結構.甲類6級人防工程.平時功能為地下單層小汽車停車庫。戰(zhàn)時劃為十三個二等人員掩蔽部和一個物資庫單元及一個固定式柴油電站。層高為3.9m.局部為5.4m。基礎類型為筏板平板加柱帽基礎.基礎底板厚度400mm.地下室頂板厚度為200mm、250mm.部分區(qū)域頂板厚為300mm。外墻厚度為300mm。地下室底板、頂板、內、外墻砼強度等級均為C35.底板、外墻及頂板砼抗?jié)B等級為P6.因人防工程的特殊性.我施工方將人防砼抗?jié)B等級提高一個等級達到P8。主要參數(shù)：地下室頂板厚度最大為250mm.最大支撐高度為5.4m.最大梁截面為550mm×1100mm；地下室外墻寬度為300mm.墻體高度為3900mm；本工程采用承插式腳手架支撐體系.外墻采用普通扣件式腳手架體系。三、材料要求3.1模板材料模板材料選用1830×915×15厚的木膠合板.模板的背楞選用40×80mm厚的木方。3.2緊固材料緊固材料采用φ12止水螺桿。防水剪力墻中止水螺桿.為一次性使用。3.3承插式立桿與橫桿類型及要求：3.3.1本工程主要使用到2400、1800、1200、300四種類型立桿.通過這四種立桿及頂托調整.可以組合成各種需要的層高。橫桿主要有850、600兩種類型.通過這兩種橫桿類型可以組合成各種需要的立桿間距。承插型鋼管支架的構配件除有特殊要求外.其材質應符合現(xiàn)行國家標準《低合金高強度結構鋼》GB/T1591、《碳素結構鋼》GB/T700以及《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352的規(guī)定.各類支架主要構配件材質應符合下表中的規(guī)定。3.3.4連接盤、扣接頭、插銷采用碳素鑄鋼制造.其材料機械性能不得低于國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352中牌號為ZG230-450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。插銷外表面應與水平桿和斜桿桿端扣接頭內表面吻合.插銷連接應保證錘擊自鎖后不拔脫.抗拔力不得小于3kN。3.4鋼管3.4.1新鋼管的檢查應符合下列規(guī)定：3.4.1.1鋼管選用現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》〔GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》〔GB/T3092中規(guī)定的3號普通鋼管。質量應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》〔GB/T700Q235-A級鋼要求。3.4.1.2鋼管尺寸選用φ48×3.0mm.表面銹蝕深度≤0.15mm,各種桿件彎曲變形當桿件端部在1.5m范圍內彎曲變形≤5mm.立桿鋼管彎曲變形當3m～4m之間時彎曲變形≤12mm.4m～6.5m之間時彎曲變形≤20mm；水平桿、斜桿的鋼管彎曲變形在6.5m內彎曲變形≤30mm.鋼管上嚴禁打孔。3.4.1.3鋼管、鋼腳手板外徑、壁厚、端面等的偏差應分別符合下列規(guī)定：序號項目允許偏差〔mm檢查工具1焊接鋼管尺寸外徑-0.5游標卡尺壁厚±10%2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.15游標卡尺4鋼管彎曲各種桿件鋼管端部彎曲l≤1.5m≤5立桿鋼管彎曲3m＜l≤4m≤124m＜l≤6.5m≤20水平桿.斜桿的鋼管彎曲l≤6.5m≤30鋼板尺5沖壓腳手板板撓曲l≤4m≤12板面扭曲〔任一角翹起≤53.4.1.4舊鋼管的檢查應符合下列要求：a表面銹蝕深度應符合上表3的規(guī)定。用于本工程的舊鋼管應在進入工地時進行檢查.在使用過程中每年檢查不少于一次。檢查時應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根.在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷.取樣檢查.銹蝕深度超過規(guī)定值時.不得使用。b鋼管彎曲變形應符合上表4的規(guī)定。3.4.1.5為了方便操作用于架子的單根鋼管的最大質量不應大于25kg。3.4.1.6鋼管材料進場后.統(tǒng)一按要求進行涂漆處理。立桿、橫桿全部涂黃色油漆.剪刀撐涂紅白相色.每段長度40mm。3.5扣件3.5.1扣件采用可鍛鑄鐵制作.其材質符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》〔GB15831的規(guī)定。3.5.2使用前應進行質量檢查.有裂縫、變形的嚴禁使用.并應做防銹處理.具體螺栓擰緊力矩不應小于40N·m且不應大于65N·m.不得發(fā)生破壞。出現(xiàn)滑絲的螺栓應更換.連接件的材質亦應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》〔GBT700中Q235-A級鋼的規(guī)定。3.5.3新扣件應有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的檢測報告和產(chǎn)品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時.應按現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》〔GB15831規(guī)定抽樣檢測。3.5.4舊扣件使用前應進行質量檢查.有裂縫、變形的嚴禁使用.出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。四、施工準備4.1技術準備根據(jù)人防地下室的特點.地下室梁板頂板采用承插式腳手架作為模板支撐體系.墻壁采用鋼管扣件腳手架作為支撐體系。底板部分采用鋼管扣件式腳手架作為支撐體系.底板外側木方豎立放置.橫向加固采用φ48×3.0鋼管設置.由底板底向上100mm處以上連續(xù)設置.斜向采用鋼管扣件支撐。底板與無防水要求墻體連接處一次施工至底板頂面.底板與有防水要求墻壁連接處需施工至底板以上300mm處墻壁位置.并且在墻中連續(xù)設置4mm厚止水鋼板.止水鋼板搭接不得小于150mm.寬度為250mm。墻壁模板采用15mm厚木膠合板.木方作為背楞橫向放置.豎向采用鋼管扣件輔以φ12止水螺桿固定。柱模支設采用15mm厚木膠合板.木方豎向放置作背楞.橫向采用鋼管扣件。頂板及梁支撐采用承插式腳手架作為支撐架體.木膠合板支設頂板及梁.背楞采用木方.梁截面尺寸大于350×500時需在梁中適當增加止水螺桿固定。4.2材料準備序號名稱規(guī)格單位數(shù)量備注1鋼管t5003.5m、4.5m、6m1.2m~2.5mt1002扣件十字、轉向個1200004木膠合板1830×915×15㎡100005木方40×90×4000m330006承插式鋼管t15007對拉螺栓根350004.3勞動力計劃工種人數(shù)任務木工60負責模板安裝及拆除測量放線6負責定位、軸線及標高控制4.4材料配備名稱單位數(shù)量備注活口扳手把60搭設和拆除支撐架體力矩扳手把4檢查架體扣件擰緊力度是否達到要求手錘把60搭設、拆除支撐架體；模板安裝、拆除將人防工程各道軸線分別彈線.并引測好標高線.按照工程的柱、剪力墻、梁板進行模板和配套明確其剛度和穩(wěn)定性、在安裝模板前必須.將模板清理干凈.刷好脫模劑.防止污染鋼筋及混凝土接觸.脫模劑應涂刷均勻.不得漏刷。五、施工工藝及操作要求5.1技術參數(shù)板模板模板支架高度<m>5.4立柱縱向間距l(xiāng)a<mm>900立柱橫向間距l(xiāng)b<mm>900水平拉桿步距h<mm>1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離<mm>450立柱距混凝土板長邊的距離<mm>450主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距<mm>200小梁兩端各懸挑長度<mm>250.250主梁兩端各懸挑長度<mm>250.2505.1.2梁模板混凝土梁支撐方式梁兩側有板.梁板立柱共用<A>梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a<mm>900梁兩側立柱間距l(xiāng)b<mm>900步距h<mm>1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a<mm>、l'b<mm>900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離<mm>450梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離<mm>450梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁最大懸挑長度<mm>3005.1.3墻壁模板小梁布置方式豎直左部模板懸臂長<mm>125小梁間距<mm>250小梁一端懸臂長<mm>100主梁間距<mm>450主梁一端懸臂長<mm>100對拉螺栓橫向間距<mm>500對拉螺栓豎向間距<mm>5005.1.4人防工程模板工程施工注意事項：外墻、臨空墻、門框墻模板連接時采用止水螺桿；5.1.4.2門檻梁部位與底板一次性澆筑；頂板與外墻板、頂板與臨空墻封頂加固時嚴禁使用鐵絲進行加固；注意保護層厚度嚴格控制.外墻迎水面不應小于40mm。5.2柱模板施工柱模板安裝順序是：安裝前檢查軸線位置尺寸及標高→模板安裝→檢查對角線→長度差→安裝柱箍→全面檢查校正→整體固定→柱頭找補。柱模板采用15厚膠合板.背楞使用40×80mm木方.柱箍使用φ48×3.0鋼管。模板根據(jù)柱截面尺寸進行配制.柱與梁接口處.采取柱模板開槽.梁底及側模與槽邊相接.拼縫嚴密.并用木方壓緊.柱模加固采用鋼管抱箍.每450mm一道。安裝前要檢查是否平整.若不平整.要先在模板下口外敷一層水泥漿〔10～20mm厚以免砼澆筑時漏漿而造成柱底爛根。5.3墻體模板施工墻壁模安裝順序是：支模前檢查軸線位置尺寸及標高→安裝與墻厚相同的砼內撐〔大小為40×40×墻厚或限位鋼筋→支側?！惭b對拉螺栓.支另一側?！Ｕ０逦恢谩o固對拉〔止水螺栓→支撐固定→全面檢查墻體模板支設前須對墻內雜物進行清理.彈出墻的邊線和模板就位線.外墻大角應標出軸線.并做好砂漿找平層或通過在模板下口粘貼海綿條以防止漏漿。墻體模板安裝前先放置好預埋件.有預留洞口的部位留好預留洞.并按照墻體厚度焊好限位鋼筋或安裝砼內撐限位.但應注意不能燒斷墻體主筋。模板安裝從外模中間開始.以確保建筑物的外形尺寸和垂直度的準確性；立好一側模板后即可穿入焊接好止水螺桿.再立另一側模板就位調整.對準穿墻止水螺桿孔眼進行固定。模板安裝前須均勻涂刷脫模劑；支模時須對模板拼縫進行處理.在面板拼縫處用雙面膠帶粘貼；在墻的拐角處〔陽角也應注意兩塊板的搭接嚴密；陰角模立好后.要將墻體模板的橫背楞〔48鋼管延伸到陰角模.并穿好對拉螺栓使其與對應的陰角模或墻體模板固定.以確保角度的方正和不跑模。剪力墻模板采用散支散拆方式.模板采用膠合板.用40×90mm木方作龍骨.用"3形卡"將對拉螺桿與鋼管連接.木方間距200mm.鋼管間距450mm.對拉螺桿間距450×450.模板采用鋼管支撐和止水螺桿共同支撐穩(wěn)定。木方木方40*90@2003形卡Ф48鋼管@450Ф48鋼管M12螺栓3形卡膠合板40*90木方止水條15厚膠合板15厚膠合板??12螺桿?48鋼管40*90木枋間距200直角扣連角并雙扣件5.4樓梯模板施工前根據(jù)樓梯幾何尺寸進行提前加工放樣.先安裝休息平臺梁模板.再安裝樓梯模板斜楞.然后鋪設樓梯底模。安裝外幫側模和踏步模板.踏步模板用木板做成倒三角形.局部實測實量。安裝模板時要特別注意斜向支柱<斜撐>的固定.防止?jié)仓艜r模板移動?？字Ъ懿捎忙?8鋼管。樓梯支模詳見下圖?？灼脚_板平臺板樓板樓梯底模木方?12對拉螺桿模板〔每步鉆三個排氣孔5.5梁模板施工工藝流程：抄平、彈線〔軸線、水平線→支撐架搭設→支柱頭模板→鋪設底模板→拉線找平→封側?！A檢放出各梁的軸線及標高控制線。梁模支撐梁模板支撐采用承插式腳手架支撐.立桿縱、橫向間距均為0.9m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿.掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿.水平桿的步距〔上下水平桿間距不大于1500mm；立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿.沿梁方向間距0.9m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置.相互連接、形成整體。剪刀撐豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔六排立桿設置一道豎向剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨.且不應小于6m.縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在45°～60°之間.水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45°。水平方向：掃地桿處設置一道.頂撐以下設置一道。梁模板安裝大龍骨采用φ48×3.0mm雙鋼管.其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm×90mm方木.間距250mm.其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架立桿標高.然后安裝梁底模板。梁跨度大于4m時.梁跨中起拱高度為梁跨度的2‰.主次梁交接時.先主梁起拱.后次梁起拱。梁側模板鋪設：根據(jù)軸線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模板應設置斜撐.當梁高大于700mm時設置腰楞.并用對拉螺栓加固.對拉螺栓水平間距為450.垂直間距取去除板厚的梁中設置。5.6樓板模板施工工藝流程：支架搭設→龍骨鋪設、加固→樓板模板安裝→預檢支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設.與梁模板支架統(tǒng)一布置。立桿頂部如設置頂托.其伸出長度不應大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時.應靠近立桿.且不大于100㎜。立桿支撐橫縱間距不超過0.9m,且立桿支撐鋼管不能有接頭.如有少數(shù)接頭現(xiàn)象.所有頂撐之間要設水平撐或剪刀撐.進行橫縱向掃地桿加固.以保持頂撐的穩(wěn)固可靠。模板安裝：采用木膠合板作樓板模板.一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法.模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用φ48×3.0mm鋼管.其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm×90mm方木.間距250mm.其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據(jù)標高確定大龍骨頂面標高.然后架設小龍骨.鋪設模板。樓面模板鋪完后.應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。樓面標高樓面標高15厚膠合板下墊3根40*90方木15厚膠合板水平鋼管扣件連接立桿間距900*900斜撐或剪力撐梁、柱接頭處模板支設梁、柱接頭處模板支設六、模板的驗收6.1模板安裝質量要求：必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》GB50204-2002〔2011版及相關規(guī)范要求。即"模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性.能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載"。主控項目安裝現(xiàn)澆結構的上層模板及其支架時.下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力.或加設支架；上下層支架的立柱應對準.并鋪設墊板。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。一般項目模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前.木模板應澆水濕潤.但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈；澆筑混凝土前.模板內的雜物應清理干凈。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板.其模板應按要求起拱。檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批〔在同一檢驗批內.對梁.應抽查構件數(shù)量的10％.且不應少于3件；對板.應按有代表性的自然間抽查10％.且不得小于3間。檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。6.2現(xiàn)澆結構模板安裝的偏差應符合下表中的規(guī)定。6.3模板及其支架必須符合下列規(guī)定：保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確.必須要符合圖紙設計要求。具體足夠的承載能力.剛度和穩(wěn)定性.能可靠承受新澆筑砼的自重和側壓力.以及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載。構造應簡單、裝拆方便.并便于鋼筋的綁扎、安裝和砼的澆筑、養(yǎng)護等要求。6.4模板驗收時.應由項目工程師帶隊.施工、質檢、安全等人員全部到現(xiàn)場參加驗收.合格后方可進行下道工序施工。七、模板的拆除7.1拆模程序：先支的后拆.后支的先拆→先拆非承重部位.后拆承重部位→先拆除柱模板.再拆樓板底模、梁側模板→最后拆梁底模板。7.2柱、梁板模板的拆除必須待混凝土達到設計規(guī)范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到規(guī)范要求拆模強度時.并有同條件養(yǎng)護拆模試壓報告.經(jīng)監(jiān)理審批簽發(fā)拆模通知書后方可拆除。7.3底模模板的拆除詳見下表：序號檢查項目質量標準單位檢驗方法及器具1底模及支架拆除時的混凝土強度a設計有要求時應符合設計要求檢查同條件養(yǎng)護試件強度試驗報告設計無要求時板≤2m≥50％＞2m.≤8m≥75％＞8m≥100％梁拱殼≤8m≥75％＞8m≥100％懸臂構件≥100％2側模拆除混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷觀察檢查3模板拆除模板拆除時.不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運觀察檢查7.4模板拆除的順序和方法.應按照配板設計的規(guī)定進行.遵循先支后拆.先非承重部位后承重部位.自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。7.5拆模時.操作人員應站在安全處.以免發(fā)生安全事故。待該片〔段模板全部拆除后.將模板、配板、支架等清理干凈.并按文明施工要求運出堆放整齊。7.6拆下的模板、配件等.嚴禁拋扔.要有人接應傳遞。按指定地點堆放.并做到及時清理.維修和涂刷好隔離劑.以備待用。八、質量保證措施及施工注意事項8.1施工前由木工翻樣繪制模板圖和節(jié)點圖.經(jīng)施工負責人復核后方可施工.安裝完畢.經(jīng)有關人員組織驗收合格后.方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業(yè)。8.2現(xiàn)澆結構模板安裝允許偏差：序號項目允許偏差<mm>1軸線位移52底模上表面標高±53截面內部尺寸柱、梁＋4.-54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高底差26表面平整度5檢查軸線位置時.應沿縱、橫兩個方向量測.并取其中的較大值。8.3確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求.每個扣件的擰緊力矩都要控制在40～65N·m.鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。8.4模板施工前.對班組進行書面技術交底.拆模要有項目總工簽發(fā)的拆模令。8.5澆筑混凝土時.木工要有專人看模。8.6認真執(zhí)行三檢制度.未經(jīng)驗收合格不允許進入下一道工序。8.7嚴格控制樓層荷載.施工用料要分散堆放。8.8在封模以前要檢查預埋管件是否放置.位置是否準確。九、成品保護9.1模板涂刷隔離劑時.不得影響結構性能或妨礙裝飾工程施工。9.2拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬.以免損傷混凝土表面和楞角。9.3堅持每次使用后清理板面.涂刷脫模劑。9.4按樓板部位層層復安.減少損耗.材料應按編號分類堆放。9.5可調底座、頂托應采取防止砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋的措施。9.6使用后拆卸下來的門架及其構件.將有損傷的門架及構件挑出.重新維修.嚴重損壞件的要剔除更換。9.7門架支頂可調底座及可調托座螺紋上的銹斑及混凝土漿等要清除干凈.用后上油保養(yǎng)。十、文明施工及環(huán)保措施10.1模板拆除后的材料應按編號分類堆放。10.2模板每次使用后清理板面.涂刷脫模劑.涂刷隔離劑時要防止撒漏.以免污染環(huán)境。10.3模板安裝時.應注意控制噪聲污染。10.4模板加工過程中使用電鋸、電刨等.應注意控制噪音.夜間施工應遵守當?shù)匾?guī)定.防止噪聲擾民。10.5加工和拆除木模板產(chǎn)生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理.避免污染環(huán)境。10.6每次下班時保證活完場清。十一、模板施工安全措施11.1進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽.高處作業(yè)人員必須佩帶安全帶.并應系牢。11.2工作前應先檢查使用的工具是否牢固.板手等工具必須用繩鏈系掛在身上.釘子必須放在工具袋內.以免掉落傷人。工作時要思想集中.防止釘子扎腳和空中滑落。11.3在澆筑混凝土時.應派責任心較強的木工看護模板.如量較大.應多設人員看護.發(fā)現(xiàn)爆?；蛑蜗鲁恋痊F(xiàn)象應立即停止?jié)仓?并采取緊固措施.若爆?；蛑蜗鲁磷冃螄乐貢r.應通知項目部有關負責人到現(xiàn)場提示方案.并及時采取補救措施。檢查和觀察模板支撐是否有下沉或松動現(xiàn)象.具體檢查方法：在頂板模板低端支撐點用繩吊一吊垂至地面以上10cm處.觀察其是否下沉.如發(fā)現(xiàn)其下沉.立即通知砼澆筑人員并停止?jié)仓?待加固支撐后再進行澆筑。11.4安裝與拆除5m以上的模板.應搭腳手架.并設防護欄桿.防止上下在同一垂直面操作。11.5高處.復雜結構模板的安裝與拆除.事先應有切實的安全措施。11.6遇六級以上的大風時.應暫停室外的高處作業(yè).雪霜雨后應先清掃施工現(xiàn)場.略干不滑時再進行工作。11.7二人抬運模板時要互相配合.協(xié)同工作。傳遞模板.工具應用運輸工具或繩子系牢后升降.不得亂拋。11.8不得在腳手架上堆放大批模板等材料。11.9支模過程中.如需中途停歇.應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時.應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放.防止因踏空.扶空而墜落。11.10模板上有預留洞者.應在安裝后將洞口蓋好.混凝土板上的預留洞.應在模板拆除后即將洞口蓋好。11.11拆除模板一般用長撬棒.人不許站在正在拆除的模板上.在拆除樓板模板時.要注意整塊模板掉下.尤其是用定型模板做平臺模板時.更要注意.拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐.防止模板突然全部掉落傷人。11.12裝、拆模板時禁止使用木方作立人板。11.13高處作業(yè)要搭設腳手架或操作臺.上、下要使用梯子.不許站立在墻上工作.不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業(yè)。11.14裝拆模板時.作業(yè)人員要站立在安全地點進行操作.防止上下在同一垂直面工作.操作人員要主動避讓吊物.增強自我保護和相互保護的安全意識。11.15拆除板、梁、柱墻模板.在4m以上的作業(yè)時應搭設腳手架或操作平臺.并設防護欄桿.嚴禁在同一垂直面上操作。11.16拆模必須一次性拆清.不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理.堆放整齊。十二、應急預案12.1常見安全隱患的應急處理措施模板支撐主要的安全隱患在于澆筑混凝土的過程中扣件下滑和鋼管變形趨勢的出現(xiàn).其為危險性的信號.必須加以重視。本工程采用承插型盤扣式腳手架.主要考慮鋼管變形因素對架體穩(wěn)定性的影響。12.1.1應急措施立桿有變形趨勢時.立即停滯混凝土的澆筑.將變形部位的混凝土掏出.減少荷載.并立即在其部位補加鋼管立桿.補加立桿數(shù)量按立桿損失的雙倍補加.補加過程中隨步距采用雙向水平桿與架體連接.連接長度不小于未變形部位3跨〔每邊均按此執(zhí)行.頂部采用頂托把梁、板頂層水平受力桿件托起。若有水平桿變形趨勢.立即停滯混凝土的澆筑.將變形部位的混凝土掏出.減少荷載.并立即在其部位補加鋼管立桿.補加同立桿處理方法。若仍有變形趨勢.按此法繼續(xù)補加承重構件.直至穩(wěn)定無變形為止。12.1.2加固處理措施出現(xiàn)變形趨勢時.立即上報項目技術負責人.由項目技術負責人組織相關人員及專家進行制定加固處理措施。12.2模板整體倒塌應急預案救援預案的目的事故發(fā)生后.極時展開救援.搶救受傷人員.使受困、受傷害人員、財產(chǎn)得到及時搶救.防止事故繼續(xù)發(fā)展。救援機構12.2.2.1機構組長：祝長青副組長：徐向榮、陳仁剛、曹祖東組員：項目工程部、安全部、質檢部、技術部、物資部全體成員12.2.2.2職責和分工a組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協(xié)調工作.負責向上級報告并負責調集搶險救援所需的人力、物力。b副組長協(xié)助組長組織、指揮、協(xié)調救援工作.組長不在現(xiàn)場時代行組長的職責。c組員在組長或副組長的指揮下.負責現(xiàn)場的維護、搶救、警戒等工作.及具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令。演練在工程開工前一周由組長組織救援小組各人員進行演練。應急響應出現(xiàn)事故時.在現(xiàn)場的任何人員都必需立即向組長報告.匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發(fā)展的趨勢、傷亡情況等.及時搶救傷員、在現(xiàn)場警戒、觀察事故發(fā)展的動態(tài)并及時將現(xiàn)場的信息向組長報告。組長接到事故發(fā)生后.立即趕赴現(xiàn)場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作.并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。模板及支架倒塌事故的應急救援12.2.5.1模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產(chǎn)損失、作業(yè)環(huán)境破壞。12.2.5.2應急救援方法a有關人員的安排組長、副組長接到通知后馬上到現(xiàn)場全程指揮救援工作.立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作.并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。b人員疏散、救援方法人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危險的各人員進行疏散到安全的地方.并做好安全警戒工作。各組員和現(xiàn)場其他的各人員對現(xiàn)場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時.先對支架進行觀察.如需局部加固的.立即組織人員進行加固后.方進行相應的搶救.防止搶險過程中再次倒塌.造成進一步的傷害。加固或觀察后.確認沒有進一步的危險.立即組織人力、物力進行搶救。c傷員救護休克、昏迷的傷員救援讓休克者平臥.不用枕頭.腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急.不能平臥.可采用半臥。注意保暖和安靜.盡量不要搬動.如必需要搬動時.動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。受傷出血.用止血帶止血、加壓包扎止血。立即撥打120急救電話或送醫(yī)院。d現(xiàn)場保護由具體的組員帶領警衛(wèi)人員在事故現(xiàn)場設置警戒區(qū)域.用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來.由警衛(wèi)人員旁站監(jiān)護.防止閑人進入。十三、模板支設計算書柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度B=500mm.B方向對拉螺栓1道.柱模板的截面高度H=500mm.H方向對拉螺栓1道.柱模板的計算高度L=3900mm.柱箍間距計算跨度d=500mm。柱箍采用40×90mm木方。柱模板豎楞截面寬度40mm.高度90mm。B方向豎楞3根.H方向豎楞3根。面板厚度15mm.剪切強度1.4N/mm2.抗彎強度15.0N/mm2.彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2.抗彎強度15.0N/mm2.彈性模量9000.0N/mm2。柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中γc——混凝土的重力密度.取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間.為0時<表示無資料>取200/<T+15>.取3.000h；T——混凝土的入模溫度.取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度.取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度.取3.000m；β——混凝土坍落度影響修正系數(shù).取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=27.090kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90.實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值:F1=0.90×27.090=24.381kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90.倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載.應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算.計算如下面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計算值q=1.2×24.381×0.500+1.40×3.600×0.500=17.149kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中.截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=50.00×1.50×1.50/6=18.75cm3；截面慣性矩I=bh3/12=50.00×1.50×1.50×1.50/12=14.06cm4；式中：b為板截面寬度.h為板截面高度。<1>抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值<N/mm2>；M——面板的最大彎距<N.mm>；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值.取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值<kN/m>；經(jīng)計算得到M=0.100×<1.20×12.190+1.40×1.800>×0.230×經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.091×1000×1000/18750=4.838N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!<2>抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×<1.20×12.190+1.4×1.800>×0.230=2.367kN截面抗剪強度計算值T=3×2367.0/<2×500.000×15.000>=0.473N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T].滿足要求!<3>撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×12.190×2304/<100×6000×140625>=0.274mm面板的最大撓度小于230.0/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載.應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算.計算如下豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取BH兩方向最大間距0.230m。荷載計算值q=1.2×24.381×0.230+1.40×3.600×0.230=7.888kN/m按照三跨連續(xù)梁計算.計算公式如下:均布荷載q=P/l=3.944/0.500=7.888kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×7.888×0.50×最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.500×7.888=2.367kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500×7.888=4.339kN截面力學參數(shù)為本算例中.截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；截面慣性矩I=bh3/12=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；式中：b為板截面寬度.h為板截面高度。<1>抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.197×106/54000.0=3.65N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!<2>抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2367/<2×40×90>=0.986N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!<3>撓度計算最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.608×500.04/<100×9000.00×2430000.0>=0.108mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：P=<1.2×24.38+1.40×3.60>×0.230×0.500=3.94kNB柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。B柱箍計算簡圖B柱箍彎矩圖<kN.m>B柱箍剪力圖<kN>變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值.受力圖與計算結果如下：B柱箍變形計算受力圖B柱箍變形圖<mm>經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座F=6.076kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.031mmB柱箍的截面力學參數(shù)為本算例中.截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；截面慣性矩I=bh3/12=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；式中：b為板截面寬度.h為板截面高度。<1>B柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.126×106/54000.0=2.33N/mm2B柱箍的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!<2>B柱箍抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1065/<2×40×90>=0.444N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2B柱箍的抗剪強度計算滿足要求!<3>B柱箍撓度計算最大變形v=0.031mmB柱箍的最大撓度小于370.0/250,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積<mm2>；f——對拉螺栓的抗拉強度設計值.取170N/mm2；對拉螺栓的直徑<mm>:12對拉螺栓有效直徑<mm>:10對拉螺栓有效面積<mm2>:A=76.000對拉螺栓最大容許拉力值<kN>:[N]=12.920對拉螺栓所受的最大拉力<kN>:N=6.076B方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：P=<1.2×24.38+1.40×3.60>×0.230×0.500=3.94kNH柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。H柱箍計算簡圖H柱箍彎矩圖<kN.m>H柱箍剪力圖<kN>變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值.受力圖與計算結果如下：H柱箍變形計算受力圖H柱箍變形圖<mm>經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座F=6.076kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.031mmH柱箍的截面力學參數(shù)為本算例中.截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；截面慣性矩I=bh3/12=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；式中：b為板截面寬度.h為板截面高度。<1>H柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.126×106/54000.0=2.33N/mm2H柱箍的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!<2>H柱箍抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1065/<2×40×90>=0.444N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2H柱箍的抗剪強度計算滿足要求!<3>H柱箍撓度計算最大變形v=0.031mmH柱箍的最大撓度小于370.0/250,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積<mm2>；f——對拉螺栓的抗拉強度設計值.取170N/mm2；對拉螺栓的直徑<mm>:12對拉螺栓有效直徑<mm>:10對拉螺栓有效面積<mm2>:A=76.000對拉螺栓最大容許拉力值<kN>:[N]=12.920對拉螺栓所受的最大拉力<kN>:N=6.076H方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!大斷面柱模板支撐計算滿足要求！梁木模板與支撐計算書一、梁模板基本參數(shù)梁截面寬度B=550mm.梁截面高度H=1100mm.H方向對拉螺栓2道.對拉螺栓直徑12mm.對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離<即計算跨度>500mm。梁模板使用的木方截面40×90mm.梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x250mm。梁底模面板厚度h=15mm.彈性模量E=6000N/mm2.抗彎強度[f]=15N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm.彈性模量E=6000N/mm2.抗彎強度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷載標準值計算模板自重=0.200kN/m2；鋼筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷載標準值=2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中γc——混凝土的重力密度.取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間.為0時<表示無資料>取200/<T+15>.取3.000h；T——混凝土的入模溫度.取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度.取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度.取1.200m；β——混凝土坍落度影響修正系數(shù).取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=27.090kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90.實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值:F1=0.90×27.090=24.381kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90.倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！四、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載.應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算.計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=<1.2×24.38+1.40×3.60>×1.10=37.727N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中.截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=110.00×1.50×1.50/6=41.25cm3；截面慣性矩I=bh3/12=110.00×1.50×1.50×1.50/12=30.94cm4；式中：b為板截面寬度.h為板截面高度。<1>抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值<N/mm2>；M——面板的最大彎距<N.mm>；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值.取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值<kN/m>；經(jīng)計算得到M=0.100×<1.20×26.819+1.40×3.960>×0.250×經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.236×1000×1000/41250=5.716N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!<2>抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×<1.20×26.819+1.4×3.960>×0.250=5.659kN截面抗剪強度計算值T=3×5659.0/<2×1100.000×15.000>=0.514N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T].滿足要求!<3>撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×26.819×2504/<100×6000×309375>=0.382mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面積<mm2>；f——穿梁螺栓的抗拉強度設計值.取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=<1.2×24.38+1.40×3.60>×1.10×0.50/2=9.43kN穿梁螺栓直徑為12mm；穿梁螺栓有效直徑為9.9mm；穿梁螺栓有效面積為A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為[N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為N=9.432kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。每個截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。梁模板及支撐計算滿足要求！梁側模板計算書一、梁側模板基本參數(shù)計算斷面寬度550mm.高度1100mm.兩側樓板厚度300mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置5道.內龍骨采用40×90mm木方。外龍骨間距500mm.外龍骨采用雙鋼管48mm×3.0mm。對拉螺栓布置2道.在斷面內水平間距250+250mm.斷面跨度方向間距500mm.直徑12mm。面板厚度15mm.剪切強度1.4N/mm2.抗彎強度15.0N/mm2.彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2.抗彎強度15.0N/mm2.彈性模量9000.0N/mm2。模板組裝示意圖二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中γc——混凝土的重力密度.取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間.為0時<表示無資料>取200/<T+15>.取3.000h；T——混凝土的入模溫度.取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度.取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度.取3.000m；β——混凝土坍落度影響修正系數(shù).取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=27.090kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90.實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值:F1=0.90×27.090=24.381kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90.倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取0.50m。荷載計算值q=1.2×24.381×0.500+1.40×3.600×0.500=17.149kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中.截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=50.00×1.50×1.50/6=18.75cm3；截面慣性矩I=bh3/12=50.00×1.50×1.50×1.50/12=14.06cm4；式中：b為板截面寬度.h為板截面高度。計算簡圖彎矩圖<kN.m>剪力圖<kN>變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值.受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖<mm>經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.347kNN2=3.920kNN3=3.185kNN4=3.920kNN5=1.347kN最大彎矩最大變形V=0.147mm<1>抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.073×1000×1000/18750=3.893N/mm2面板的抗彎強度設計值[f].取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!<2>抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×2082.0/<2×500.000×15.000>=0.416N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T].滿足要求!<3>撓度計算面板最大撓度計算值v=0.147mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載.通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.20×24.38+1.4×0.20×3.60=6.859kN/m撓度計算荷載標準值q=0.20×24.38=4.876kN/m按照三跨連續(xù)梁計算.計算公式如下:均布荷載q=P/l=3.430/0.500=6.859kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×6.859×0.50×最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.500×6.859=2.058kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500×6.859=3.773kN截面力學參數(shù)為本算例中.截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；截面慣性矩I=bh3/12=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；式中：b為板截面寬度.h為板截面高度。<1>抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.171×106/54000.0=3.18N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!<2>抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2058/<2×40×90>=0.857N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!<3>撓度計算最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.876×500.04/<100×9000.00×2430000.0>=0.094mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載.按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖<kN.m>支撐鋼管剪力圖<kN>變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值.受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖<mm>經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax最大變形vmax=0.266mm最大支座力Qmax=10.865kN抗彎計算強度f=M/W=0.980×106/8982.0=109.11N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于300.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積<mm2>；f——對拉螺栓的抗拉強度設計值.取170N/mm2；對拉螺栓的直徑<mm>:12對拉螺栓有效直徑<mm>:10對拉螺栓有效面積<mm2>:A=76.000對拉螺栓最大容許拉力值<kN>:[N]=12.920對拉螺栓所受的最大拉力<kN>:N=10.865對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！墻模板計算書一、墻模板基本參數(shù)計算斷面寬度300mm.高度3900mm.兩側樓板厚度200mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距250mm.內龍骨采用40×90mm木方.外龍骨采用雙鋼管48mm×3.0mm。對拉螺栓布置8道.在斷面內水平間距150+500+500+500+500+500+500+500mm.斷面跨度方向間距500mm.直徑12mm。面板厚度15mm.剪切強度1.4N/mm2.抗彎強度15.0N/mm2.彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2.抗彎強度15.0N/mm2.彈性模量9000.0N/mm2。模板組裝示意圖二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中γc——混凝土的重力密度.取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間.為0時<表示無資料>取200/<T+15>.取3.000h；T——混凝土的入模溫度.取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度.取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度.取3.000m；β——混凝土坍落度影響修正系數(shù).取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=27.090kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90.實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值:F1=0.90×27.090=24.381kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90.倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取3.70m。荷載計算值q=1.2×24.381×3.700+1.40×3.600×3.700=126.900kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中.截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=370.00×1.50×1.50/6=138.75cm3；截面慣性矩I=bh3/12=370.00×1.50×1.50×1.50/12=104.06cm4；式中：b為板截面寬度.h為板截面高度。計算簡圖彎矩圖<kN.m>剪力圖<kN>變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值.受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖<mm>經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=12.690kNN2=34.897kNN3=34.897kNN4=12.690kN最大彎矩最大變形V=0.382mm<1>抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.793×1000×1000/138750=5.715N/mm2面板的抗彎強度設計值[f].取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!<2>抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×19034.0/<2×3700.000×15.000>=0.514N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T].滿足要求!<3>撓度計算面板最大撓度計算值v=0.382mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!四、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載.通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.25×24.38+1.4×0.25×3.60=8.574kN/m撓度計算荷載標準值q=0.25×24.38=6.095kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖<kN.m>內龍骨剪力圖<kN>變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值.受力圖與計算結果如下：內龍骨變形計算受力圖內龍骨變形圖<mm>經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座F=4.827kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.108mm內龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中.截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；截面慣性矩I=bh3/12=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；式中：b為板截面寬度.h為板截面高度。<1>內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.223×106/54000.0=4.13N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!<2>內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2569/<2×40×90>=1.070N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!<3>內龍骨撓度計算最大變形v=0.108mm內龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載.按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖<kN.m>支撐鋼管剪力圖<kN>變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值.受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖<mm>經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax最大變形vmax=0.112mm最大支座力Qmax=10.377kN抗彎計算強度f=M/W=0.422×106/8982.0=46.98N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積<mm2>；f——對拉螺栓的抗拉強度設計值.取170N/mm2；對拉螺栓的直徑<mm>:12對拉螺栓有效直徑<mm>:10對拉螺栓有效面積<mm2>:A=76.000對拉螺栓最大容許拉力值<kN>:[N]=12.920對拉螺栓所受的最大拉力<kN>:N=10.377對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！承插型盤扣式梁模板支架計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011計算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2.水平桿鋼管強度為205.0N/mm2.鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為3.9m.梁截面B×D=550mm×1100mm.立桿的縱距<跨度方向>l=0.90m.腳手架步距h=1.50m.立桿鋼管類型選擇：A-LG-1500<Φ60×3.2×1500>;橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900<Φ48×2.5×840>;縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900<Φ48×2.5×840>;橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900<Φ48×2.5×840>;梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm.剪切強度1.4N/mm2.抗彎強度15.0N/mm2.彈性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm.剪切強度1.3N/mm2.抗彎強度15.0N/mm2.彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐木方長度0.45m。梁頂托采用雙鋼管φ48×3.0mm。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.20kN/m2.混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/m2.施工均布荷載標準值0.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。鋼管慣性矩計算采用I=π<D4-d4>/64.抵抗距計算采用W=π<D4-d4>/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值q1=25.500×1.100×0.550+0.200×0.550=15.538kN/m活荷載標準值q2=<1.000+0.000>×0.550=0.550kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中.截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=55.00×1.80×1.80/6=29.70cm3；截面慣性矩I=bh3/12=55.00×1.80×1.80×1.80/12=26.73cm4；式中：b為板截面寬度.h為板截面高度。<1>抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值<N/mm2>；M——面板的最大彎距<N.mm>；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值.取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值<kN/m>；經(jīng)計算得到M=0.100×<1.20×15.538+1.40×0.550>×0.250×經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.121×1000×1000/29700=4.086N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!<2>抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×<1.20×15.538+1.4×0.550>×0.250=2.912kN截面抗剪強度計算值T=3×2912.0/<2×550.000×18.000>=0.441N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T].滿足要求!<3>撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×15.538×2504/<100×6000×267300>=0.256mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算〔一梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載.施工活荷載等。1.荷載的計算：<1>鋼筋混凝土梁自重<kN/m>：q1=25.500×1.100×0.250=7.013kN/m<2>模板的自重線荷載<kN/m>：q2=0.200×0.250×<2×1.100+0.550>/0.550=0.250kN/m<3>活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載<kN>：經(jīng)計算得到.活荷載標準值P1=<0.000+1.000>×0.550×0.250=0.138kN均布荷載q=1.20×7.013+1.20×0.250=8.715kN/m集中荷載P=1.40×0.138=0.193kN木方計算簡圖木方彎矩圖<kN.m>木方剪力圖<kN>變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值.受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖木方變形圖<mm>經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=2.493kNN2=2.493kN經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座F=2.493kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.547mm木方的截面力學參數(shù)為本算例中.截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=bh2/6=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；截面慣性矩I=bh3/12=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；式中：b為板截面寬度.h為板截面高度。<1>木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.418×106/54000.0=7.74N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!<2>木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2.492/<2×40×90>=1.038N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!<3>木方撓度計算最大變形v=0.547mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!〔二梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖<kN.m>托梁剪力圖<kN>變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值.受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖<mm>經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座F=9.902kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.833mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=8.98cm3；截面慣性矩I=21.56cm4；<1>頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.810×106/1.05/8982.0=85.89N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!<2>頂托梁撓度計算最大變形v=0.833mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!三、雙槽鋼托梁計算盤扣式模板支架可采用雙槽鋼擱置在連接盤上作為支撐模板面板及楞木的托梁。雙槽鋼型鋼類型選擇為[8號槽鋼1、雙槽鋼托梁受彎承載力計算雙槽鋼水平桿上的彎矩按下式計算：M=F×c式中：M－雙槽鋼彎矩；：F－單根雙槽鋼托梁承擔的豎向荷載一半；：c－模板木楞梁至雙槽鋼托梁端部水平距離。雙槽鋼托梁的受彎承載力應滿足：M/W<f式中：W－雙槽鋼的截面模量;f－鋼材強度取205N/mm2。M=9.90×-0.08=-0.74kN.mM/W=-0.74×50.60×1000=-14.68N/mm2雙槽鋼托梁受彎強度M/W<f.滿足要求!2、雙槽鋼托梁撓度計算雙槽鋼托梁的撓度應符合下式規(guī)定：經(jīng)計算Vmax=-0.43mm雙槽鋼托梁撓度Vmax<[v]=450/150和10mm.滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時.立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值.它包括：雙槽鋼托梁的最大支座反力N1=9.95kN<已經(jīng)包括組合系數(shù)>腳手架鋼管的自重N2=1.20×0.458=0.549kNN=9.946+0.549=10.495kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑<cm>；i=2.01A——立桿凈截面面積<cm2>；A=5.71W——立桿凈截面抵抗矩<cm3>；W=7.70σ——鋼管立桿抗壓強度計算值<N/mm2>；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值.[f]=300.00N/mm2；l0——計算長度<m>；參照《盤扣式規(guī)范》2010.由公式計算頂部