二院地下室模板支撐方案OK

年4月19日二院地下室模板支撐方案OK文檔僅供參考，不當(dāng)之處，請(qǐng)聯(lián)系改正。揚(yáng)州市第二人民醫(yī)院急性精神疾病病房樓地下室模板支撐方案編制日期審核日期審批日期江蘇邗建集團(tuán)有限公司二〇一〇年十月一、工程概況揚(yáng)州市第二人民醫(yī)院急性精神疾病病房樓工程建設(shè)基地位于揚(yáng)州市上方寺路與馬太路交叉處，該工程由揚(yáng)州市第二人民醫(yī)院投資興建，地上部分由揚(yáng)州市城市規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司進(jìn)行設(shè)計(jì)，地下人防工程由解放軍理工大學(xué)人防工程設(shè)計(jì)研究院進(jìn)行設(shè)計(jì)，江蘇邗建集團(tuán)有限公司承建。揚(yáng)州市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司工程咨詢管理分公司監(jiān)理。1.1土建部分設(shè)計(jì)概況本工程建筑基底面積為1513.52㎡，地上建筑總面積為12044.26㎡，地下總建筑面積為1779㎡，建筑層數(shù)為地下一層，地上九層，建筑結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)。本工程抗震設(shè)防烈度為7度（0.15g），建筑分類為一類高層，建筑耐火等級(jí)為一級(jí)，設(shè)計(jì)合理使用年限為50年。本工程室內(nèi)±0.000相當(dāng)于1985國(guó)家高程8.400米，建筑高度為35.90M（九層頂平屋面高），室內(nèi)外高差為0.30米。地下室頂板最大梁截面為600*1500，最大柱截面為：900*900，最大頂板厚為300，混凝土強(qiáng)度為C40P6。二、模板搭拆的基本要求1、本工程采用木模板進(jìn)行施工，選材時(shí)應(yīng)剔除腐朽、結(jié)節(jié)的原材；2、模板及其支架應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度，剛度和穩(wěn)定性，能可靠的承受新澆筑砼的自重和側(cè)壓力，以及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載；3、模板應(yīng)對(duì)照設(shè)計(jì)圖紙施工，并能保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀尺寸和相互位置的正確；4、模板的制作和安裝應(yīng)本著構(gòu)造簡(jiǎn)單，裝拆方便的原則進(jìn)行施工，并便于鋼筋的綁扎、安裝和砼的澆筑、養(yǎng)護(hù)等要求；5、模板應(yīng)接逢嚴(yán)密，不得漏漿；6、模板安裝前應(yīng)涂刷隔離劑，嚴(yán)禁隔離劑沾污鋼筋與砼接搓處；7、安裝模板前先復(fù)查標(biāo)高及軸線，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)匯報(bào)處理，柱模安裝前尚應(yīng)檢查柱根砼的鑿毛和柱根的清洗情況；8、柱模板應(yīng)在根部予留清潔洞口，待柱模立好后，將散落在柱根部的零星物件清理干凈后，再用蓋板蓋牢，高度大于3m的柱，應(yīng)沿柱高每3m以內(nèi)留設(shè)一個(gè)澆筑洞口，待柱砼澆至洞口部分后再封閉；9、獨(dú)立柱柱模要求垂直，其垂直度偏差一般不宜超過3mm。支模時(shí)，應(yīng)先支設(shè)兩端的柱模，校正固定好后，拉通長(zhǎng)線支設(shè)其它柱模。柱模采用鋼管柱箍加木楔子，一般每隔50-100cm設(shè)一道柱箍，在柱根部的柱箍間距宜偏向50cm，柱頂部的柱箍間距可偏向100cm，固定柱箍的木楔子要求楔牢，楔緊；10、框架柱支撐應(yīng)搭成滿堂式腳手（排架），必要時(shí)尚應(yīng)加設(shè)斜撐和剪刀撐（本工程不需要）。11、梁板跨度大于或等于4M時(shí)，應(yīng)按全跨長(zhǎng)度的2‰起拱，起拱點(diǎn)為跨中。12、梁及現(xiàn)澆板頂撐下部應(yīng)鋪設(shè)通長(zhǎng)墊板（當(dāng)安裝在基土上時(shí)需要，若在樓層上則不需要），墊板厚度不宜小于5cm。梁支柱（琵琶撐）應(yīng)視梁大小及現(xiàn)澆板跨度每80-120cm左右設(shè)置一根，支柱間應(yīng)設(shè)拉桿，互相拉成一個(gè)整體，如需要尚應(yīng)加設(shè)斜撐和剪刀撐，支柱與墊板間應(yīng)用木楔楔牢，支柱柱間應(yīng)設(shè)的拉桿按下列原則施工：離地面50cm設(shè)一道，以上每隔2M設(shè)一道。13、當(dāng)梁底距地面（樓面）高度≥6m時(shí)，宜搭排架或滿堂腳手支模（本工程不需要）；14、在過道處支模，可采用斜撐、龍門撐、架空支模等方法避開過道；15、梁高度較高時(shí)，可先安裝梁的側(cè)模板，待鋼筋綁扎好后再安裝另一側(cè)模板，須設(shè)對(duì)拉螺栓的板墻也能夠采用此法施工；16、上下層模板的支柱，一般應(yīng)安裝在一條豎向中心線上；17、剪力墻的模板支設(shè)應(yīng)注意預(yù)埋件的部位和數(shù)量，不得遺漏；18、樓梯的梯步高度要均勻一致，特別要注意最下一步與最上一步的高度，防止由于樓地面厚度不同而形成高度不一致；還應(yīng)注意休息平臺(tái)和樓層平面部位的梯段“錯(cuò)位”，確保粉刷成型后兩踏步成一直線；19、模板按先立先拆的原則進(jìn)行拆除，一般側(cè)模在砼強(qiáng)度能保證其表面棱角不因拆除而損壞，即可拆除，具體時(shí)間在10-24小時(shí)之間（冬季施工不含）；梁底模的拆除時(shí)間應(yīng)對(duì)照砼強(qiáng)度增長(zhǎng)情況確定，本工程梁、板底模在砼強(qiáng)度達(dá)到75%后方可拆除，懸臂構(gòu)件在砼強(qiáng)度達(dá)到100%后方可拆除；20上層樓面正在澆筑砼時(shí)，下層樓板的模板支柱不得拆除，再下一層僅可拆除部分，跨度L>4m的梁底模拆除后尚應(yīng)保留支柱,支柱間距L≯3m；21、拆下的模板，不得拋擲，應(yīng)分類堆放到指定地點(diǎn)，以利再用，十一合板及木方拆下后尚應(yīng)注意使釘尖朝下，并清理干凈。三、模板設(shè)計(jì)（一）梁模板以本工程地下室頂板梁最大截面尺寸600×1500，按支架最大搭設(shè)高度3.9m梁斷面圖梁底面圖1、參數(shù)信息1.1模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.60；梁截面高度D(m):1.50；混凝土板厚度(mm):300.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：2.85；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):2；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；1.2荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):36.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；1.3材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；1.4梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：5；面板厚度(mm)：18.0；1.5梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：6；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：4；支撐點(diǎn)豎向間距為：250mm，250mm，350mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度80mm；2、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算2.1梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.500m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得50.994kN/m2、36.000kN/m2，取較小值36.000kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。3、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)3.1強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大彎距(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.5×36×0.9=19.44kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=19.440+1.260=20.700kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=240mm；面板的最大彎距M=0.1×20.7×2402=1.19×105N·mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=1.19×105/2.70×104=4.416N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=4.416N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！3.2撓度驗(yàn)算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=36×0.5=18N/mm；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=240mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×18×2404/(100×9500×2.43×105)=0.175mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=240/250=0.96mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.175mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.96mm，滿足要求！4、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算4.1內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×82×1/6=53.33cm3；I=5×83×1/12=213.33cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖4.1.1內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×36×0.9+1.4×2×0.9)×0.24=9.94kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):l=500mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×9.94×500.002=2.48×105N·mm；最大支座力:R=1.1×9.936×0.5=5.465kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.48×105/5.33×104=4.658N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=4.658N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求！4.1.2內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中l(wèi)--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=500mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=36.00×0.24=8.64N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=2.13×106mm內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×8.64×5004/(100×10000×2.13×106)=0.171mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.171mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！4.2外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力5.465kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖(kN·m)外楞變形圖(mm)4.2.1外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.546kN·m外楞最大計(jì)算跨度:l=350mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=5.46×105/8.98×103=60.855N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=60.855N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！4.2.2外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.292mm外楞的最大容許撓度值:[ν]=350/400=0.875mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.292mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=0.875mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×36+1.4×2)×0.5×0.375=8.625kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.625kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！6、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=800×18×18/6=4.32×104mmI=800×18×18×18/12=3.89×105mm6.1抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算的最大彎矩(kN·m)；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.50×0.90=33.05kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=33.05+0.30+2.02=35.37kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=0.10×35.366×0.152=0.08kN·m；σ=0.08×106/4.32×104=1.842N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=1.842N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！6.2撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.500+0.35）×0.80=30.88KN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=150.00/250=0.600mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×30.88×1504/(100×9500×3.89×105)=0.029mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.029mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=150/250=0.6mm，滿足要求！7、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。7.1荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.5×0.15=5.738kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.15×(2×1.5+0.6)/0.6=0.315kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2)×0.15=0.675kN/m；7.2方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×5.738+1.2×0.315=7.263kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×0.675=0.945kN/m；方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×8×8/6=53.33cm3；I=5×8×8×8/12=213.33cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值q=7.263+0.945=8.208kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×8.208×0.8×0.8=0.525kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.525×106/53333.3=9.85N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值9.85N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×8.208×0.8=3.94kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×3939.84/(2×50×80)=1.477N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值1.477N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:q=5.738+0.315=6.053kN/m；方木最大撓度計(jì)算值ν=0.677×6.052×8004/(100×10000×213.333×104)=0.787mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大撓度計(jì)算值ν=0.787mm小于方木的最大允許撓度[ν]=3.2mm，滿足要求！7.3支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.500=38.250kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(38.250+0.350)+1.4×4.500=52.620kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時(shí)：當(dāng)n＞2時(shí)：計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖(kN·m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力RA=RB=1.201kN，中間支座最大反力Rmax=11.932；最大彎矩Mmax=0.448kN.m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.31mm；最大應(yīng)力σ=0.448×106/4490=99.684N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值99.684N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!8、扣件抗滑移的計(jì)算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=11.932kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!9、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：水平鋼管的最大支座反力：N1=1.201kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×2.85=0.442kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.80/2+(1.20-0.60)/2)×0.80×0.35=0.235kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.80/2+(1.20-0.60)/2)×0.80×0.300×(1.50+24.00)=5.141kN；N=1.201+0.442+0.235+5.141=7.018kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uhk1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7018.277/(0.209×424)=79.199N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=79.199N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=11.932kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(2.85-1.5)=0.442kN；N=11.932+0.442=12.141kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uhk1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=12141.187/(0.209×424)=137.009N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=137.009N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求?。ǘ前迥０逑戎Я旱装寮皟蓚?cè)模板，根據(jù)標(biāo)高在梁兩側(cè)上釘上水平橫檔，再在上邊擱置平臺(tái)擱柵，平臺(tái)擱柵采用50MM×100MM木方鋪設(shè)。當(dāng)板跨度超過1500MM時(shí)，平臺(tái)擱柵下應(yīng)加設(shè)大橫楞（俗稱牽杠）和立柱支撐，必要時(shí)，亦可用工具式桁架來代替平臺(tái)擱柵和支柱。桁架間距由承載能力決定，桁架兩端支承處要設(shè)木楔，在調(diào)整標(biāo)高后釘牢，桁架之間設(shè)拉結(jié)條，保持其垂直。擱柵找平后，在上面鋪釘模板。樓板模板鋪木板時(shí)只要在兩端及接頭處釘牢，中間盡量少釘或不釘以利拆模，模板的拼縫處采用膠帶拼縫，不留間隙。如采用定型木模板，需按其規(guī)格距離鋪設(shè)擱柵，不夠一塊定型木模板的空隙，可用木板鑲滿或用2-3MM厚鐵板蓋住。當(dāng)用膠合板作樓板底模時(shí)，擱柵間距不宜大于500mm。樓板模板的支撐采用滿堂腳手架。樓板模板計(jì)算:（扣件鋼管高架）1、參數(shù)信息:1.1模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):4.05；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；1.2荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；1.3材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；1.4樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別:二級(jí)鋼HRB335(20MnSi)；樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí):C40；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計(jì)算長(zhǎng)度(m):4.50；施工平均溫度(℃):25.000；樓板的計(jì)算寬度(m):4.00；樓板的計(jì)算厚度(mm):300.00；圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元2、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計(jì)算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖2.1荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.3×1+0.35×1=7.85kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2.2強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:其中：q=1.2×7.85+1.4×2.5=12.92kN/m最大彎矩M=0.1×12.92×0.22=0.052kN·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值σ=51680/54000=0.957N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為0.957N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!2.3撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為其中q=7.85kN/m面板最大撓度計(jì)算值v=0.677×7.85×/(100×9500×48.6×104)=0.018mm；面板最大允許撓度[V]=200/250=0.8mm；面板的最大撓度計(jì)算值0.018mm小于面板的最大允許撓度0.8mm,滿足要求!3、模板支撐方木的計(jì)算:方木按照兩跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×8×8/6=53.33cm3；I=5×8×8×8/12=213.33cm4；方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖3.1荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.2×0.3=1.5kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.2=0.07kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1=2.5×0.2=0.5kN/m；3.2強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(1.5+0.07)+1.4×0.5=2.584kN/m；最大彎矩M=0.125ql2=0.125×2.584×0.82=0.207kN·m；方木最大應(yīng)力計(jì)算值σ=M/W=0.207×106/53333.33=3.876N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為3.876N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!3.3抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.625×2.584×0.8=1.292kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×1.292×103/(2×50×80)=0.485N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.485N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.4N/mm2，滿足要求!3.4撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.57kN/m；最大撓度計(jì)算值ν=0.521×1.57×8004/(100×9500×2133333.333)=0.165mm；最大允許撓度[V]=800/250=3.2mm；方木的最大撓度計(jì)算值0.165mm小于方木的最大允許撓度3.2mm,滿足要求!4、木方支撐鋼管計(jì)算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.584kN；支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.775kN·m；最大變形Vmax=1.574mm；最大支座力Qmax=11.305kN；最大應(yīng)力σ=775355.021/4490=172.685N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值172.685N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為1.574mm小于800/150與10mm,滿足要求!5、扣件抗滑移的計(jì)算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值R=11.305kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!6、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.138×4.05=0.561kN；鋼管的自重計(jì)算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.3×0.8×0.8=4.8kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=5.585kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(2.5+2)×0.8×0.8=2.88kN；3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N=1.2NG+1.4NQ=10.733kN；7、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式:其中N立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN)：N=10.733kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；L0計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，按下式計(jì)算l0=h+2ak1計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1.155；u計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.7；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=10733.424/（0.537×424）=47.141N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=47.141N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算l0=k1k2(h+2a)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1×(1.5+0.1×2)=2.113m；Lo/i=2113.1/15.9=133；由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.381；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=10733.424/（0.381×424）=66.443N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=66.443N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》。

（三）、砼墻壁模板砼墻壁模板采用拼裝式大模板；陰角模板采用定制異型連接角模板；砼墻壁大模板采用無支撐法一次安裝成型；工藝流程：基礎(chǔ)面層上彈出砼墻軸線及邊線→模板底找平→對(duì)準(zhǔn)邊線安裝砼墻外側(cè)模板→加固、校正→對(duì)準(zhǔn)邊線安裝砼墻內(nèi)側(cè)模板→加固、校正。安裝模板：根據(jù)模板配板圖安裝墻壁外側(cè)模板，校正臨時(shí)固定，安裝墻壁內(nèi)側(cè)模板，校正固定，檢查驗(yàn)收。為了防止砼澆注時(shí)模板產(chǎn)生鼓脹變形，墻壁內(nèi)外側(cè)模板之間用φ14對(duì)拉螺栓聯(lián)結(jié)，間距為：豎向間距為500mm，水平間距為500mm。陰陽(yáng)角模板安裝：根據(jù)模板配板圖用定制的接頭異型模板和模板卡連接墻壁側(cè)模形成整體，并用專用卡具加固，陽(yáng)角采用標(biāo)準(zhǔn)連接角模加固聯(lián)結(jié)成整體。按墻壁位置分片定制拼裝墻壁側(cè)模板大模板，在每片模板上按墻壁位置編號(hào)。采用該模板的優(yōu)點(diǎn)是砼外觀質(zhì)量和幾何尺寸均能滿足設(shè)計(jì)和規(guī)范要求，該模板剛度和強(qiáng)度高，拼縫少，操作簡(jiǎn)單，價(jià)格合理，周轉(zhuǎn)次數(shù)多，而且砼外觀質(zhì)量達(dá)到清水砼外觀質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。在支設(shè)墻壁模板前，在墻壁兩側(cè)均搭設(shè)雙排腳手架作為臨時(shí)固定支撐固定模板和工人施工操作的操作平臺(tái)。砼墻壁模板計(jì)算1、參數(shù)信息1）.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):460；穿墻螺栓豎向間距(mm):460；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M14；2）.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢數(shù):2；3）.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數(shù):2；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4）面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5）.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；墻模板設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖2、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計(jì)算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得65.833kN/m2、72.000kN/m2，取較小值65.833kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=65.833kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2kN/m2。3、墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊(cè)》，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1）.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，M--面板計(jì)算最大彎距(N·mm)；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=250.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×65.83×0.46×0.90=32.706kN/m；其中0.90為按《施工手冊(cè)》取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.00×0.46×0.90=1.159kN/m；q=q1+q2=32.706+1.159=33.865kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×33.865×250.0×250.0=2.12×105N.mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計(jì)算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=460×18.0×18.0/6=2.48×104mmf--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=2.12×105/2.48×104=8.521N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=8.521N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2）.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，∨--面板計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=250.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×65.83×0.46×0.90=32.706kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.00×0.46×0.90=1.159kN/m；q=q1+q2=32.706+1.159=33.865kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×33.865×250.0=5079.755N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中，τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計(jì)算最大剪力(N)：V=5079.755N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=460mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:T=3×5079.755/(2×460×18.0)=0.920N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值T=0.92N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.5N/mm2，滿足要求！3）.撓度驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=65.83×0.46=30.28N/mm；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=46×1.8×1.8×1.8/12=22.36cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=1mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×30.28×2504/(100×9500×2.24×105)=0.377mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.377mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=1mm，滿足要求！4、墻模板內(nèi)外楞的計(jì)算(1).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1）.內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計(jì)算：其中，M--內(nèi)楞跨中計(jì)算最大彎距(N·mm)；l--計(jì)算跨度(外楞間距):l=460.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×65.83×0.25×0.90=17.775kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(17.775+0.630)/2=9.202kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1×9.202×460.0×460.0=1.95×105N.mm；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：其中，σ--內(nèi)楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--內(nèi)楞計(jì)算最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；f--內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=1.95×105/5.33×104=3.651N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=3.651N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2）.內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:其中，V－內(nèi)楞承受的最大剪力；l--計(jì)算跨度(外楞間距):l=460.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×65.83×0.25×0.90=17.775kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(17.775+0.630)/2=9.202kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：V=0.6×9.202×460.0=2539.878N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中，τ--內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--內(nèi)楞計(jì)算最大剪力(N)：V=2539.878N；b--內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×2539.878/(2×50.0×80.0)=0.952N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0.952N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：其中，ν--內(nèi)楞的最大撓度(mm)；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=65.83×0.25/2=8.23kN/m；l--計(jì)算跨度(外楞間距):l=460.0mm；E--內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I=2.13×106；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×16.46/2×4604/(100×9500×2.13×106)=0.123mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=1.84mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.123mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=1.84mm，滿足要求！(2).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1）.外楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算外楞跨中彎矩計(jì)算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.25×0.46/2=4.23kN；外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距):l=500mm；外楞最大彎矩:M=0.175×4233.13×500.00=3.70×105N·mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：其中，σ--外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；M=3.70×105N·mmW--外楞的凈截面抵抗矩；W=4.49×103mmf--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=3.70×105/4.49×103=82.494N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=82.494N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2,滿足要求！2).外楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下:其中，P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.25×0.46/2=4.233kN；V--外楞計(jì)算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V=0.65×4233.129=1.38×103N；外楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中，τ--外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；V--外楞計(jì)算最大剪力(N)：V=1.38×103N；A--鋼管的截面面積(mm2)：A=400mm2；fv--外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=205N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=2×1.38×103/400.000=6.879N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=6.879N/mm2小于外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=205N/mm2，滿足要求！3）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：其中，P--內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=65.83×0.25×0.46/2＝3.79kN/m；ν--外楞最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(水平螺栓間距):l=500.0mm；E--外楞彈性模量（N/mm2）：E=206000.00N/mm2；I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.08×105；外楞的最大撓度計(jì)算值:ν=1.146×7.57×100/2×5003/(100×206000×1.08×105)=0.244mm；外楞的最大容許撓度值:[ν]=2mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.244mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！5、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下:其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號(hào):M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=65.833×0.5×0.46=15.142kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=15.142kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求?。ㄋ模⒅０逯０宓谋巢恐斡蓛蓪樱纠慊蜾摾悖┙M成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的總計(jì)算高度:H=3.00m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m2；計(jì)算簡(jiǎn)圖1、參數(shù)信息1).基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:4；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:4；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；2).柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；3).豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù):2；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4).面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5).木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；2、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計(jì)算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得65.833kN/m2、72.000kN/m2，取較小值65.833kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=65.833kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2kN/m2。3、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁計(jì)算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=283mm，且豎楞數(shù)為4，面板為大于3跨，因此對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1).面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：其中，M--面板計(jì)算最大彎距(N·mm)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=283.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按《施工手冊(cè)》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=31.995+1.134=33.129kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×33.129×283×283=2.65×105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計(jì)算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mmf--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=2.65×105/2.43×104=10.919N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=10.919N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2).面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:其中，∨--面板計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=283.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按《施工手冊(cè)》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=31.995+1.134=33.129kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×33.129×283.0=5625.277N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計(jì)算最大剪力(N)：∨=5625.277N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×5625.277/(2×450×18.0)=1.042N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力τ=1.042N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3).面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=65.83×0.45＝29.62kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=283.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm面板最大容許撓度:[ν]=283/250=1.132mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×29.62×283.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.619mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.619mm小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值[ν]=1.132mm,滿足要求！4、豎楞方木的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；豎楞方木計(jì)算簡(jiǎn)圖1).抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：其中，M--豎楞計(jì)算最大彎距(N·mm)；l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×65.83×0.28×0.90=20.121kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4×2.00×0.28×0.90=0.713kN/m；q=(20.121+0.713)/2=10.417kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×10.417×450.0×450.0=2.11×105N.mm；其中，σ--豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--豎楞計(jì)算最大彎距(N·mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；f--豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=M/W=2.11×105/5.33×104=3.955N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=3.955N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2).抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:其中，∨--豎楞計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×65.83×0.28×0.90