危險性較大腳手架方案

阿那亞文創(chuàng)小鎮(zhèn)（一期）2-14#阿那亞文創(chuàng)小鎮(zhèn)（一期）2-14#樓工程危險性較大腳豐架方案阿那喚阿那並文創(chuàng)小鎮(zhèn)（一期）2-14#樓工程糊手架方案危險性較大腳手架方案編制：審核：審批：QD江蘇江都建設集團有限公司秦皇島黃金假日濱海度假城B5區(qū)總承包工程邙阿那亞文創(chuàng)小鎮(zhèn)）項目部2018年6月TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"編制依據1\o"CurrentDocument"第一節(jié)工程概況2\o"CurrentDocument"第二節(jié)腳手架方案選擇3\o"CurrentDocument"第三節(jié)腳手架材料選擇3\o"CurrentDocument"第四節(jié)腳手架工程危險源分析4\o"CurrentDocument"第五節(jié)腳手架搭設流程及要求5\o"CurrentDocument"第六節(jié)腳手架的勞動力安排10\o"CurrentDocument"第七節(jié)腳手架的檢查與驗收10\o"CurrentDocument"第八節(jié)腳手架拆除安全技術措施11\o"CurrentDocument"第九節(jié)監(jiān)控方案11\o"CurrentDocument"第十節(jié)應急預案13\o"CurrentDocument"第十一節(jié)腳手架計算書15\o"CurrentDocument"第十二節(jié)附圖19阿那亞文創(chuàng)小鎮(zhèn)(一期)2-14#阿那亞文創(chuàng)小鎮(zhèn)(一期)2-14#樓工程危險性較大腳豐架方案阿那亞文創(chuàng)小鎮(zhèn)(一期)2-14#阿那亞文創(chuàng)小鎮(zhèn)(一期)2-14#樓工程危險性較大腳豐架方案#-圖11.2.4橫向水平桿計算跨度1—橫向水平桿；2—縱向水平桿；3—立桿11.2.5縱向或橫向水平與立桿連接時，其扣件的抗滑承載力應符合下式規(guī)定：RWRc(11.2.5)式中：R――縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；Rc——扣件抗滑承載力設計值，應按本規(guī)范表5.1.7采用。11.2.6立桿的穩(wěn)定性應按下列公式計算：不組合風荷載時：N/dAWf(11.2.6-1)組合風荷載時：N/dA+Mw/WWf(11.2.6-1)式中：N——計算立桿的軸向力設計值(N),應按本規(guī)范式(11.2.7-1)、式(11.2.7-2)

計算；?――軸心受壓構件的穩(wěn)定系數，應根據長細比入由本規(guī)范附錄A珍A.0.6取值；入——長細比，入=10/1；10計算長度(mm)，應按本規(guī)范式第10.2.8條的規(guī)定計算；i――截面回轉半徑，可按本規(guī)范附錄B表B.0.1采用；A——立桿截面面積(mm2)，可按本規(guī)范附錄B表B.0.1采用；Mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩(N?mm)，可按本規(guī)范式(11.2.9)計算；f——鋼材的抗壓強度設計值(N/mm2)，應按本規(guī)范表11.1.6用。2.7計算立桿段的軸向力設計值N，應按下列公式計算：不組合風荷載時N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4工NQk(11.3.2—1)組合風荷載時N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85X1.4工NQk(11.3.2—2)式中：NG1k——腳手架結構自重產生的軸向力標準值；NG2k——構配件自重產生的軸向力標準值；工NQk——施工荷載產生的軸向力標準值總和，內、外立桿各按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。2.8立桿計算長度10應按下式計算：10=kuh(11.2.8)式中：k――計算長度附加系數，其值取1.155,當驗算立桿允許長細比時，取k=1；口一一考慮單、雙腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數，應按表11.2.8采用；h步距。

表11.2.8單、雙排腳手架立桿的計算長度系數口類別立桿橫距連墻件布置二歩三跨=歩=跨1.051.501.701.301.551.751.551.601.80單排架^1.501.802.002.9由風荷載產生的立桿段彎矩設計值Mw,可按下式計算：Mw=0.9X1.4Mwk=0.9X1.4?klah2/10（11.2.9）式中：Mwk風荷載產生的彎矩標準值（N?mm）；ww風荷載標準值（kN/m2）,la立桿縱距（m）。2.10單、雙排腳手架立桿穩(wěn)定性計算部位的確定應符合下列規(guī)定：①當腳手架搭設尺寸采用相同的步距、立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距時，應計算底層立桿段；①當腳手架的步距、立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距有變化時，除計算底層立桿段夕卜，還必須對出現最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距、連墻件間距等部位的立桿段進行驗算；11.2.11單、雙排腳手架的可搭設高度[H]應按下列公式計算，并應取較小值：①不組合風荷載時(11.2.11-1)?Af-（1.2N+1.4工N）(11.2.11-1)[H]=G2kQL1.2gk①組合風荷載時：?Af—[1.2N+0.9…1.4（€N+Mw^?A）](11.2.11-2)[h]_G2kQk(11.2.11-2)=12!k式中：[H]――腳手架允許搭設高度（m）；gk——立桿承受的每米結構自重標準值（kN/m），可按本規(guī)范附錄A表A.0.1采用。11.3.12連墻件桿件的強度及穩(wěn)定應滿足下列公式的要求：強度:(11.2.12-1)(11.2.12-2)(11.2.12-3)N(11.2.12-1)(11.2.12-2)(11.2.12-3)o_—<0.85fAc<0.85f穩(wěn)定：<0.85fN_N+Nllw0式中：?！B墻件應力值（N/mm2）；Ac連墻件的凈截面面積（mm2）A連墻件的毛截面面積（mm2）Nl——連墻件軸向力設計值（N）；Nlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值，應按本規(guī)范第5.2.13條的規(guī)定計算；N0——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力。單排架取2Kn,雙排架取3kN）?――連墻件的穩(wěn)定系數，應根據連墻件長細比按本規(guī)范附錄表A.1.6取值。

f——連墻件鋼材的強度設計值（N/mm2）,應按本規(guī)范表5.0.6采用。11.2.13由風荷載產生的連墻件的軸向力設計值，應按下式計算：N]=1.4?wk?A（11.2.13）lwkw式中：Aw――單個連墻件所覆蓋的腳手架外側的迎風面積。11.2.14連墻件與腳手架、連墻件與建筑結構連接的承載力應按下式計算：NiWNv（11.2.14）式中：Nw連墻件與腳手架、連墻件與建筑結構連接的受拉（壓）承載力設計值,應根據相應規(guī)范規(guī)定計算。11.2.15當采用鋼管扣件做連墻件時，扣件抗滑承載力的驗算，應滿足下式要求：NlWRc（11.2.15）式中：Rc——扣件抗滑承載力設計值，一個直角扣件應取8.0kN。11.5腳手架地基承載力計算11.5.1立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求：p=N/A<f（11..5.1）式中：p——立桿基礎底面處的平均壓力標準值（kPa）；kN——上部結構傳至立桿基礎頂面的軸向力標準值（kN）；kA基礎底面面積（m2）；f——地基承載力特征值（kPa），應按本規(guī)范公式規(guī)定采用。g11.5.2地基承載力特征值的取值應符