混凝土連續(xù)梁橋的計(jì)算

混凝土連續(xù)梁橋的計(jì)算第一頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第一節(jié)懸臂體系和連續(xù)體系梁橋的施工一、滿堂支架現(xiàn)澆二、簡支變連續(xù)三、逐跨施工——現(xiàn)澆、拼裝四、頂推施工五、懸臂施工——現(xiàn)澆、拼裝第二頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第三頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一預(yù)制梁吊裝至蓋梁上，擱置在橡膠支座上，并用銷釘銷住以防止偏離第四頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一當(dāng)另一片梁吊裝就位后，在這相鄰的兩片梁之間安裝臨時(shí)風(fēng)撐，以確保其在暴風(fēng)雨中的穩(wěn)定

第五頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一滑動(dòng)模板支架系統(tǒng)MSS造橋機(jī)上導(dǎo)梁式施工方法

第六頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第七頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第八頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第九頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第十頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第十一頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第十二頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第十三頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第十四頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第十五頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第十六頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第十七頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第十八頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第十九頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第二十頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第二節(jié)連續(xù)梁橋恒載內(nèi)力計(jì)算必須考慮施工過程中的體系轉(zhuǎn)換，不同的荷載作用在不同的體系上1、滿堂支架現(xiàn)澆施工所有恒載直接作用在連續(xù)梁上第二十一頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一2、簡支變連續(xù)施工一期恒載作用在簡支梁上，二期恒載作用在連續(xù)梁上第二十二頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一3、逐跨施工 主梁自重內(nèi)力圖，應(yīng)由各施工階段時(shí)的自重內(nèi)力圖迭加而成第二十三頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一5、平衡懸臂施工分清荷載作用的結(jié)構(gòu)體現(xiàn)約束條件的轉(zhuǎn)換主梁自重內(nèi)力圖，應(yīng)由各施工階段時(shí)的自重內(nèi)力圖迭加而成第二十四頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第二十五頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一6、頂推施工頂推過程中，梁體內(nèi)力不斷發(fā)生改變，梁段各截面在經(jīng)過支點(diǎn)時(shí)要承受負(fù)彎矩，在經(jīng)過跨中區(qū)段時(shí)產(chǎn)生正彎矩施工階段的內(nèi)力狀態(tài)與使用階段的內(nèi)力狀態(tài)不一致配筋必須滿足施工階段內(nèi)力包絡(luò)圖第二十六頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一主梁最大正彎矩發(fā)生在導(dǎo)梁剛頂出支點(diǎn)外時(shí)第二十七頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一最大負(fù)彎矩（1）——與導(dǎo)梁剛度及重量有關(guān)①導(dǎo)梁剛接近前方支點(diǎn)第二十八頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一最大負(fù)彎矩（2）②前支點(diǎn)支撐在導(dǎo)梁約一半長度處第二十九頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第三十頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第三節(jié)箱梁剪力滯效應(yīng)計(jì)算的有效寬度法一、剪力滯概念1、定義:寬翼緣箱形截面梁受對(duì)稱垂直力作用時(shí),其上、下翼緣的正應(yīng)力沿寬度方向分布是不均勻的,這種現(xiàn)象稱為剪力滯或剪力滯效應(yīng).實(shí)際受力：正應(yīng)力腹板處最大，向兩側(cè)遞減初等梁理論：第三十一頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一研究剪力滯的意義1.采用適當(dāng)方法，計(jì)算截面最大（最?。┱龖?yīng)力，確定鋼筋面積2.布置鋼筋時(shí)，按應(yīng)力分布規(guī)律分配，以保證結(jié)構(gòu)安全，防止產(chǎn)生裂縫。第三十二頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一翼緣有效寬度法1.截面內(nèi)力計(jì)算2.翼緣寬度折減3.按折減后等效截面計(jì)算應(yīng)力并配置鋼筋第三十三頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一規(guī)范折減方法1.簡支梁和連續(xù)梁各跨中部梁段，懸臂梁中間跨的中部梁段：2.簡支梁及連續(xù)梁支點(diǎn)，懸臂梁懸臂段：第三十四頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一規(guī)范折減方法3.當(dāng)梁高時(shí)，翼緣有效寬度取實(shí)際寬度.4.預(yù)應(yīng)力混凝土梁計(jì)算預(yù)加力引起的應(yīng)力時(shí)，其軸向力部分按全寬計(jì)算，偏心部分按有效寬度計(jì)算。5.對(duì)超靜定結(jié)構(gòu)進(jìn)行作用效應(yīng)分析時(shí)，可取實(shí)際寬度計(jì)算。第三十五頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第三十六頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一a取與所求計(jì)算寬度bmi相應(yīng)的翼緣寬度bi，但不大于0.25ll為梁的計(jì)算跨徑C＝0.1l在長度a和c的長度內(nèi)，有效寬度用直線內(nèi)插法求取。第三十七頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一T形截面有效寬度規(guī)定1.內(nèi)梁的有效寬度取下列三者中的最小值①對(duì)于簡支梁，取計(jì)算跨徑的1/3。對(duì)于連續(xù)梁，各中間跨正彎矩區(qū)段，取該計(jì)算跨徑的0.2倍；邊跨正彎矩區(qū)段，取該跨計(jì)算跨徑的0.27倍；各中間支點(diǎn)負(fù)彎矩區(qū)段，取該支點(diǎn)相鄰兩計(jì)算跨徑之和的0.07倍②相鄰兩梁的平均間距。③（b+2bh+12hf’),此處b為腹板寬度，bh為承托長度，hf’為受壓區(qū)翼緣懸出板的厚度。當(dāng)hh/bh<1/3時(shí)，上式bh應(yīng)以3hh代替，hh為承托根部厚度。第三十八頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一T形截面有效寬度規(guī)定2外梁翼緣的有效寬度取相鄰內(nèi)梁翼緣有效寬度的一半，加上腹板寬度的1/2，再加上外側(cè)懸臂板平均厚度的6倍或外側(cè)懸臂板實(shí)際寬度兩者中的較小者。3.預(yù)應(yīng)力混凝土梁計(jì)算預(yù)加力引起的應(yīng)力時(shí)，其軸向力部分按全寬計(jì)算，偏心部分按有效寬度計(jì)算。4.對(duì)超靜定結(jié)構(gòu)進(jìn)行作用效應(yīng)分析時(shí)，可取實(shí)際寬度計(jì)算。第三十九頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第四節(jié)連續(xù)梁橋荷載橫向分布計(jì)算

橋梁結(jié)構(gòu)屬空間受力，內(nèi)力分析和計(jì)算復(fù)雜，為簡化計(jì)算常利用主梁的內(nèi)力影響線和考慮荷載橫向分布相結(jié)合的分離變量方法計(jì)算橋梁的空間受力作用。影響橫向分布的因素：橋梁結(jié)構(gòu)體系、跨徑、橋?qū)?、縱向和橫向抗彎剛度、抗扭剛度等。第四十頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一等代簡支梁法基本原理：將連續(xù)或懸臂體系的梁換算成跨徑相等的簡支梁，然后利用修正剛性橫梁法計(jì)算各梁的荷載橫向分布系數(shù)。第四十一頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一等代簡支梁法基本步驟：1.按照集中荷載P＝1作用下跨中撓度相等的原則計(jì)算等代梁的抗彎慣矩系數(shù)Cw第四十二頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一等代簡支梁法基本步驟：2.按照集中扭矩T＝1作用下跨中扭轉(zhuǎn)角相等的原則計(jì)算等代梁的抗扭慣矩系數(shù)第四十三頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一等代簡支梁法基本步驟：3.做等截面等代簡支梁，取其抗彎慣矩和抗扭慣矩分別為，然后利用修正偏心壓力法求解各梁的荷載橫向分布系數(shù)第四十四頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一等代簡支梁法基本步驟：4.對(duì)箱形截面，可假想地從各室頂、底板中點(diǎn)切開，使之變?yōu)橛蒼片T形梁（或I字形梁）組成的橋跨結(jié)構(gòu)，然后用上述方法求解各梁的橫向分布系數(shù)。第四十五頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一等代簡支梁法基本步驟：.對(duì)箱形截面，由于其是一個(gè)整體構(gòu)造，截面設(shè)計(jì)及配筋時(shí)宜按整體考慮，所以引入荷載增大系數(shù)，用其乘以車道荷載，做為整個(gè)箱形截面梁承受的荷載。式中n為腹板數(shù)第四十六頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一1.懸臂體系梁橋懸臂跨第四十七頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一連續(xù)梁橋邊跨或不對(duì)稱中跨第四十八頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一活載內(nèi)力計(jì)算第四十九頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一內(nèi)力影響線1第五十頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一內(nèi)力影響線2第五十一頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一超靜定次內(nèi)力計(jì)算1、產(chǎn)生原因——結(jié)構(gòu)因各種原因產(chǎn)生變形，在多余約束處將產(chǎn)生約束力，從而引起結(jié)構(gòu)附加內(nèi)力(或稱二次力)2、連續(xù)梁產(chǎn)生次內(nèi)力的外界原因預(yù)應(yīng)力墩臺(tái)基礎(chǔ)沉降溫度變形徐變與收縮第五十二頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第五十三頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第五十四頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第五十五頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第四節(jié)預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力計(jì)算第五十六頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第五十七頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一靜定結(jié)構(gòu)在預(yù)應(yīng)力作用下的特點(diǎn)1.初預(yù)矩和力筋的線形一致2.混凝土預(yù)壓力和力筋張拉力大小相等，方向相反3.鋼筋混凝土預(yù)壓力的作用點(diǎn)連線叫壓力線。壓力線和力筋線形重合4.無支座反力，無次內(nèi)力第五十八頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一超靜定結(jié)構(gòu)預(yù)加力的作用多于約束處因限制梁自由變形而產(chǎn)生反力，因此反力而引起的梁體內(nèi)力稱為次內(nèi)力預(yù)應(yīng)力初彎矩：

預(yù)應(yīng)力次彎矩：總預(yù)矩：第五十九頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一壓力線：合力作用點(diǎn)簡支梁壓力線與預(yù)應(yīng)力筋位置重合連續(xù)梁壓力線與預(yù)應(yīng)力筋位置相差第六十頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一一、用力法解預(yù)加力次力矩

1、直線配筋第六十一頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一壓力線位置力法方程變位系數(shù)贅余力總預(yù)矩第六十二頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一

2、曲線配筋梁端無偏心矩時(shí)第六十三頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一梁端有偏心矩時(shí)第六十四頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一

3、局部配筋局部直線配筋第六十五頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一局部曲線配筋第六十六頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一

4、變截面梁曲線配筋第六十七頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一二、等效荷載法

基本原理：

把預(yù)應(yīng)力束筋和混凝土視為相互獨(dú)立的脫離體，預(yù)加力對(duì)混凝土的作用可以用等效荷載代替基本假定：1.預(yù)應(yīng)力鋼筋的摩阻損失忽略不計(jì)（或按平均分布計(jì)入）2.預(yù)應(yīng)力鋼筋貫穿構(gòu)件全長3.索曲線近似按二次拋物線變化，且曲率平緩第六十八頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一符號(hào)規(guī)定：偏心距向上為正，向下為負(fù)荷載向上為正，向下為負(fù)曲線預(yù)應(yīng)力筋第六十九頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一梁端等效力軸向力：豎向力：力矩：第七十頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第七十一頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第七十二頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一折線預(yù)應(yīng)力筋第七十三頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一等效荷載法的應(yīng)用計(jì)算步驟1.求解初預(yù)矩（不考慮多于約束的影響）2.求解等效荷載3.根據(jù)等效荷載求解截面內(nèi)力，即總預(yù)矩4.求解截面次預(yù)矩第七十四頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一3、初預(yù)矩與總預(yù)矩將等效荷載作用在基本結(jié)構(gòu)上可得初預(yù)矩將等效荷載直接作用在連續(xù)梁上可得總預(yù)矩如果等效荷載直接作用在連續(xù)梁上支反力等于0，此時(shí)為吻合束只有改變預(yù)應(yīng)力束曲率半徑或梁端高度才能改變總預(yù)矩第七十五頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一三、線性轉(zhuǎn)換與吻合束

1、線性轉(zhuǎn)換 只要保持束筋在超靜定梁中的兩端位置不變，保持束筋在跨內(nèi)的形狀不變，而只改變束筋在中間支點(diǎn)上的偏心距，則梁內(nèi)的混凝土壓力線不變，總預(yù)矩不變作用：在不改變結(jié)構(gòu)內(nèi)混凝土壓力線位置的條件下調(diào)整力筋合力線的位置，以適應(yīng)結(jié)構(gòu)構(gòu)造上的要求。第七十六頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一 改變e在支點(diǎn)B所增加(或減少)的初預(yù)矩值，與預(yù)加力次力矩的變化值相等，而且兩者圖形都是線性分布，因此正好抵消第七十七頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一

2、吻合索 調(diào)整預(yù)應(yīng)力束筋在中間支點(diǎn)的位置，使預(yù)應(yīng)力筋重心線線性轉(zhuǎn)換至壓力線位置上，預(yù)加力的總預(yù)矩不變，而次力矩為零。 次力矩為零時(shí)的配束稱吻合索第七十八頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一 多跨連續(xù)梁在任意荷載作用下結(jié)論： 按外荷載彎矩圖形狀布置預(yù)應(yīng)力束及為吻合束 吻合束有任意多條第七十九頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第八十頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一第五節(jié)徐變、收縮次內(nèi)力計(jì)算一、徐變、收縮理論收縮——與荷載無關(guān)徐變——與荷載有關(guān)收縮、徐變與材料、配合比、溫度、濕度、截面形式、護(hù)條件、混凝土齡期有關(guān)第八十一頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一1、混凝土變形過程收縮彈性變形回復(fù)彈性變形滯后彈性變形屈服應(yīng)變第八十二頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一2、收縮徐變的影響結(jié)構(gòu)在受壓區(qū)的徐變和收縮會(huì)增大撓度；徐變會(huì)增大偏壓柱的彎曲，由此增大初始偏心，降低其承載能力；預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中，徐變和收縮會(huì)導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力的損失；徐變將導(dǎo)致截面上應(yīng)力重分布。對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu)，混凝土徐變將導(dǎo)致結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布，即引起結(jié)構(gòu)的徐變次內(nèi)力?；炷潦湛s會(huì)使較厚構(gòu)件的表面開裂第八十三頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一3、線性徐變當(dāng)混凝土棱柱體在持續(xù)應(yīng)力不大與0.5fc時(shí)，徐變變形與初始彈性變形成線性比例關(guān)系徐變系數(shù)——徐變與彈性應(yīng)變之比第八十四頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一二、徐變、收縮量計(jì)算表達(dá)1、實(shí)驗(yàn)擬合曲線法 建立一個(gè)公式，參數(shù)通過查表計(jì)算， 各國參數(shù)取法不相同，常用公式有：CEB—FIP1970年公式聯(lián)邦德國規(guī)范1979年公式國際預(yù)應(yīng)力協(xié)會(huì)（FIP）1978年公式——我國采用的公式第八十五頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一2、徐變系數(shù)數(shù)學(xué)模型1）基本曲線——Dinshinger公式

徐變?cè)诩虞d時(shí)刻有急變?cè)诩虞d初期徐變較大隨時(shí)間增長逐漸趨于穩(wěn)定第八十六頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一2）徐變系數(shù)與加載齡期的關(guān)系老化理論不同加載齡期的混凝土徐變曲線在任意時(shí)刻t(t>)，徐變?cè)鲩L率都相同隨著加載齡期的增大，徐變系數(shù)將不斷減小，當(dāng)加載齡期足夠長時(shí)徐變系數(shù)為零該理論較符合新混凝土的特性第八十七頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一將Dinshinger公式應(yīng)用與老化理論第八十八頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一先天理論不同加載齡期的混凝土徐變?cè)鲩L規(guī)律都一樣混凝土的徐變終極值不因加載齡期不同而異，而是一個(gè)常值該理論較符合加載齡期長的混凝土的特性第八十九頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一混合理論對(duì)新混凝土采用老化理論，對(duì)加載齡期長的混凝土采用先天理論第九十頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一三、結(jié)構(gòu)因混凝土徐變引起的變形計(jì)算1、基本假定不考慮鋼筋對(duì)混凝土徐變的約束作用混凝土彈性模量為常數(shù)線性徐變理論第九十一頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一2、應(yīng)力不變條件下的徐變變形計(jì)算應(yīng)力應(yīng)變公式變形計(jì)算公式第九十二頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一靜定結(jié)構(gòu)可以滿足應(yīng)力不變的條件一次落架結(jié)構(gòu)可以直接按該式計(jì)算分段施工結(jié)構(gòu)要考慮各節(jié)段應(yīng)力是分多次在不同的齡期施加的第九十三頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一3、應(yīng)力變化條件下的徐變變形計(jì)算1）應(yīng)力應(yīng)變公式時(shí)刻的應(yīng)力增量在t時(shí)刻的應(yīng)變從0

時(shí)刻到t時(shí)刻的總應(yīng)變第九十四頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一2）時(shí)效系數(shù)利用中值定理計(jì)算應(yīng)力增量引起的徐變時(shí)效系數(shù)從0

時(shí)刻到t時(shí)刻的總應(yīng)變第九十五頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一3）松弛系數(shù)——通過實(shí)驗(yàn)計(jì)算時(shí)效系數(shù)松弛實(shí)驗(yàn)松弛系數(shù)通過實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合令第九十六頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一近似擬合松弛系數(shù)令折算系數(shù)換算彈性模量徐變應(yīng)力增量第九十七頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一4）變形計(jì)算公式第九十八頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一5）微分變形計(jì)算公式應(yīng)力應(yīng)變微分關(guān)系dt時(shí)段內(nèi)的微變形第九十九頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一四、結(jié)構(gòu)因混凝土徐變引起的次內(nèi)力計(jì)算計(jì)算變形時(shí)次內(nèi)力為未知數(shù)，必須通過變形協(xié)調(diào)條件計(jì)算計(jì)算有兩種思路：微分平衡、積分平衡第一百頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一1、微分平衡法（Dinshinger法）1）微分平衡方程贅余力方向上第一百零一頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一微分平衡方程第一百零二頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一徐變穩(wěn)定力2）簡支變連續(xù)按老化理論解微分方程得：第一百零三頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一徐變穩(wěn)定力3）其它施工方法按老化理論解微分方程得：第一百零四頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一4）一次落架施工解微分方程得： 一次落架施工連續(xù)梁徐變次內(nèi)力為零第一百零五頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一5）各跨齡期不同時(shí)第一百零六頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一按老化理論 以梁段②的時(shí)間為基準(zhǔn)t'，則梁段①加載時(shí)間歷程為t=t'+1令第一百零七頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一解得：第一百零八頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一解得：6）多跨連續(xù)梁第一百零九頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一7）預(yù)應(yīng)力等效荷載徐變次內(nèi)力 由于徐變損失，預(yù)加力隨著時(shí)間變化，引用平均有效系數(shù)C C=Pe/PpPe徐變損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均拉力；Pp徐變損失前預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均拉力第一百一十頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一2、換算彈性模量法(Trost-Bazant法)1）平衡方程贅余力方向上第一百一十一頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一2）一次落架時(shí)第一百一十二頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一3）各跨齡期不同時(shí)第一百一十三頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一4）多跨連續(xù)梁第一百一十四頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一五、結(jié)構(gòu)因混凝土收縮引起的次內(nèi)力計(jì)算1、收縮變化規(guī)律假設(shè)混凝土收縮規(guī)律與徐變相同收縮終極值第一百一十五頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一2、微分平衡法（Dinshinger法）位移微分公式收縮產(chǎn)生的彈性應(yīng)變?cè)隽渴湛s應(yīng)變?cè)隽渴湛s產(chǎn)生的應(yīng)力狀態(tài)的徐變?cè)隽?，初始?yīng)力為0位移微分平衡方程第一百一十六頁，共一百二十七頁，編輯于2023年，星期一3、換算彈性模量法位移公式收縮應(yīng)變收縮產(chǎn)生的彈性變形與徐變變形位移平衡方程：收縮產(chǎn)生的徐變次內(nèi)力收縮產(chǎn)生的彈性次內(nèi)力第一百一十七頁，