模板專項施工方案

南水北調(diào)東線一期工程江蘇通水應急調(diào)度中心（調(diào)度災備中心）模板工程專項方案編制：審核：批準：江蘇江都建設集團有限公司

201年31月4日1、工程概況南水北調(diào)東線一期工程江蘇通水應急調(diào)度中心（調(diào)度災備中心）工程為二層建筑，建筑高度 ，其中一層高度為 ，二層，建筑物室內(nèi)外高差。一層用途：活動室、門廳、訊問室、醫(yī)務室、警衛(wèi)室等，二層為辦公區(qū)、休息廳、會議室、監(jiān)控室，三層為大會議室、休息廳、辦公室、貯藏室、音控室等，本工程外形為長方形，長 （軸線間長度），寬 （軸線間寬度）縱向共個軸線,為~軸，橫向為個軸線分別為~軸。結(jié)構(gòu)形式：基礎(chǔ)為樁承臺獨立基礎(chǔ)，上部為框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，抗震設防烈度為7度，框架抗震等級三級，按抗震等級二級采取抗震措施；墻體拉結(jié)筋按8度設防；樓梯間抗震等級為二級，抗震按一級等級執(zhí)行。、材料選用及要求材料種類規(guī)格型號材質(zhì)模板厚木膠合板木方X杉木鋼管X扣件鍛鑄鐵本工程采用 厚木膠板，其強度、剛度滿足施工要求，木膠板表面平整光滑，易脫模。鋼管：采用0 8鋼管，有彎折、空洞、銹蝕、裂紋等嚴重影響架體結(jié)構(gòu)實體穩(wěn)定性的管體嚴謹使用。3.扣3件：有裂紋、滑絲的扣件嚴禁使用。架體底座采用木墊板，木墊板寬不小于 ，厚度不小于，墊板的延伸不得少于跨。、施工工藝支設流程：柱_?梁_?板柱模板安裝架.梁3模板的安裝架.板架模板的安裝架.梁5板模板支撐系統(tǒng)的搭設架架.體6支設要求）采用08 鋼管搭設，立桿支設時可調(diào)底座配合使用。梁設雙排架體，板設滿堂架體，柱、梁、板應連成整體。）立桿底部應設置墊板，距基面、頂面 搭設掃地桿。架體安裝在木墊板上，墊板地面應夯實整平。3） 剪刀撐要求：滿堂架體外側(cè)周圈應設由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐，中間在縱橫向每隔左右設置由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐，每隔六排立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置，架設于梁處。并于在剪刀撐部位的頂部、中部、掃地桿處設置水平剪刀撐。4） 柱模板設計：采用木膠板，柱箍采用048鋼管進行加固，第一步距地15cm，其余每步間距40cm，同時為確保柱模不位移及其整體性，柱模間還需加水平撐，其水平撐可與底梁支撐連為一個整體。并用對拉螺栓加固。5） 梁模板設計：采用木膠板，設雙排架體，梁底每跨加設1道小橫桿（均分），梁側(cè)立桿應通到板底。對于較大梁側(cè)模，可采用中部加設對拉螺栓進行加固。梁底端部探出橫桿不宜大于200mm，如有其他因素超過者應在端頭另加支撐。6）現(xiàn)澆板模板設計：采用木膠板，設滿堂架體，橫桿步距1.5米掃地桿距地200mm?？觳痤^調(diào)整標高。在最上一層橫桿鋼管上加設小橫桿，鋼管上鋪設木方次楞，木方次楞上鋪木膠板。5、模板工程的有關(guān)驗算柱模板工程參數(shù)柱模板參數(shù)柱截面尺寸X X 柱高度面板厚木膠合板次楞豎楞采用方木，柱每邊設置個豎楞柱箍雙鋼管，間距對拉螺栓X 柱中間加設直徑 水平對拉螺栓，豎向間距何載參數(shù)振搗砼對側(cè)模板壓力傾倒砼對側(cè)模板壓力新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標準值，依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，按下列公式計算，取其中的較小值:F，0.22丫t€€ XXXXXC0 1 2F，丫HXc其中Y 混凝土的重力密度，取 N新澆混凝土的初凝時間，按200/計算，取初凝時0間為.小時。t混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20°C；混凝土的澆筑速度，取1 /混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取90 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；10--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.2。2根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取TOC\o"1-5"\h\z較小值4. 2。/柱側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12m驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000 。面板的截面抵抗矩=1000X12X12/6=24000m截面慣性矩=1000X12X12X12/12=144000 4；（一）強度驗算1、 面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.16m。2、 荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G=43.338k2，4k傾倒砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值=42K/。均布線荷載設計值為：q=0.9X[1.2X43.3381+X14.]4X1=51.845KN/mq=0.9X[1.3X543.3381X0.4X4X1= 6.1 4/根據(jù)以上兩者比較應取二6.1 4作為設計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：X X ?面板抗彎強度設計值 5XO 面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=X413.338=43；.338KN/m面板最大容許撓度值:160/250；=0.64mm面板彈性模量:E=452；00N/mm0.6747ql0.6X7473.3X318640V X0滿足要求柱側(cè)模板次楞驗算和截面慣性矩I分別為截面抵抗矩=0X100X100/ = 6截面慣性矩I=50X80X80X80/12= ；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算其計算跨度取柱箍間距，=0.。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值二. 82,傾/倒砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值-2K2。/均布線荷載設計值為：q=0.9X[1.2X43.3318+X14.4]X0.16=8.295KN/mq=0.9X[1.3X543.3238+X10.47X4]X0.16=8.989根據(jù)以上兩者比較應取=8.989KN作為設計依據(jù)。、強度驗算計算最大彎矩：TOC\o"1-5"\h\z=0.12=0.1X8.989X0.2=0.1 ?最大支座力：1.1 =1X8.989X0.=.9次楞抗彎強度設計值 =1 /。M 0.144X106工= = =2. 00/2 1 /5滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值=0. =0.X8.989X0. =2.1511木材抗剪強度設計值 =1. 2；抗剪強度按下式計算X2.15X10T= = =0.809 /2 =1. 2/2 2X50X80

次楞抗剪強度滿足要求三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：.9X0..9次楞最大容許撓度值000=；00002；00次楞彈性模量0v——0..9X000.00000X10000X00滿足要求柱寬度方向柱箍的驗算93截面慣性矩柱箍采用雙鋼管，間距0093截面慣性矩；截面積（一）強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載計算如下:0.9X[1.X2X+41]X.40.15X60.0.9X[1.3XX+01.7.X44]X0.X60.根據(jù)以上兩者比較應取根據(jù)以上兩者比較應取.作為設計依據(jù)。計算簡圖彎矩圖經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：0.TOC\o"1-5"\h\z最大彎矩 0. 9；.柱箍抗彎強度設計值 05柱箍按彎曲受拉桿件設計，柱箍軸向拉力設計值 .93

0. >9 00.09800. >9 00.0980滿足要求（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下： >0. X0. .0柱箍的最大容許撓度值3 ;經(jīng)計算最大變形Vmax=0.106mm<3mm滿足要求!柱寬度方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值 對拉螺栓凈截面面積――螺栓的抗拉強度設計值.2可承受的最大.93.2可承受的最大.93截面慣性矩對拉螺栓軸力設計值 0. 9滿足要求柱高度方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距00。截面抵抗矩;截面積（一）強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載計算如下:0.9>[1.>2>+41]>.40.12>0.0.9>[1.3>>+01.7.>44]>0.2>0.根據(jù)以上兩者比較應取作為設計依據(jù)。計算簡圖彎矩圖經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：最大彎矩Mma=x0.423；kN.mTOC\o"1-5"\h\z柱箍抗彎強度設計值 ;柱箍按彎曲受拉桿件設計，柱箍軸向拉力設計值 。XO 滿足要求（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下： XX .柱箍的最大容許撓度值3 5經(jīng)計算最大變形滿足要求!柱高度方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值： 對拉螺栓凈截面面積――螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用，其截面面積 ，可承受的最大軸向拉力設計值 。對拉螺栓軸力設計值 。滿足要求!模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為 ，取主楞間距的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩=1000X12X12/6=24000m截面慣性矩=1000X12X12X12/12=144000 4；強度驗算1、 面板按四跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，=0.。2、 荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結(jié)果取其大值。均布線荷載設計值為：q=[1.2X(24X0.11+1.1X0.11+0.3)+X1.24.5]X1=7.173KN1q=[1.3X5(24X0.11+1.1X0.11+0.3)+X1.04.7X2.5]X1=16.582KN/m根據(jù)以上兩者比較應取二7.17 作為設計依據(jù)。1集中荷載設計值：TOC\o"1-5"\h\z模板自重線荷載設計值=1.2X1X0. =0. 60 /2跨中集中荷載設計值=1.X2. = . 003強度驗算施工荷載為均布線荷載：=0.107 2=0.107X 7.17X0.2=0.06 ?11施工荷載為集中荷載：M=0.107ql2+0.161Pl0.=107X0.36X00.32+0.161X 3.5X0022TOC\o"1-5"\h\z0. =0.17 ?取=0.17 ?驗算強度。面板抗彎強度設計值=12. /；0.17X106O= = =7.21 /2 =12.2 /24000面板強度滿足要求!撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=1X(24X0.11＋1.1X0.11＋0.,)=,.061K；N/,面板最大容許撓度值:,00/400=0.；8面板彈性模量:E=4500N2；/,,0.6,24ql0.6,X2,.06X1,004V= ==02<0.8100EI100X 50X1000滿足要求!次楞方木驗算次楞采用方木，寬度0,高度100，間距0,截面抵抗矩和截面慣性矩I分別為截面抵抗矩=0X100X100/ = 6截面慣性矩I=50X80X80X80/12= ；(一)抗彎強度驗算1、 次楞按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，=1。2、 荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結(jié)果取其大值。均布線荷載設計值為：q=[1.2X(24X0.11+1.X10.11+0.,)+X1.2.45]X10.,=2.152KN/,q=[1.,X5(24X0.11+1.X10.11+0.,)X+01.7X42.5]X0.11.975KN/,作為設計依據(jù)。根據(jù)以上兩者比較應取作為設計依據(jù)。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值 XX跨中集中荷載設計值 X3強度驗算施工荷載為均布線荷載：XX施工荷載為集中荷載：Xl0=.01.X00182+80.2X133.5X0取 ?驗算強度。木材抗彎強度設計值O X次楞抗彎強度滿足要求（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V=0.l6=q0X.26.1X512=1.291K施工荷載為集中荷載：V=0.l6+q0.65XP0=.01.X0618+0.X取 驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值 8抗剪強度按下式計算:T XX次楞抗剪強度滿足要求撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：TOC\o"1-5"\h\zX( 4 +X+ )次楞最大容許撓度值 2次楞彈性模量 ；XXV XX滿足要求主楞驗算主楞采用:單鋼管截面抵拒矩截面慣性矩(一)強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取 N首先計算次楞作用在主楞上的集中力。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q=[1.X2(240X00.11+X1100.011+30X0)1+510X.0q=[1X.(32540X00.11+X101.0101+30X00).+X71.540X0根據(jù)以上兩者比較應取作為設計依據(jù)。

根據(jù)以上兩者比較應取作為設計依據(jù)。次楞最大支座力=次楞作用集中荷載次楞最大支座力=次楞作用集中荷載計算簡圖彎矩圖最大彎矩 2主楞的抗彎強度設計值 ；XO 4主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q=0.X3（240X000.1＋110X0.1＋130）0=918N/m=0；TOC\o"1-5"\h\z次楞最大支座力 XX 。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載，經(jīng)計算，主梁最大變形值 。主梁的最大容許撓度值 彳最大變形滿足要求（三）立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式: W€A W軸心壓力設計值 ： ；屮 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)由長細比入 查表得到；立桿計算長度（）， （頂步步距，取模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取TOC\o"1-5"\h\z為計算長度附加系數(shù)，按下表取用， ，9立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 i立桿截面面積 .風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值；立桿截面抵抗矩 m ；鋼材抗壓強度設計值 ；立桿長細比計算：入按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)少 2X X€ XX X立桿穩(wěn)定性滿足要求立桿底地基承載力驗算i上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值、墊木底面面積墊木作用長度，墊木寬度 ，墊木面積 X、地基土為素填土，其承載力設計值立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)4、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力0X滿足要求!。新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標準值，依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，按下列公式計算，取其中的較小值:TOC\o"1-5"\h\zF,0.22Yt€€<V=02%24XXI2<12<122=2 2 /C0 12F，丫h=24X0 =1 2002 /c其中Y 混凝土的重力密度，取24 /；新澆混凝土的初凝時間，按200/ 計算，取初凝時0間為小時。t混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20°C；混凝土的澆筑速度，取1 ；/混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.8；mB 外加劑影響修正系數(shù)，取121B 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取122根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值1 2002。/梁側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12m驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000 。面板的截面抵抗矩=1000X12X12/6=24000m截面慣性矩=1000X12X12X12/12=144000 4；（一）強度驗算1、 面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，=0202、 荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值=1 2002,/振搗砼對4k側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值2均布線荷載設計值為：=0.9X 1.2<19.200 1.4Xl=25. /1=0.9X 1.>519.200 1.40.X]1=2 .85 /1根據(jù)以上兩者比較應取二2 .85作為設計依據(jù)。13強度驗算施工荷載為均布線荷載：=0.12=0.1X2.85X0.202=0.11 n11面板抗彎強度設計值=12.5/；0.11X10O= = = .58/ =12.5 /2000面板強度滿足要求（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=1X19.200=19.2KN/；m面板最大容許撓度值:200/400=0.5m；m面板彈性模量:E=4500N2；/mm0.6774ql0.67X719.200X2004v= = =0. 2 0.5100EI 100X4500X144000滿足要求!梁側(cè)模板次楞驗算次楞采用X100寬度X高度方木，間距：0.2截面抵抗矩和截面慣性矩I分別為截面抵抗矩=0X100X100/ = 6截面慣性矩I=50X80X80X80/12= ；

（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算TOC\o"1-5"\h\z其計算跨度取主楞間距， 0.52荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值 9.00,振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值 。均布線荷載設計值為：0.9X .X9.00X.]0. .0.9X .X9. 00X0.X]0. .根據(jù)以上兩者比較應取 ■3強度驗算計算最大彎矩：M根據(jù)以上兩者比較應取 ■3強度驗算計算最大彎矩：M=0.1q2=l0.1X5. 37X10.52=最大支座力：. X.次楞抗彎強度設計值=0.X0Z 滿足要求（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值 0.木材抗剪強度設計值 .抗剪強度按下式計算3V 3X1.T X次楞抗剪強度滿足要求三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值作為設計依據(jù)。0.?7X10.5=2.90.X65.37X10.X0 0.00X80僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：TOC\o"1-5"\h\z9 8次楞最大容許撓度值 5次楞彈性模量 ；9 9V 9 9滿足要求!梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距： 5截面抵抗矩和截面慣性矩分別為截面抵抗矩 ；截面慣性矩 ；（一）強度驗算1主楞承受次楞傳遞的集中荷載 ，按集中荷載作用下二跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距間距， 。主楞計算簡圖主楞彎矩圖、強度驗算最大彎矩 ?主楞抗彎強度設計值 =9O 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載 1主楞彈性模量0主楞最大容許撓度值： 0經(jīng)計算主楞最大撓度 。滿足要求對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值：――對拉螺栓橫向間距；一一對拉螺栓豎向間距；――新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土時作用于模板上的側(cè)壓力設計值：. + ） XX X .XX 5對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值： 對拉螺栓凈截面面積――螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用1其截面面積 ，可承受的最大軸向拉力設計值 。滿足要求梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為 。取梁底橫向水平桿間距作為計算單元。

面板的截面抵抗矩=100X1.2X1.2/6=24m截面慣性矩二100X1.2X1.2X1.2/12=14.44；（一）強度驗算1、 梁底次楞為5根，面板按四跨連續(xù)板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，=0.0。2、 荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q=0.9X[1.2X（24X0.8+1.5X0.8+0.3）+X1.42]X11=24.88kN/mq=0.9X[1.3X5（24X0.8+1.X50.8+0.3）+X10..47X2]X1=126.91kN/m根據(jù)以上兩者比較應取二26.91 作為設計依據(jù)。1計算簡圖彎矩圖經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：1=0.793kN;N2=2.30=1.874kN;N4=2.301=0.793kN;N2=2.30=1.874kN;N4=2.30TOC\o"1-5"\h\z最大彎矩 二0.016 .梁底模板抗彎強度設計值 2/=12. 2；/梁底模板的彎曲應力按下式計算：M 0.016X106o= = = 0.66 / 12. 2/W 24X103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=X1（24X0.8＋1.5X0.8＋0.3）=20.70kN；/m計算簡圖面板彈性模量:E= 4502；0N/mm經(jīng)計算，最大變形mVax=0.006mm梁底模板的最大容許撓度值:75/400；=0.2mm最大變形Vmax=0.006mm<0.2mm滿足要求!梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度 ，高度。次楞的截面慣性矩和截面抵抗矩分別為TOC\o"1-5"\h\zXX ；XXX ；（一） 強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距， 1次楞計算簡圖荷載設計值 /最大彎距 XX ；次楞抗彎強度設計值 ;Xo 3次楞抗彎強度滿足要求?。ǘ?抗剪強度驗算V=0.6qXl2=.03.X0617=1.384KN木材抗剪強度設計值 8抗剪強度按下式計算:3V 3X1.3X81403X50X次楞抗剪強度滿足要求（三）撓度驗算TOC\o"1-5"\h\z次楞最大容許撓度值： 0驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值:9次楞彈性模量 ；XXV XX X次楞撓度滿足要求梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載取梁底面板下次楞傳遞力。計算簡圖彎矩圖經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：最大彎矩Mma=x0.207；kN.m最大變形 5（一） 強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值 ；；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：Xo X滿足要求（二） 撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/150 =500/或最大變形Vmax= 0.053mm<3.3mm滿足要求!梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載 。7.737.737.7310001000橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載 。7.737.737.73100010001000計算簡圖縱向水平桿只起構(gòu)造作用，不需要計算?？奂够乞炈悖凰綏U扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑承載力設計值；水平桿TOC\o"1-5"\h\z通過扣件傳給立桿的最大荷載設計值： 3，扣件抗滑承載力滿足要求立桿穩(wěn)定性驗算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載?；撅L壓按德州10年一遇風壓值采用，3 k模板支架計算高度 ，按地面粗糙度類有密集建筑群的城市市區(qū)。風壓高度變化系數(shù)P 。計算風荷載體形系數(shù)：?XX X X式中一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風面積。立桿間距，步距，鋼管外徑，系數(shù)1.2--節(jié)-點-面-積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模-板-支-架-立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度單排架無遮攔體形系數(shù)：|J €X無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：j n j nn 風荷載地形地貌修正系數(shù)。支撐架相連立桿排數(shù)。風荷載標準值3JJ3X1風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值：X3 XXX2（二） 立桿軸心壓力設計值計算TOC\o"1-5"\h\z上部梁傳遞的最大荷載設計值： 2立桿承受支架自重： XX立桿軸心壓力設計值： 4（三） 立桿穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式: W€A W軸心壓力設計值 ： ；屮 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)由長細比入 查表得到；立桿計算長度（）， （頂步步距，取模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取為計算長度附加系數(shù)，按下表取用， ，立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 i立桿截面面積 .風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值；立桿截面抵抗矩 m ；鋼材抗壓強度設計值 ；立桿長細比計算：入按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)少X X€ XX X立桿穩(wěn)定性滿足要求立桿底地基承載力驗算i上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值2墊木底面面積墊木作用長度，墊木寬度 ，墊木面積 X、地基土為素填土，其承載力設計值立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)4驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力 X滿足要求!。、模板安裝支設要點必1須保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀尺寸和相互位置的正確構(gòu)造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎和安裝。6.模、板的拼（接）縫應嚴密，模板接縫處應加膠條，不得漏漿柱模板根部采用水泥砂漿抹八字灰堵嚴。對跨度大于等于的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱，起拱高度按跨度不同在 范圍內(nèi)調(diào)整。模板支設允許偏差應在規(guī)范允許范圍之內(nèi)。在澆筑砼前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不應有積水。模板與砼的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑。在搭設架體時，在立桿下設置墊板，墊板采用寬 木墊板，通長設置。另外在架體搭設前應將基土夯實，避免模板支設后產(chǎn)生下沉現(xiàn)象。7、模板驗收驗1收內(nèi)容1） 為保證模板接縫嚴密，模板兩側(cè)需粘海綿條，防止漏漿。2） 模板與混凝土的接觸面應清理干凈