蒸發(fā)設備圖例

蒸發(fā)設備圖例第1頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月蒸發(fā)概念蒸發(fā)：溶液的濃縮。將含有不揮發(fā)性溶質的溶液加熱至沸騰使溶劑氣化，并將形成的蒸汽不斷移除，從而提高溶液濃度的工藝過程。蒸發(fā)器：實現蒸發(fā)操作的設備。有直接加熱式和間接加熱式，后者常用。間接加熱蒸發(fā)器組成包括：加熱室和分離室兩部分。加熱室：完成對溶液的加熱并使溶劑部分氣化。分離室：將二次蒸汽中夾帶的液滴沉降分離。第2頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月蒸發(fā)基本概念1加熱蒸汽：蒸發(fā)器的熱源蒸汽，由蒸汽鍋爐產生。也稱新鮮蒸汽。二次蒸汽：溶劑氣化而形成的蒸汽。該部分蒸汽必須不斷地被移除出蒸發(fā)器，以避免在蒸發(fā)器內形成氣液平衡，導致蒸發(fā)操作無法繼續(xù)進行。所采用的移除方法是：冷凝。第3頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月蒸發(fā)基本概念2根據蒸發(fā)流程中，二次蒸汽冷凝時釋放的熱量是否再應用于蒸發(fā)流程，蒸發(fā)工藝分為：單效蒸發(fā)：二次蒸汽直接用冷凝器冷凝，其熱量不再應用于蒸發(fā)操作。多效蒸發(fā)：多臺（也稱效）蒸發(fā)器串聯操作，前一臺蒸發(fā)器的二次蒸汽被送入下一臺蒸發(fā)器的加熱室，以作為下一臺蒸發(fā)器的熱源。該法更節(jié)能、經濟。第4頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第5頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月單效蒸發(fā)流程說明上圖為單效蒸發(fā)流程。過程：加熱蒸汽被送入蒸發(fā)器加熱室的管間，溶液在管內流過，由加熱管壁面?zhèn)鳠岫谷芤悍序v，濃縮液連續(xù)不斷從蒸發(fā)器底部排出。二次蒸汽由真空管吸入冷凝器冷凝，其中夾帶的不凝性氣體經分離器、真空泵而排出。第6頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月蒸發(fā)基本概念3蒸發(fā)操作可在加壓、常壓或減壓下進行，最常用的是減壓蒸發(fā)。減壓蒸發(fā)：操作壓強低于大氣壓下的蒸發(fā)操作。也稱減壓濃縮、真空蒸發(fā)、真空濃縮。效果：溶液沸點低，適用于熱敏性物料的濃縮，可用低溫熱源（即低壓蒸汽或廢蒸汽）；采用高溫熱源則可提高傳熱溫度差。但溶液粘度大，傳熱效果變差，且需增設真空泵。第7頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月蒸發(fā)與一般傳熱的區(qū)別雖然也為傳熱過程，但蒸發(fā)有別于一般傳熱，表現為四點：蒸發(fā)與一般傳熱的區(qū)別；溶液濃度的升高,將導致其物理性質變化—腐蝕性增強,粘度增大,易結晶結垢,有時產生泡沫,有些溶液有熱敏性；相對于純溶劑，溶液中含有不揮發(fā)性的溶質，其蒸汽壓要更低，在一定操作壓強下，沸點比純溶液要更高。節(jié)能：蒸發(fā)過程要消耗大量熱能，但也產生溫度較高的二次蒸汽和冷凝水，合理回收二者能量有助于節(jié)能。

第8頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月蒸發(fā)設備類型和基本結構蒸發(fā)器的兩個基本組成部分:⑴加熱室—使溶液受熱,達到沸騰狀態(tài).⑵分離室—二次蒸汽脫離液面后,使其內夾帶的液滴被分離(用重力沉降).根據溶液的循環(huán)情況,蒸發(fā)設備分:⑴循環(huán)型蒸發(fā)器（也稱非膜式）—溶液在加熱室內循環(huán)流動(自然循環(huán)或強制循環(huán)).⑵單程型蒸發(fā)器（也稱膜式）—溶液只流經加熱室一次.第9頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第10頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月中央循環(huán)管式蒸發(fā)器1加熱室設置中央粗管和周圍細管目的—使溶液在兩種管內因受熱程度(最終為汽化分率)出現差異,密度出現差異,形成溶液內部的自然循環(huán)流動。第11頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月中央循環(huán)管式蒸發(fā)器2任取一根管子考察單位體積溶液所具有的傳熱面積S和溶液體積量V、管子內徑d的關系。第12頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月標準（中央循環(huán)管型）蒸發(fā)器3中央循環(huán)管受熱差，汽化率低，溶液密度大，故溶液下降。周邊細管受熱好，汽化率高，溶液密度小，故溶液上升。中央循環(huán)管面積為加熱管總截面積的40%~100%，由此形成循環(huán)，速度為0.4~0.5m／s。蒸發(fā)器加熱室不易清洗。適用于處理結垢不嚴重，腐蝕性較小的溶液。第13頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第14頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月懸筐式對中央循環(huán)管型的改進，環(huán)隙截面積是沸騰管的100%~150%，溶液循環(huán)速度為1~1.5m／s。易清洗。適用于：蒸發(fā)時有少量晶體析出的溶液。第15頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第16頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月外熱式加熱管較長，循環(huán)管內的溶液未受蒸汽加熱，其密度較加熱管的大。循環(huán)速度為1.5m／s。適用于有少量晶體析出的溶液蒸發(fā)。第17頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月列文式蒸發(fā)器1結構特點：在加熱室的上部設置了一段2~3m長的空白圓筒，由此附加液柱高度而形成的相對高壓，使加熱管內的溶液雖然受熱程度較高（溫度較高），但并不沸騰，溶液只有上升到空白圓筒段后，才達到沸騰狀態(tài)，可避免易結晶溶液的晶體在加熱管表面析出而結垢。適用：易結晶溶液的濃縮。第18頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月列文式蒸發(fā)器2缺點：空白圓筒段設置增加了加熱、沸騰段的總體高度，也使循環(huán)管高度達到了7~8m，雖使溶液的循環(huán)速度增至2-3m/s，但廠房需有足夠的高度，且設備龐大，耗材多，造價高。第19頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第20頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第21頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月強制循環(huán)型利用外加動力（泵）形成溶液循環(huán)流動，循環(huán)速度為2~5m／s。適用于：易結晶、易結垢或粘度大的溶液。但動力消耗較大。通常為0.4~0.8kW／m2

。第22頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月球形濃縮罐(補充)第23頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第24頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第25頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月球形濃縮罐說明制藥﹑食品﹑化工行業(yè)進行間歇蒸發(fā)操作，廣泛使用球形濃縮罐。不再采用加熱管式加熱，而應用夾套加熱。分離器在于將二次蒸汽所夾帶液滴經分離后，返回罐內，避免物料損失。受液灌回收有機溶媒。采用真空操作，濃縮時間短。第26頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月單程型(膜式)蒸發(fā)器原理：采用傳熱效果最佳的薄膜流動傳熱,溶液流經加熱管只一次,且時間極短（一般為幾秒到十幾秒），即達到濃縮要求，故特別適合于熱敏性物料的濃縮。常用類型：升膜、降膜、升-降膜、刮板薄膜式、離心薄膜式。第27頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第28頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月升膜蒸發(fā)器原料預熱至達到或接近沸點，在加熱室內膜狀流動（傳熱效果最好）。預熱原因：使溶液一到達加熱管即能產生大量蒸汽，對溶液上升形成抽吸作用。適用于：蒸發(fā)量大的稀或粘度低的溶液，有熱敏性或易生泡的溶液；但：粘度高，有晶體析出或結垢情況不適。第29頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第30頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月降膜蒸發(fā)器適用于：粘度較大、但不是非常大的熱敏性物料；易結晶，結垢溶液不宜。通過降膜分布器（三種常用）產生膜狀流動。第31頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第32頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月升-降膜蒸發(fā)器同一加熱室內一分為二——先升后降，原料需預熱。適用于：粘度隨濃度改變而變化較大的溶液或廠房高度受限場合。第33頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第34頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第35頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月刮板薄膜蒸發(fā)器原理：利用外在裝置（刮板），外在動力布膜。適用于：粘度特高，易結晶，結垢的熱敏性物料。但傳熱量小，處理量小，需額外耗能。第36頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第37頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月離心式薄膜蒸發(fā)器1過程——轉鼓內設置多層由上、下碟片所構成的空心夾層，夾套內通入加熱蒸汽，原料液由送料管經分配裝置而噴灑到每一夾套的上表面，夾套隨轉鼓旋轉，離心作用使得料液分布成0.1mm的薄層液膜，得以快速蒸發(fā)，夾層內加熱蒸汽釋放潛熱后冷凝水匯集到排出管，而濃縮液由離心作用進入收集槽經濃縮液排出，二次蒸汽匯集到外殼處的排氣管排出。第38頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月離心式薄膜蒸發(fā)器2特點：傳熱系數大、濃縮比高、受熱時間短、不易起泡和結垢。兼具離心分離和薄膜濃縮的雙重特點。第39頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第40頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月蒸發(fā)器的附屬設備除沫器：將二次蒸汽夾帶的液沫繼續(xù)除盡；安裝于蒸發(fā)器頂部或二次蒸汽管道。冷凝器：將二次蒸汽冷凝而成為冷凝水。可以為直接冷凝器，也可以為間接冷凝器；疏水閥。第41頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第42頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月疏水閥（疏水器）1作用：阻汽排液（在蒸發(fā)操作中，阻止加熱蒸汽排出，而只排送冷凝水）。類型：機械式——依靠蒸汽疏水閥內凝結水液位高度的變化而動作。有：浮子式、浮球式。熱靜力型——依靠液體溫度的變化而動作。有：雙金屬片式、蒸汽壓力式；第43頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月疏水閥（疏水器）類型2熱動力型——依靠液體的熱動力學性質(指流速和壓強）的變化而動作。如：圓盤式、脈沖式。圓盤式：由于在相同的壓力下，液體與氣體的流速不同，產生不同的動、靜壓力，驅使圓盤閥片動作。

第44頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第45頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月蒸發(fā)器選用考慮因素（依溶液性質）粘度：首選考慮。熱敏性：膜式適用。結晶：外熱式、強制型、刮板薄膜式、列文型。易發(fā)泡：外熱式、強制型、升膜式。有腐蝕性：材質考慮。易結垢：循環(huán)速度高或易清洗。溶液處理量：刮板薄膜式傳熱面積10m2以下。若需20m2以上，則選用多效。第46頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第47頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月溶液的沸點升高及來源沸點升高—指溶液和純溶劑在相同操作壓強下的沸點差值。與純溶劑相比,在相同的操作壓強下,溶液的沸點將更高，又稱溫度差損失。將使傳熱平均溫度差下降。來源于三個方面:溶液的蒸汽壓下降;加熱室液柱靜壓強；蒸汽流動阻力。

第48頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月溶液的蒸汽壓下降引起的沸點升高值1蒸汽壓下降：溶液中存在著不具揮發(fā)性的溶質，與純溶劑相比，溶液的揮發(fā)性降低，在相同操作壓強下，溶液沸點比純溶劑沸點要升高。估算方法：校正系數法：用公式估算。

——操作壓強下的沸點升高值；

——常壓下的沸點升高值；第49頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月溶液的蒸汽壓下降引起的沸點升高值2f——溫度校正系數。

——操作壓強下二次蒸汽的溫度，℃；

——操作壓強下二次蒸汽的氣化潛熱，kj/kg。第50頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第51頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月溶液的蒸汽壓下降引起的沸點升高值2估算方法之二：杜林直線法。與某種標準溶液沸點相比，溶液的沸點與該標準溶液沸點呈直線關系。所以，已知兩者在兩個操作壓強下的各自沸點值，可作出一條直線，以直線為準，當知道標準溶液的特定操作壓強下沸點值時，可以查出同一壓強時的溶液沸點。一般以水為標準溶液。如下圖。第52頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第53頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月溫度差損失例題1對20%NaOH水溶液，求下面各項。1.查圖求101.33kPa壓強下該溶液的沸點。2.分別利用系數校正法和杜林直線法求50kPa壓強下因溶液蒸汽壓下降而引起的溫度差損失。（50kPa下，水的沸點為81.2℃，氣化潛熱為2304.5kj/kg）。第54頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月液柱附加壓強而產生的沸點升高1在循環(huán)型蒸發(fā)器中，加熱室內液層有一定的高度，此附加液柱導致液層內的液體操作壓強比液面處操作壓強高，因此，液層內的沸點比液面處沸點高，此高出的沸點值即為。但該部分沸點升高值一般以液層中間位置的沸點值求出。且溶液中溶劑一般以水來論。第55頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月液柱附加壓強而產生的沸點升高2計算式：上兩式：——液層中部壓強下水的沸點；

——液面處的水的沸點，即二次蒸汽溫度。第56頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月溫度差損失例題2在中央循環(huán)管式蒸發(fā)器內，蒸發(fā)25%CaCl2水溶液，已測得二次蒸汽的絕對壓強為40kPa。加熱管內液層深度為2.3m，溶液平均密度為1200kg/m3

。試求因溶液液柱靜壓強引起的溫度差損失△’’，同時求算出溶液的沸點。第57頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月二次蒸汽流動阻力而引起的溫度差損失二次蒸汽在流入到冷凝器的管道內流動，由于有流動阻力，使蒸汽壓強降低，從而使蒸汽溫度降低，此溫度降低值部分為。一般依經驗值估算，效間流動取為=1℃，末效到冷凝器取：=1.5℃。第58頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月總溫度差損失綜上，從冷凝器到蒸發(fā)器液層中部，總溫度差損失為：第59頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月溫度差損失例題3在單效蒸發(fā)器中將某種水溶液從10%濃縮到30%。加熱蒸汽為105℃的飽和蒸汽，冷凝器內溫度為59℃。液層深度為2m，溶液平均密度為1080kg/m3

。已知常壓下溶液因蒸汽壓下降而引起的溫度差損失為4℃。試求：⑴總溫度差損失；⑵有效溫度差；⑶溶液沸點。第60頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月單效蒸發(fā)工藝計算1計算已知條件:加熱蒸汽的溫度T(或壓強P)；原料液的流量F、進料溫度和濃度；濃縮液的出料溫度和濃度。蒸發(fā)器的操作壓強。第61頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月單效蒸發(fā)工藝計算2工藝計算項:水分蒸發(fā)量W—據物料衡算;加熱蒸汽消耗量D—據熱量衡算;蒸發(fā)器的傳熱面積S—據換熱器傳熱速率.第62頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第63頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月水分蒸發(fā)量W計算在蒸發(fā)器中，對溶質做物料衡算，得：單位：kg/h。第64頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月加熱蒸汽消耗量D計算1對蒸發(fā)器做能量衡算，有：即：第65頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月加熱蒸汽消耗量D計算2上式中，原料液的焓和完成液的焓的獲得，分兩種情況：溶液濃縮熱不可以忽略時：有些溶液在稀釋時釋放過多的稀釋熱，所以在被濃縮時，將額外吸收較多的濃縮熱，此部分熱量不可忽略。所以此時熱量需要用專門的焓-濃圖得到。（如下頁）第66頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第67頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月加熱蒸汽消耗量D計算3濃縮熱可以忽略時，溶液的焓將只是其溫度和濃度的函數值，即：第68頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月加熱蒸汽消耗量D計算4將以上關系代入前述公式，并做適當簡化，得：上式表明：蒸發(fā)熱量被用于水分氣化、加熱原料到沸點、熱損失。第69頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月單位蒸汽耗量e定義：每獲得1kg的二次蒸汽所消耗的加熱蒸汽質量。為蒸發(fā)操作的技術指標，顯然，該數值越小，相同生產任務下，耗能越少，經濟程度越高。最小的e值為：原料液預熱到沸點、且無熱損失，此時，基本為1。第70頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月蒸發(fā)器的傳熱面積S計算公式：Q=Dr；K一般用經驗是數值；而；理論計算面積須加20%左右的安全考慮。第71頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第72頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月單效蒸發(fā)計算例題1在單效蒸發(fā)器中，每小時將5400kg，20%NaOH水溶液濃縮到50%。原料液的溫度為60℃，比熱為3.4kJ／(kg.℃)。加熱蒸汽與二次蒸汽的絕對壓強分別為400KPa及50KPa。操作條件下溶液的沸點為126℃，總傳熱系數為1560w／(m2.℃)。加熱蒸汽的冷凝水在飽和溫度下排除。熱損失可以忽略不計。試求：第73頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月續(xù)上（1）考慮濃縮熱時:①加熱蒸汽消耗量及單位蒸汽耗量；②傳熱面積。（2）忽略濃縮熱時:①加熱蒸汽消耗量及單位蒸汽耗量；②若原料液的溫度改為30℃及126℃，分別求①項。第74頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月上例所需數據(據查)由焓-濃圖知:原料液焓=210kj/kg,濃縮液焓=620kj/kg.加熱蒸汽數據:溫度=143.4℃,蒸汽的焓=2742.1kj/kg,汽化熱=2138.5kj/kg,冷凝水的焓=603.61kj/kg.二次蒸汽數據:溫度=81.2℃,蒸汽的焓=2644.3kj/kg,汽化熱=2304.5kj/kg.第75頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月減小蒸發(fā)器傳熱面積的方法1據傳熱速率公式：，知減小蒸發(fā)器傳熱面積的方法可從以下途徑考慮：①減小熱負荷；②增大傳熱溫度差；③提高總傳熱系數。熱負荷由生產任務所確定，不能隨意改變；增大傳熱溫度差受企業(yè)蒸汽鍋爐氣壓和冷凝器的真空條件所限；第76頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月減小蒸發(fā)器傳熱面積的方法2提高總傳熱系數是重點考察的方法:一般蒸汽冷凝側的對流傳熱系數較大且污垢熱阻較小，在能及時將冷凝水排出情況下，該側傳熱系數提高有限；主要的熱阻來源于溶液沸騰側的對流傳熱熱阻和污垢熱阻，因此一般應盡量增大溶液的循環(huán)速度和及時、定期進行除垢，另外此側對流傳熱系數隨傳熱管內溶液被蒸發(fā)時的情況而變化，有提高的余地。第77頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月1段預熱區(qū)：溶液預熱到達沸點。2、3、4、5段沸騰區(qū)：原料氣化、氣泡逐漸匯合長大，5段中形成了液體的膜狀流動，對流傳熱系數最大6段飽和蒸汽區(qū)：氣體量增加，液膜被蒸干，形成飽和蒸汽區(qū)，對流傳熱系數有所降低。第78頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月減小蒸發(fā)器傳熱面積的方法3為加大沸騰傳熱系數，就應造成良好的流體動力條件，使沸騰區(qū)盡可能擴大，尤其是第5段的膜狀區(qū)。預熱區(qū)和飽和區(qū)應盡量縮小，因此原料應預熱到沸點或接近沸點而送入蒸發(fā)器。第79頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月多效蒸發(fā)流程多效蒸發(fā)與單效蒸發(fā)相比:更經濟,更節(jié)能。前效二次蒸汽能作為后效的加熱蒸汽,原因是:前效的操作壓強、溶液沸點比后效高。

基本流程有:并流加料、逆流加料、平流加料等流程。第80頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月多效蒸發(fā)經濟性數據—單位蒸汽耗量值1效數12345單位蒸汽耗量值e1.10.570.40.30.27第81頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月多效蒸發(fā)經濟性數據—單位蒸汽耗量值2上表說明:效數越多,單位蒸汽耗量數值越小,生產相同量的二次蒸汽,所消耗的加熱蒸汽越少,可見,設備操作費用越低。效數越多,單位蒸汽耗量數值降低幅度越小,而設備臺數卻相應增加,設備投資費增長。效數應有合理數值,并非越多越好。第82頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月多效蒸發(fā)流程1并流加料法：原料液和加熱蒸汽都送入首效，所獲得的中間濃縮液和二次蒸汽順次由首效經二效、三效‥‥‥而到末效，完成液只從末效取出，末效二次蒸汽直接送入冷凝器經冷凝排除。蒸汽和溶液流向相同。第83頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月多效蒸發(fā)流程2并流加料法特點：溶液從高壓效流向低壓效，效間輸送，可自行流動，無需用泵；溶液從高沸點效流向低沸點效，在后效處于過熱狀態(tài)，可自蒸發(fā)而多產生一部分二次蒸汽；溶液效間流動時，濃度越來越高，粘度逐效增大；而溫度越來越低，粘度也逐效增大，所以，溶液粘度升高，致使總傳熱系數逐效降低，傳熱效果變差。第84頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第85頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第86頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月上圖說明溫州南大輕工機械有限公司SJN系列三效濃縮器。采用負壓外加熱自然循環(huán)（外熱式）蒸發(fā)操作。根據需要，可單效﹑二效或三效操作。蒸發(fā)器外面均有保溫層。與單效相比，年節(jié)約蒸汽3500噸，節(jié)約用水9萬噸，節(jié)約用電8萬度，折人民幣10~15萬元。第87頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月多效蒸發(fā)流程3逆流加料法：加熱蒸汽送入首效，二次蒸汽流向為:首效順次流入二效、三效‥‥‥直到末效；原料液送入末效，每效所獲中間濃縮液用泵順次由末效逐效流至首效。完成液從首效底部取出。二者流向相反。第88頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月多效蒸發(fā)流程4逆流加料法的特點：溶液從低壓效流向高壓效，效間輸送，需用泵；溶液從低沸點效流向高沸點效，到達前效時處于低于沸點溫度狀態(tài)，須多消耗熱量，以使其升溫到沸點；溶液效間流動時，濃度越來越高，粘度逐效增大；而溫度越來越高，粘度則逐效降低，由于抵消效應，所以，溶液粘度在各效基本不變，各效總傳熱系數大致相同。第89頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第90頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月多效蒸發(fā)流程5平流加料法：蒸汽流向仍為首效順次流向末效；原料液經泵送后，同時送入各效，完成液從每效底部取出。適用的是：蒸發(fā)過程中有大量晶體析出的溶液濃縮，因為此時濃縮液若在效間輸送將賭塞管路。第91頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第92頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月多效蒸發(fā)工藝計算1已知項目：原料液的流量、濃度、溫度和濃縮液的濃度；加熱蒸汽的溫度或操作壓強；冷凝器內蒸汽的溫度或壓強；蒸發(fā)操作的效數，有時也由設計者選定。第93頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月多效蒸發(fā)工藝計算2計算項目：1、水分蒸發(fā)總量和各級蒸發(fā)量；2、加熱蒸汽消耗量；3、各級蒸發(fā)器傳熱面積。計算基本原則：

各級蒸發(fā)器傳熱面積相等或總傳熱面積最小。一般，為制造、操作、維修和庫存?zhèn)溆玫姆奖?，以前一原則為多。第94頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第95頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月第96頁，課件共110頁，創(chuàng)作于2023年2月多效蒸發(fā)工藝計算3（物料衡算）水分蒸發(fā)量（對溶質做物料衡算）有：蒸發(fā)總量：各級水