樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與計(jì)算課件

第十四章樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與計(jì)算

§14.1、概述1、樁基礎(chǔ)是一種常用的基礎(chǔ)形式，樁基通常由若干根樁組成，樁身全部或部分埋入土中，頂部由承臺(tái)聯(lián)成一體，再在承臺(tái)上修筑上部建筑。 2、樁基礎(chǔ)的主要功能是將荷載傳至地下較深的密實(shí)土層中，以滿足承載力和沉降的要求。具有承載力高、沉降速率低、沉降量較小而且均勻等特點(diǎn)，能承受豎直荷載、水平荷載、上拔力及由機(jī)器產(chǎn)生的振動(dòng)或動(dòng)力作用等。

第十四章樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與計(jì)算

§14.1、概述1一、按功能分類（一）、承受軸向壓力的樁

（二）、承受軸向撥力的樁

（三）、承受橫向荷載的樁

§14.2樁的分類一、按功能分類§14.2樁的分類2二、

按樁土相互作用特點(diǎn)分類（一）、豎向荷載樁1、摩擦樁豎向荷載作用下，樁基所發(fā)揮的承載力以側(cè)摩阻力為主時(shí)，統(tǒng)稱為摩擦樁。2、端承樁

豎向荷載作用下，基樁所發(fā)揮的承載力以端阻力為主時(shí)，統(tǒng)稱為端承樁。

（二）、橫向受荷樁1、主動(dòng)樁樁頂受橫向荷載，樁身軸線偏離初始位置，樁身所受土壓力由樁主動(dòng)變位而產(chǎn)生。2、被動(dòng)樁

沿樁身一定范圍內(nèi)承受側(cè)向土壓力，樁身軸線在該土壓力作用下而偏離初始位置。二、按樁土相互作用特點(diǎn)分類3三、按樁的材料分類

（一）、木樁（二）、鋼樁（三）、鋼筋混凝土樁四、按樁的直徑分類D≤250mm為小樁直徑樁（微型樁）250mm＜D≤800mm為中等直徑樁D＞800mm為大直徑樁。對(duì)于端承型大直徑樁又稱為墩。

三、按樁的材料分類4五、按成樁方法分類

（一）、預(yù)制樁

（二）、灌注樁灌注樁按成樁過程中對(duì)樁側(cè)土體的影響程度可分為非擠土灌注樁、少量擠土灌注樁、擠土灌注樁三大類，每一類又包含多種成樁方法。

五、按成樁方法分類5§14.3、單樁豎向承載力

一、單樁承載力的影響因素

1、樁身穿過的土層的強(qiáng)度、變形性質(zhì)和應(yīng)力歷史：2、樁端持力土層的強(qiáng)度和變形性質(zhì)：3、樁身與樁底的幾何特征：4、樁身材料強(qiáng)度：5、成樁方法與工藝：

§14.3、單樁豎向承載力一、單樁承載力的影響因素6二、單樁的破壞模式與極限承載力1、單樁在豎向荷載下的破壞由以下兩種強(qiáng)度破壞狀態(tài)之一而引起：地基土強(qiáng)度破壞或樁身材料強(qiáng)度破壞。通常樁的破壞是由于地基土的破壞而引起。2、與樁的承載力相聯(lián)系的地基土強(qiáng)度包含樁側(cè)阻力和樁端阻力。單樁承載力的極限狀態(tài)一般由樁端阻力的破壞所制約（純摩擦樁除外）。

二、單樁的破壞模式與極限承載力73、單樁的荷載─沉降特性是同樁的破壞模式聯(lián)系在一起的。4、從樁的─曲線型態(tài)看，可分為突變陡降型和漸變緩降型兩大類。一般情況下，極限承載力的確定，前者可根據(jù)─變化特征并結(jié)合s─、─等的分析確定，后者一般宜根據(jù)變形控制確定。

3、單樁的荷載─沉降特性是同樁的破壞模式聯(lián)系在一起的。8三、單樁豎向承載力的確定（一）、按《規(guī)范》經(jīng)驗(yàn)公式確定1、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007─2002）（1）、初步設(shè)計(jì)時(shí)單樁豎向承力特征值可按下式計(jì)算：（14.3.1）式中─單樁豎向承載力特征值；─樁端阻力、樁側(cè)阻力特征值，由當(dāng)?shù)仂o載荷試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)分析算得，如無(wú)當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)可參考表14.3.1和表14.3.2取值；─樁底端橫截面面積；─樁身周邊長(zhǎng)度；─第層巖土的厚度；三、單樁豎向承載力的確定9

（2）、樁端嵌入完整及較完整的硬質(zhì)巖中時(shí)，可按下式估算單樁豎向承載力特征值：（14.3.2）

式中

─樁端巖石承載力特征值；2、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JCJ94─94）（1）、當(dāng)根據(jù)單橋探頭靜力觸探資料確定混凝土預(yù)制樁單樁豎向承載力標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，如無(wú)當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)，可按下式計(jì)算：

（14.3.3）

（2）、樁端嵌入完整及較完整的硬質(zhì)巖中時(shí)，可按下式估算單樁10─用靜力觸探比貫入阻力值估算的樁周第層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值；─樁端阻力的靜力觸探比貫入阻力標(biāo)準(zhǔn)值(平均值）；─樁端阻力修正系數(shù)

（2）、當(dāng)由雙橋探頭靜力觸探資料確定混凝土預(yù)制樁單樁豎向承載力標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，對(duì)于粘性土、粉土和砂土，如無(wú)當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)時(shí)可按下計(jì)算:（14.3.4）式中

─第層土的探頭平均側(cè)阻力值；─樁端平面上、下探頭阻力。─第層土樁側(cè)阻力綜合修正系數(shù)

─用靜力觸探比貫入阻力值估算11（3）、根據(jù)土的物理性質(zhì)指標(biāo)與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系確定單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值，可按下式計(jì)算：（14.3.5）式中─樁側(cè)第層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值；─極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值；對(duì)于大直徑樁（≥800mm），按下式計(jì)算：（14.3.6）式中─大直徑樁側(cè)阻、端阻尺寸效應(yīng)系數(shù)

（3）、根據(jù)土的物理性質(zhì)指標(biāo)與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系確定單12（二）、按靜載荷試驗(yàn)確定可從荷載─沉降曲線（─曲線）上得到：（l）、當(dāng)曲線陡降段明顯時(shí)，取相應(yīng)于陡降段起點(diǎn)的荷載值為；（2）、直徑或樁寬小于500mm的預(yù)制樁，當(dāng)在某級(jí)荷載作用下，其沉降增量與相應(yīng)荷載增量的比值大于0.1mm／kN時(shí)，取前一級(jí)荷載作為；（3）、無(wú)明顯陡降段時(shí)，取─s曲線上樁頂沉降量達(dá)40mm時(shí)的相應(yīng)荷載值作為；

（二）、按靜載荷試驗(yàn)確定13試樁數(shù)量一般不少于樁總數(shù)的1%，且不少于2根。對(duì)于一級(jí)建筑物和總樁數(shù)大于50根的工程，試樁應(yīng)不少于3根。參加統(tǒng)計(jì)的試樁，當(dāng)滿足極差不超過平均值的30％時(shí)，取平均值為單樁極限承載力。對(duì)樁數(shù)為3根及3根以下的柱下承臺(tái)，取最小值。單樁承載力標(biāo)準(zhǔn)值：（14.3.7）單樁承載力設(shè)計(jì)值：

（14.3.8）

試樁數(shù)量一般不少于樁總數(shù)的1%，且不少于2根。對(duì)于一級(jí)建筑物14（三）、按打樁公式確定樁在一次錘擊下的入土深度（稱為貫入度）與土對(duì)樁的阻力之間存在著一定的關(guān)系,即打樁公式或動(dòng)力公式：（14.3.9）式中─樁錘沖擊沖部分的重量，kN；H─樁錘的落距，m；e─貫入度，錘一擊時(shí)的入土深度，m； R─相應(yīng)于貫入度為e時(shí)，樁的貫入阻力，kN； h─樁錘的反彈高度，m；─能量消耗系數(shù)，0.0<<1.0；

（三）、按打樁公式確定15四、負(fù)摩阻力（一）、負(fù)摩阻力產(chǎn)生的原因當(dāng)樁側(cè)土體因某種原因下沉，且其沉降量大于樁的沉降時(shí)，樁側(cè)土體將對(duì)樁產(chǎn)生與樁的位移方向一致的側(cè)阻力，即負(fù)摩阻力。正負(fù)摩阻力交界處位置，稱中性點(diǎn)（圖14.3.2）

圖14.3.2受負(fù)摩阻力的樁

四、負(fù)摩阻力16（二）、負(fù)摩阻力的計(jì)算

1、

有效應(yīng)力法確定負(fù)摩阻力

（14.3.10)2、

按室內(nèi)、處測(cè)定的土的力學(xué)參數(shù)確定負(fù)摩阻力對(duì)于粘性土：

（14.3.11）或

（14.3.12）其中，為土的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度；土的不排水抗剪強(qiáng)度，可采用十字板現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定。計(jì)算出負(fù)摩阻力后，即可計(jì)算出由于負(fù)摩阻力而在樁中引起的附加荷載值。

（二）、負(fù)摩阻力的計(jì)算17（三）、減少負(fù)摩阻力的方法1、預(yù)制混凝土樁和鋼樁一般采用涂層的辦法以減少負(fù)摩阻力，即對(duì)位于欠固結(jié)土層、濕陷性土層、凍融土層、液化土層、地下水位變動(dòng)范圍內(nèi)的土層中的樁身部分，以及受地面堆載影響發(fā)生沉降的地層的樁身部分，涂以軟瀝青涂層。（三）、減少負(fù)摩阻力的方法182、灌注樁1）是在沉降地層范固內(nèi)插人比鉆孔直徑小5～10cm的預(yù)制混凝土樁段，預(yù)制樁段外圍充填以稠度較高的膨潤(rùn)土泥漿以形成隔離層。對(duì)于泥漿護(hù)壁成孔的情況下，可在澆注完下段混凝土后，填人高稠度膨潤(rùn)土泥漿，然后插人預(yù)制混凝土樁段。2）是在干作業(yè)成樁條件下，可采用雙層筒形塑料薄膜預(yù)先置于鉆孔沉降土層范圍內(nèi)，而后在其中澆注混凝土，便塑料薄膜在樁身與孔壁之間形成可自由滑動(dòng)的隔離層。2、灌注樁19§14.4、群樁豎向承載力一、群樁豎向受力的工作性狀通常用群樁承載力與單樁承載力乘樁數(shù)之比表示群樁效率，即：

（14.4.1）式中─群樁承載力；─單樁承載力；─樁數(shù)?？赡苄∮?，也可能大于1，也可能等于1。值的變化與土性、樁距、樁長(zhǎng)、承臺(tái)和樁型等有關(guān)。也稱為群樁“效應(yīng)”系數(shù)。

§14.4、群樁豎向承載力一、群樁豎向受力的工作性狀20（一）、整體破壞的群樁承載力Terzaghi和Peck(1967)認(rèn)為群樁的整體破壞如同一整體深基礎(chǔ)一樣，其承載力等于實(shí)體基礎(chǔ)底面上的極限承載力與實(shí)體基礎(chǔ)周邊面上的抗剪力之和，即：（14.4.2）式中─實(shí)體基礎(chǔ)長(zhǎng)、短邊的邊長(zhǎng)；─群樁極限承載力；─實(shí)體基礎(chǔ)底面上的極限承載力─樁入土深度；─實(shí)體基礎(chǔ)周邊面上的抗剪強(qiáng)度平均值，

（一）、整體破壞的群樁承載力21

圖14.4.3群樁整體破壞計(jì)算模式樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與計(jì)算課件22二）、非整體破壞的群樁承載力在工程上是以各單樁極限承載力之和乘以群樁效率；單樁極限承載力已在第三節(jié)中給出，故主要問題是確定群樁效率。11、考慮群樁實(shí)體基礎(chǔ)周邊長(zhǎng)的方法如群樁為m列，n行，則樁數(shù)為。樁距（中─中）為s，則群樁周邊長(zhǎng)可由下式計(jì)算：對(duì)圓形樁：?jiǎn)螛兜目傊苓呴L(zhǎng)為：則群樁效率：（14.4.4）對(duì)于方樁，用4d代替即可。二）、非整體破壞的群樁承載力2312、

Conrerse─Labrre群樁效率公式

（14.4.6）3、

Seiler─Keeney群樁效率公式（14.4.7）4、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JCJ94─94）（1）、不考慮承臺(tái)效應(yīng)的計(jì)算方法對(duì)樁數(shù)不超過3根的樁基，基樁的豎向承載力設(shè)計(jì)值：（14.4.8）（2）、考慮承臺(tái)、樁、土相互作用分項(xiàng)群樁效應(yīng)系數(shù)計(jì)算法

（14.4.10）

12、

Conrerse─Labrre群樁效率公式24三、群樁的軟弱下臥層驗(yàn)算可能的破壞模式有：1）群樁中基樁的沖剪破壞；2）群樁整體的沖剪破壞（圖14.4.5）?；鶚稕_剪破壞群樁整體沖剪破壞圖14.4.5群樁破模式

三、群樁的軟弱下臥層驗(yàn)算25(－)、基樁單獨(dú)沖剪破壞基樁各個(gè)沖剪破壞的極限承載力按圖14.4.6的情況計(jì)算：對(duì)高承臺(tái)：（14.4.13）對(duì)低承臺(tái)：(14.4.14）

圖14.4.6基樁各個(gè)沖剪破壞承載力計(jì)算

(－)、基樁單獨(dú)沖剪破壞26（二）、群樁整體沖剪破壞作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向荷載與實(shí)體基礎(chǔ)的自重之和，扣除實(shí)體基礎(chǔ)周邊面積的極限側(cè)阻力后，壓力以一定的擴(kuò)散角向下擴(kuò)散（圖14.4.7），則有：≤（14.4.17）

（14.4.18）圖14.4.7整體沖剪破壞計(jì)算

（二）、群樁整體沖剪破壞27§14.5、樁基變形及估算一、單樁的沉降計(jì)算在豎向荷載作用下的單樁沉降由以下三部分組成：（1）、樁身本身的彈性壓縮；用彈性理論進(jìn)行計(jì)算（2）、樁側(cè)摩阻力向下傳遞，引起樁端以下土體壓縮所產(chǎn)生的樁端沉降；（3）、樁端阻力引起樁端以下土體所產(chǎn)生的樁端沉降；單樁樁頂沉降為以上三項(xiàng)之和?！?4.5、樁基變形及估算一、單樁的沉降計(jì)算28（一）、單樁沉降的分層總和法假設(shè)單樁的沉降主要由樁端以下土層的壓縮組成。假設(shè)樁側(cè)摩阻力以擴(kuò)散角向下擴(kuò)散。擴(kuò)散到樁端平面處用一等代的擴(kuò)展基礎(chǔ)代替，擴(kuò)展基礎(chǔ)的計(jì)算面積為。（14.5.1）式中

一樁側(cè)各層土內(nèi)摩擦角的加權(quán)平均值。在擴(kuò)展基礎(chǔ)底面的附加壓力為：

（14.5.2）在擴(kuò)展基礎(chǔ)底面以下土中的附加應(yīng)力分布可用Boussineq解確定，也可按Mindlin解確定。壓縮層計(jì)算深度可按附加應(yīng)力為20％自重應(yīng)力確定（對(duì)軟土可按10％確定）。

（一）、單樁沉降的分層總和法29（二）、Das法Das（1984）提出如下的計(jì)算方法，單樁在工作荷載作用下的沉降為：（14.5.3）式中，S為總沉降；S1為樁身的彈性變形；S2樁端荷載產(chǎn)生的樁的沉降；S3沿樁身傳遞的荷載產(chǎn)生的樁的沉降。（二）、Das法30二、群樁的沉降計(jì)算（－）Terzaghi和Peck的沉降計(jì)算法（1967）1、把樁和樁間土視作為一個(gè)假想的實(shí)體基礎(chǔ)，在實(shí)體基礎(chǔ)底面以下，可從實(shí)體基礎(chǔ)邊緣按水平與豎向1：2的斜線，將荷載向下擴(kuò)散計(jì)算地基土中的附加應(yīng)力。2、任一深度處的附加應(yīng)力是用樁基所承受的荷載除以該深度的荷載擴(kuò)散面積求得的。用分層總和法計(jì)算群樁的沉降時(shí)，應(yīng)考慮假設(shè)實(shí)體基礎(chǔ)底面以下土層的全部厚度，即包括實(shí)體基礎(chǔ)底面和樁端之間的土層厚度，以及樁端以下壓縮土層的厚度。二、群樁的沉降計(jì)算31

圖14.5.1Terzaghi和Peck的沉降計(jì)算模式

32（二）、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94－94）等效作用分層總和法對(duì)群樁沉降的計(jì)算基本上仍采用等代墩基法，。即將Boussinesq解的等代墩基分層總和法計(jì)算的群樁沉降乘以等效沉降系數(shù)后相當(dāng)于用Mind1in解計(jì)算的群樁沉降：（14.5.7）等代墩基底面以下土中的附加應(yīng)力可采用天然地基矩形基礎(chǔ)Boussinesq附加應(yīng)力系數(shù)表計(jì)算。

（14.5.8）

（二）、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94－94）等效作用分層33§14.6、樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算

一、樁基設(shè)計(jì)原則、內(nèi)容和步驟（—）、樁基設(shè)計(jì)基本原則與土木工程其他部分一樣，樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)也應(yīng)貫徹安全、合理、經(jīng)濟(jì)的設(shè)計(jì)原則，即在保證安全和正常使用的前提下尋求適合具體工程、方便施工、對(duì)環(huán)境影響小的最經(jīng)濟(jì)的設(shè)計(jì)。

§14.6、樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算

一、樁基設(shè)計(jì)原則、內(nèi)容和步驟34（二）、樁基設(shè)計(jì)基本資料1、建筑本身的資料2、建筑場(chǎng)地、建筑環(huán)境資料3、巖土工程勘察資料4、施工條件和樁型條件（二）、樁基設(shè)計(jì)基本資料35（三）、樁基設(shè)計(jì)基本內(nèi)容和步驟1、收集設(shè)計(jì)基本資料，包括提出勘察要求并實(shí)施勘察。2、持力層選擇和樁型選擇。3、確定單樁承載力。4、根據(jù)上部結(jié)構(gòu)荷載情況，初步確定樁的數(shù)量和平面布置，初步確定承臺(tái)尺寸與埋深。5、驗(yàn)算作用于單樁的荷載，若不符合要求，需調(diào)整平面布置與承臺(tái)尺寸再進(jìn)行驗(yàn)算，直至滿足要求。（三）、樁基設(shè)計(jì)基本內(nèi)容和步驟366、驗(yàn)算群樁承載力和變形，若不符合要求則返回第4步修正設(shè)計(jì)，直至滿足要求。群樁承載力驗(yàn)算包括持力層驗(yàn)算和軟弱下臥層強(qiáng)度驗(yàn)算兩部分。7、樁身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和計(jì)算。8、承臺(tái)設(shè)計(jì)和計(jì)算。9、繪制樁位、樁身結(jié)構(gòu)和承臺(tái)結(jié)構(gòu)施工圖，編制設(shè)計(jì)說明。

6、驗(yàn)算群樁承載力和變形，若不符合要求則返回第4步修正設(shè)計(jì)，37二、樁型和持力層的選擇（—）、樁型選擇原則總的來(lái)說，樁型選擇要根據(jù)各種樁型的特點(diǎn)，就地質(zhì)條件、建筑結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及荷載大小、施工技術(shù)和環(huán)境條件、工期和制樁材料以及技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果等因素進(jìn)行綜合分析比較后確定

（二）、持力層選擇原則一般選擇承載力高而壓縮性低的土層作為持力層。當(dāng)?shù)鼗写嬖诙鄬涌晒┻x擇的持力層時(shí)，應(yīng)綜合樁承載力、樁的布置及樁基沉降等方面綜合確定，預(yù)先則可根據(jù)常規(guī)和試驗(yàn)選擇幾種方案進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較。二、樁型和持力層的選擇38三、樁的數(shù)量和樁的布置（一）、樁的數(shù)量根據(jù)下式計(jì)算樁的數(shù)量：≥（14.6.5）式中，─樁的數(shù)量；─上部結(jié)構(gòu)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂?shù)暮奢d設(shè)計(jì)值；─承臺(tái)底以上承臺(tái)及承臺(tái)上土的自重設(shè)計(jì)值；─復(fù)合基樁或基樁的豎向載力設(shè)計(jì)值；當(dāng)承臺(tái)尺寸難以估計(jì)時(shí)，可由下式估算樁的數(shù)量：≥（0.9～1.4）（14.6.6）三、樁的數(shù)量和樁的布置39（二）、樁的間距樁的間距指樁之間的中心距離。一般，都對(duì)最小樁間距加以限制，一般要求最小樁間距在2.5～3.5之間。對(duì)于鉆、挖孔灌注樁最小樁間距不小于或（當(dāng)時(shí)，D擴(kuò)大端直徑）；對(duì)于沉管夯擴(kuò)灌注樁不小于。

（二）、樁的間距40（三）、樁的布置1、

滿足最小中心距和布樁平面系數(shù)（同一建筑物內(nèi)，樁的橫截面面積之和與邊樁外邊緣所圍面積之比，最大為4～7%）的要求；22、

的布置應(yīng)與作用于基礎(chǔ)上的荷載相適應(yīng)，盡量使樁群的中心與上部荷載的作用中心相重合；對(duì)于單獨(dú)樁基和整片式的樁基宜采用外密內(nèi)疏的不等間距布置，33、

樁的布置應(yīng)變于施工，并應(yīng)考慮施工偏差的影響；在布樁時(shí)還需考慮地基、基礎(chǔ)與上部結(jié)構(gòu)的相互影響和協(xié)同工作。

（三）、樁的布置41四、樁身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)灌注樁的設(shè)計(jì)計(jì)算方法。（一）、使用荷載下樁身結(jié)構(gòu)計(jì)算由于灌注樁，特別是水下灌注樁，混凝土的質(zhì)量不易保證，豎向荷載作用下樁身結(jié)構(gòu)強(qiáng)度難以準(zhǔn)確計(jì)算，一般對(duì)樁身允許應(yīng)力進(jìn)行嚴(yán)格地限制來(lái)考慮樁身的強(qiáng)度。如上海地區(qū)曾用下式進(jìn)行計(jì)算：≤（14.6.7）式中─單樁的橫截面面積；─混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；─樁身設(shè)計(jì)荷載；四、樁身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)42（二）、長(zhǎng)徑比對(duì)穿越一般粘性土、砂土的端承樁長(zhǎng)徑比宜小于60；對(duì)穿越淤泥、自重濕陷性黃土的端承樁長(zhǎng)徑比宜小于40；對(duì)摩擦樁則不加以限制。（三）、樁身配筋應(yīng)遵照現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》和《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。（四）、構(gòu)造要求

（二）、長(zhǎng)徑比43五、承臺(tái)設(shè)計(jì)和計(jì)算承臺(tái)應(yīng)有足夠的強(qiáng)度和剛度。承臺(tái)應(yīng)進(jìn)行抗沖切、抗剪切及抗彎的強(qiáng)度計(jì)算。（－）、承臺(tái)的構(gòu)造要求（二）、承臺(tái)平面尺寸的確定

（三）、承臺(tái)厚度的確定承臺(tái)的厚度一般按抗沖切及抗剪切的條件確定。沖切計(jì)算中，包括柱對(duì)承臺(tái)的沖切及單根樁對(duì)承臺(tái)的沖切兩種情況。

五、承臺(tái)設(shè)計(jì)和計(jì)算441、柱對(duì)承臺(tái)的沖切當(dāng)承臺(tái)在承受柱傳來(lái)的荷載時(shí)，如果承臺(tái)厚度不夠，就會(huì)產(chǎn)生如圖14.6.1所示的沖切破壞，沿柱子四周形成45°斜面拉裂的沖切角錐體。根據(jù)《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，對(duì)矩形截面柱的矩形承臺(tái)，在柱與承臺(tái)交接處以及承臺(tái)變階處的沖切強(qiáng)度，可按下式計(jì)算。

（14.6.8）圖14.6.1承臺(tái)沖切破壞1、柱對(duì)承臺(tái)的沖切圖14.6.1承臺(tái)沖切破壞452、樁對(duì)承臺(tái)的沖切當(dāng)承臺(tái)邊緣處的厚度太小時(shí)，則樁的反力可能導(dǎo)致承臺(tái)邊緣沿著斜面的沖切破壞（圖14.6.3），其沖切破壞面大體如圖14.6.4所示，可參考式（14.6.8）式計(jì)算。沖切面的面積可按下式計(jì)算：（14.6.9）圖14.6.2承臺(tái)沖切計(jì)算

2、樁對(duì)承臺(tái)的沖切圖14.6.2承臺(tái)沖切計(jì)算46當(dāng)沖切驗(yàn)算不能滿足要求時(shí)，應(yīng)增加承臺(tái)厚度。3、承臺(tái)抗剪驗(yàn)算

承臺(tái)高度應(yīng)滿足抗剪的要求，可根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中受彎構(gòu)件抗剪計(jì)算中的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行驗(yàn)算。

當(dāng)沖切驗(yàn)算不能滿足要求時(shí)，應(yīng)增加承臺(tái)厚47（四）、承臺(tái)內(nèi)力計(jì)算1、梁式承臺(tái)計(jì)算墻下樁基承臺(tái)梁時(shí)，可按連續(xù)的墻梁考慮。根據(jù)彈性理論，所有荷載以二個(gè)三角形的形式傳布到梁上（圖14.6.5），三角形分布荷載的最大值在樁軸線處，其值為：（14.6.10）在承臺(tái)梁上的三角形荷載的分布長(zhǎng)度為：

（14.6.11）

圖14.6.5承臺(tái)梁上作用荷載計(jì)算圖形

（四）、承臺(tái)內(nèi)力計(jì)算圖14.6.5承臺(tái)梁上48承臺(tái)梁的內(nèi)力，即可按以上各計(jì)算圖形進(jìn)行計(jì)算，這時(shí)，連續(xù)梁的支座反力等于在樁上的荷載：（14.6.12）支座最大剪力：（14.6.13）最大彎矩：（14.6.14）按所得的和值，選擇承臺(tái)梁的截面和鋼筋。通常截面的高度不取決于彎矩，而是取決于剪力。對(duì)于荷載不大，跨度較小的承臺(tái)梁，也可采用鋼筋磚過梁的形式，這時(shí)，可參照現(xiàn)行《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》關(guān)于鋼筋磚過梁的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行計(jì)算.承臺(tái)梁的內(nèi)力，即可按以上各計(jì)算圖形進(jìn)行計(jì)算，這時(shí)，連續(xù)梁的支492、板式承臺(tái)獨(dú)立基礎(chǔ)下的樁基承臺(tái)常設(shè)計(jì)成板式承臺(tái)，建筑地基基礎(chǔ)規(guī)范中介紹的簡(jiǎn)化計(jì)算法如下：1、多樁矩形承臺(tái)彎矩的計(jì)算截面取在柱邊和承臺(tái)高度變化處，參見圖14.6.7，用下式計(jì)算。（14.6.16）（14.6.17）式中─垂直于軸方向計(jì)算截面處的彎矩，kN.m；─軸方向的樁軸線到相應(yīng)計(jì)算截面的距離，m；2、板式承臺(tái)502、三樁三角形承臺(tái)三樁三角形承臺(tái)彎矩計(jì)算截面取在柱邊，參見圖14.6.8，按下式計(jì)算：（14.6.18）（14.6.19）注：對(duì)于三樁三角形承臺(tái)計(jì)算彎矩截面不與主筋方向正交時(shí)，須對(duì)主筋方向角進(jìn)行換算。

2、三樁三角形承臺(tái)51圖14.6.7矩形承彎矩計(jì)算