09余熱鍋爐汽輪機的原理和結構

01:47:531第八章

余熱鍋爐—汽輪機的原理和結構01:47:532余熱鍋爐—汽輪機的原理和結構概述余熱鍋爐的型式聯(lián)合循環(huán)中的蒸汽循環(huán)方案余熱鍋爐一汽輪機的熱力參數(shù)余熱鍋爐的結構特點聯(lián)合循環(huán)汽輪機的結構特點01:47:533§8.1概述在聯(lián)合循環(huán)中，余熱鍋爐回收燃氣輪機排氣余熱，產(chǎn)生蒸汽推動汽輪機發(fā)電。01:47:534§8.1概述與常規(guī)電站鍋爐相比較，余熱鍋爐沒有燃料輸送、煤粉制備和燃燒設備，僅有汽水系統(tǒng)。余熱鍋爐的汽水系統(tǒng)與電站鍋爐基本相似，通常是由汽包、省煤器、蒸發(fā)器、過熱器以及集箱等換熱管簇和容器等組成的，構成了由水變過熱蒸汽的三個階段，即水的加熱、飽和水的蒸發(fā)、飽和汽的過熱。在有再熱的蒸汽循環(huán)中則可以加設再熱器。01:47:535§8.1概述中溫、大流量工質(zhì)是余熱鍋爐一個顯著的熱力特點。（500-610℃

，120-600kg/s）燃氣輪機排氣是完全發(fā)展的紊流，流速和溫度都很不均勻（煙氣流速變化可達±400%，溫度不均勻度±55℃）當燃氣輪機軸向排氣時，情況就有利得多。余熱鍋爐內(nèi)的換熱過程屬于低溫換熱范疇，輻射換熱效應可以忽略。它幾乎全部依靠對流換熱的作用。01:47:536§8.1概述聯(lián)合循環(huán)中的汽輪機也不同于常規(guī)的汽輪機:在聯(lián)合循環(huán)的蒸汽輪機系統(tǒng)中一般均取消了回熱抽汽。在聯(lián)合循環(huán)中由汽輪機的低壓缸排向凝汽器的蒸汽流量要比常規(guī)的汽輪機多。因而相同容量的機組在相同背壓下，末級葉片的長度和凝汽器面積都比常規(guī)機組高一個等級。01:47:537§8.1概述余熱鍋爐一汽輪機的設計要求：整個系統(tǒng)具有較低的熱慣性。由于多數(shù)聯(lián)合循環(huán)電站擔負調(diào)峰任務，啟、停頻繁。燃氣輪機啟動很快，從點火到滿負荷最快只需要幾分鐘，在汽輪機啟動及帶滿負荷前，余熱鍋爐產(chǎn)生的蒸汽通過旁路排到凝汽器或燃氣輪機的排氣直接通旁通大氣，影響電廠的經(jīng)濟性。因此，要求余熱鍋爐和汽輪機必須具備快速啟動的特性，在結構設計方面必須采取相應措施，適應快速啟停要求。為適應調(diào)峰的需要，機組應具有相當高的抗高周、抗低周疲勞性能。01:47:538§8.1概述余熱鍋爐一汽輪機的設計要求：聯(lián)合循環(huán)中變工況特性是很重要的，在系統(tǒng)控制、熱力和結構設計以及聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)構成設計等過程中都要很好考慮。要求由余熱鍋爐提供的蒸汽熱力參數(shù)不會因燃氣輪機負荷的變化而較大幅度地偏離各負荷工況下的設定值，以防影響汽輪機的安全性和經(jīng)濟性。余熱鍋爐一汽輪機一般采用滑壓運行，這不但對變工況運行有利，且可同時提高聯(lián)合循環(huán)設計工況和部分負荷時的效率。近來，許多聯(lián)合循環(huán)裝置考慮上述特點，其燃氣輪機壓氣機采用進口可調(diào)導葉，以盡量減小余熱鍋爐的進口煙氣溫度變化幅度。01:47:539§8.1概述余熱鍋爐一汽輪機的設計要求：余熱鍋爐應具有一定的在無水情況下“干燒”的能力，以避免當煙道旁通閥等元件故障時燒毀余熱鍋爐，一般“干燒”時的煙氣溫度應不高于475℃。控制最大許用的熱流量，保證余熱鍋爐中水循環(huán)的安全性01:47:5310§8.1概述余熱鍋爐一汽輪機的設計要求：當配置選擇性催化反應器（SCR）來控制NOx排放時，必須精心地確定SCR的布置位置，以確保SCR能在一定溫度范圍內(nèi)工作，否則無法控制NOx的排放量。01:47:5311余熱鍋爐—汽輪機的原理和結構概述余熱鍋爐的型式聯(lián)合循環(huán)中的蒸汽循環(huán)方案余熱鍋爐一汽輪機的熱力參數(shù)余熱鍋爐的結構特點聯(lián)合循環(huán)汽輪機的結構特點01:47:5312§8.1余熱鍋爐的型式一、按余熱鍋爐煙氣側熱源分類余熱鍋爐無補燃的余熱鍋爐：這種余熱鍋爐單純回收燃氣輪機排氣的熱量，產(chǎn)生一定壓力和溫度的蒸汽。有補燃的余熱鍋爐：由于燃氣輪機排氣中含有14％～18％的氧，可在余熱鍋爐的恰當位置安裝補燃燃燒器，補充天然氣和燃油等燃料進行燃燒，提高煙氣溫度，還可保持蒸汽參數(shù)和負荷穩(wěn)定，以相應提高蒸汽參數(shù)和產(chǎn)量，改善聯(lián)合循環(huán)的變工況特性。01:47:5313§8.1余熱鍋爐的型式二、按余熱鍋爐產(chǎn)生的蒸汽的壓力等級分類目前余熱鍋爐采用有單壓、雙壓、雙壓再熱、三壓、三壓再熱等五大類的汽水系統(tǒng)。單壓級余熱鍋爐只生產(chǎn)一種壓力的蒸汽供給汽輪機。雙壓或多壓級余熱鍋爐能生產(chǎn)兩種不同壓力或多種不同壓力的蒸汽供給汽輪機。01:47:5314三、按受熱面布置方式分類1．臥式布置余熱鍋爐各級受熱面部件的管子是垂直的，煙氣橫向流過各級受熱面。01:47:5315三、按受熱面布置方式分類2．立式布置余熱鍋爐各級受熱面部件的管子是水平的，各級受熱面部件是沿高度方向布置，煙氣自下而上流過各級受熱面。01:47:53162．立式布置余熱鍋爐1．臥式布置余熱鍋爐

01:47:5317四、按工質(zhì)工作原理分類1．自然循環(huán)余熱鍋爐

01:47:5318四、按工質(zhì)工作原理分類1．自然循環(huán)余熱鍋爐管簇中的水汽混合物與下降管中冷水的密度差，是維持蒸發(fā)器中汽水混合物自然循環(huán)的動力。01:47:53191．自然循環(huán)余熱鍋爐自然循環(huán)余熱鍋爐具有如下優(yōu)點：①鍋爐重心低，穩(wěn)定性好，抗風抗震性強；②垂直管束結垢情況比水平管束均勻，不易造成塑性形變和故障，同時也減緩了結垢量而使鍋爐性能下降的問題等；③鍋爐水容量大，有較大的蓄熱能力，適應負荷變化能力強，熱流量不易超過臨界值，對燃氣輪機排氣熱力波動的適應性和自平衡能力都強；④自動控制要求相對不高。01:47:53201．自然循環(huán)余熱鍋爐自然循環(huán)余熱鍋爐的缺點如下：①蒸發(fā)受熱面為立式水管，常布置于臥式煙道，因此占地面積大；②鍋爐水容量大，啟停及變負荷速度慢；③自然循環(huán)有時不能采用直通煙道，而需要加一些擋板，因而會增加燃氣的流動阻力，對燃氣輪機的工作不利。01:47:53212．強制循環(huán)余熱鍋爐

強制循環(huán)余熱鍋爐中的煙氣通?？偸谴怪钡亓鬟^水平方向布置的管簇的。從汽包下部引出的水借助于強制循環(huán)泵壓入蒸發(fā)器的管簇，水在蒸發(fā)器內(nèi)吸收煙氣熱量，部分水變成蒸汽，然后蒸發(fā)器內(nèi)的汽水混合物經(jīng)導管流入汽包。01:47:53222．強制循環(huán)余熱鍋爐1．臥式布置余熱鍋爐

01:47:53232．強制循環(huán)余熱鍋爐

強制循環(huán)余熱鍋爐具有如下優(yōu)點：①采用小管徑，重量輕，尺寸小，結構緊湊。②常布置于立式煙道，煙囪與鍋爐合二為一省空間，占地面積小。③蒸發(fā)受熱面中循環(huán)倍率A＝3~5，工質(zhì)靠強制循環(huán)進行流動，可以采用較小的汽包直徑，以及上升和下降管管徑。④因為在啟動或低負荷時可用強制循環(huán)的工質(zhì)來使各承壓部件得到均勻加熱，鍋爐水容量小，升溫、升壓速率高，啟動快，機動性好，負荷調(diào)節(jié)范圍大，適應調(diào)峰運行。它比自然循環(huán)余熱鍋爐略短些。⑤燃氣的阻力容易控制。⑥利用爐水循環(huán)泵能快速和徹底地進行水冷壁酸洗，周期短、費用低。⑦結構上便于采用標準化元件和大型模塊組件，制造成本和安裝費用都較低。01:47:53242．強制循環(huán)余熱鍋爐強制循環(huán)余熱鍋爐的缺點如下：①必須裝設高溫鍋水循環(huán)泵，增加電耗，提高運行費用，且可靠性差。②鍋爐重心較高，穩(wěn)定性較差，不利抗風抗震。③強制循環(huán)余熱鍋爐必須支撐較重的設備，它的基礎很重，需要耗費更多的結構支撐鋼。閥門和輔件必需布置在不同的標高上，致使操作和維護都很困難。④容易發(fā)生汽水分層現(xiàn)象，而且沉結在水平管子底部的結垢要比含有蒸汽的管子頂部要少，這種沿管子周圍結垢的差異會造成溫度梯度、不同程度的傳熱和膨脹，其結果將使強制循環(huán)的余熱鍋爐容易發(fā)生腐蝕、燒壞、塑性變形和事故。⑤為了避免在水平管簇中發(fā)生汽水分層現(xiàn)象，流體的最小臨界流速約為2.1—3.0m／s。⑥采用小彎頭，制造工藝復雜。01:47:53252．強制循環(huán)余熱鍋爐

采用強制循環(huán)雖能加速管簇內(nèi)的水流速度，對改善水側的換熱系數(shù)是有利的，但是鍋爐的傳熱系數(shù)主要取決于煙氣側對管壁的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，因而在煙氣流動情況相似的情況下，相對于同樣的換熱負荷，強制循環(huán)與自然循環(huán)余熱鍋爐的換熱面積是很接近的。01:47:53263．直流余熱鍋爐

直流余熱鍋爐靠給水泵的壓頭將給水一次通過各受熱面變成過熱蒸汽。由于沒有汽包，在蒸發(fā)和過熱受熱面之間無固定分界點。01:47:53273．直流余熱鍋爐

優(yōu)點是蒸發(fā)受熱面布置自由，加工制造較方便，金屬耗量較少。由于熱容量小，故調(diào)節(jié)反應快，負荷適應性強，啟停迅速，最低負荷一般可比汽包鍋爐低。01:47:53283．直流余熱鍋爐缺點是給水品質(zhì)和自動調(diào)節(jié)要求高，給水泵電耗大，并且要用高級合金，成本較高，經(jīng)濟性不一定有利。還需注意以下幾點：避免在水冷壁內(nèi)發(fā)生膜態(tài)沸騰或類膜態(tài)沸騰；防止水動力特性不穩(wěn)定及熱偏差過大；設置專門的啟動旁路系統(tǒng)，減少熱損失和工質(zhì)損失。膜態(tài)沸騰：蒸發(fā)管內(nèi)隨著汽、水兩相流中含汽率的增大，附壁水膜逐漸減薄，當水膜被撕破且汽流核心夾帶的散狀水滴幾乎又不回落到管壁時，管壁便被一層過熱蒸汽覆蓋，導致管壁對工質(zhì)放熱系數(shù)急劇下降，壁溫急劇上升的管內(nèi)傳熱模式01:47:53293．直流余熱鍋爐隨著燃氣輪機單機功率的增大，聯(lián)合循環(huán)裝置的蒸汽初參數(shù)逐步提高，當蒸汽壓力增至16MPa以上時，選用直流余熱鍋爐可以有效的提高聯(lián)合循環(huán)裝置的熱效率。01:47:5330余熱鍋爐的型式直流循環(huán)方式主要應用在與大型燃氣輪機配套的亞臨界、超臨界壓力余熱鍋爐中，而且是超臨界壓力鍋爐的唯一形式。在設計余熱鍋爐時應根據(jù)總體特性的要求，如負荷的性質(zhì)、機組起停的周期特點、經(jīng)濟性和安全性要求等因素，合理地選擇余熱鍋爐的循環(huán)方式。通常認為，當燃氣輪機的負荷變化較大，或者啟停比較頻繁時，采用強制循環(huán)比較合理。01:47:5331余熱鍋爐的型式在某些特定的情況下，尤其是在多壓系統(tǒng)中，也采用自然循環(huán)、強制循環(huán)和直流循環(huán)中兩種兼有的復合循環(huán)方式。01:47:5332余熱鍋爐—汽輪機的原理和結構概述余熱鍋爐的型式聯(lián)合循環(huán)中的蒸汽循環(huán)方案余熱鍋爐一汽輪機的熱力參數(shù)余熱鍋爐的結構特點聯(lián)合循環(huán)汽輪機的結構特點01:47:5333§8.3聯(lián)合循環(huán)中的蒸汽循環(huán)方案在燃氣--蒸汽聯(lián)合循環(huán)中，蒸汽循環(huán)系統(tǒng)方案對于聯(lián)合循環(huán)效率、結構的復雜程度，乃至投資費用都有明顯的影響。01:47:5334§8.3聯(lián)合循環(huán)中的蒸汽循環(huán)方案一、單壓蒸汽循環(huán)01:47:5335一、單壓蒸汽循環(huán)單壓的余熱鍋爐—汽輪機雖然設備費用低，但熱效率也低。單壓系統(tǒng)的優(yōu)化主要是飽和蒸汽壓力等級。對蒸汽循環(huán)來說，高的蒸汽初壓就意味著高的比功。而對于余熱鍋爐來說，當飽和壓力提高時，蒸汽流量將隨之減小，因而致使排煙溫度明顯上升；與此同時，蒸汽或水與煙氣之間的平均傳熱溫差也減小，對于相同的傳熱量所需的傳熱面積也就增加，余熱鍋爐成本也要增高。通常，單壓汽水系統(tǒng)僅適合于低排氣溫度的燃氣輪機。01:47:5336

二、多壓蒸汽循環(huán)當燃氣輪機的排氣流量大于120kg/s、排氣溫度高于510℃時，如果采用單壓蒸汽循環(huán)，余熱鍋爐的排煙溫度就過高，排煙損失太大，合理的解決辦法是采用多壓系統(tǒng)。通常可以采用雙壓或三壓的汽水系統(tǒng)，以便提高余熱鍋爐的熱效率。01:47:5337

二、多壓蒸汽循環(huán)

雙壓／三壓蒸汽循環(huán)系統(tǒng)是指余熱鍋爐中產(chǎn)生兩種（高壓和低壓）／三種（高壓、中壓和低壓）不同壓力等級的蒸汽，高壓蒸汽即汽輪機入口的壓力蒸汽，中壓／低壓蒸汽進入汽輪機的中間壓力相當?shù)募壷凶龉Α?1:47:53381、雙壓無再熱蒸汽循環(huán)1-高壓過熱器2-高壓蒸發(fā)器3-高壓省煤器4-低壓蒸發(fā)器5-低壓省煤器6-低壓汽包7-低壓循環(huán)水泵8-給水泵9-高壓汽包10-高壓循環(huán)水泵01:47:5339

2．簡化的雙壓無再熱聯(lián)合循環(huán)在省煤器后，增設一套低壓蒸汽加熱回路，利用它來產(chǎn)生除氧器所需要的飽和蒸汽（0.31MPa／135℃）。這樣可以降低余熱鍋爐的排氣溫度，提高余熱鍋爐的當量效率。通過這個方法，煙氣溫度可降低到150℃左右，除氧器就不再需要從汽輪機中抽取低壓蒸汽來加熱給水，由此增大了汽輪機的作功量，并可以使聯(lián)合循環(huán)的總效率增加2.5％。01:47:5340

3、三壓無再熱蒸汽循環(huán)01:47:5341二、多壓蒸汽循環(huán)采用雙壓或三壓汽水發(fā)生系統(tǒng)是提高余熱鍋爐熱效率的重要措施。計算表明，當燃氣輪機排煙溫度在530—580℃范圍時，若采用雙壓系統(tǒng)來代替單壓系統(tǒng)，可以使余熱鍋爐的排氣溫度降低35—60℃，則可使傳熱能量損失降低一半，相當于余熱鍋爐的效率提高約3％。這時再改為三壓系統(tǒng)，余熱回收效率還會提高一點，但幅度已大為下降，而投資成本增加很多，不一定有利。如果把在余熱鍋爐低壓汽水系統(tǒng)中產(chǎn)生的低壓蒸汽供到汽輪機的低壓部分去發(fā)電，汽輪機的功率大約可以增加6％左右，即聯(lián)合循環(huán)的熱效率大致能提高1.5％—2％左右。01:47:5342三、多壓再熱蒸汽循環(huán)余熱鍋爐型的聯(lián)合循環(huán)，只有在燃氣輪機排氣溫度在600℃以上采用高壓蒸汽初參數(shù)時才可能采用蒸汽再熱。對于新一代高溫、高性能燃氣輪機，排氣溫度很高（＞580℃），余熱鍋爐采用更加完善的三壓再熱汽水系統(tǒng)更為合適，因為不僅能采用高的蒸汽參數(shù)，而且能使排煙溫度比較低，平均傳熱溫差小，余熱回收非常充分。01:47:5343三壓再熱循環(huán)三壓再熱的概念是汽輪機除了高壓進汽及低壓補汽外，汽輪機高壓缸排汽與余熱鍋爐的中壓供汽相混合，在進入余熱鍋爐的再熱器吸熱，以提高汽輪機中壓進汽（再熱）的溫度，這就形成了三壓再熱蒸汽循環(huán)。01:47:53441，雙壓再熱蒸汽循環(huán)01:47:53452.三壓再熱蒸汽循環(huán)太陽宮電廠采用01:47:534601:47:5347聯(lián)合循環(huán)中的蒸汽循環(huán)方案綜上所述，聯(lián)合循環(huán)中蒸汽循環(huán)的類型主要有以下幾種：①單壓無再熱的蒸汽循環(huán)系統(tǒng)；②雙壓無再熱的蒸汽循環(huán)系統(tǒng)；③雙壓有再熱的蒸汽循環(huán)系統(tǒng)；④三壓無再熱的蒸汽循環(huán)系統(tǒng)；⑤三壓有再熱的蒸汽循環(huán)系統(tǒng)。01:47:5348聯(lián)合循環(huán)中的蒸汽循環(huán)方案01:47:5349聯(lián)合循環(huán)中的蒸汽循環(huán)方案顯然，在改變蒸汽的循環(huán)系統(tǒng)時，汽輪機的循環(huán)效率在不斷地發(fā)生著變化，從而影響到聯(lián)合循環(huán)效率的改變。實際上，由單壓蒸汽循環(huán)系統(tǒng)向雙壓和三壓蒸汽循環(huán)系統(tǒng)發(fā)展時，余熱鍋爐的排氣溫度就會有進一步降低的可能，即能提高余熱鍋爐的當量效率，它同時有增大聯(lián)合循環(huán)效率的作用。01:47:5350余熱鍋爐—汽輪機的原理和結構概述余熱鍋爐的型式聯(lián)合循環(huán)中的蒸汽循環(huán)方案余熱鍋爐一汽輪機的熱力參數(shù)余熱鍋爐的結構特點聯(lián)合循環(huán)汽輪機的結構特點01:47:5351§8.4余熱鍋爐—汽輪機的熱力參數(shù)余熱鍋爐回收排氣熱量的程度對聯(lián)合循環(huán)的效率影響很大，而影響余熱鍋爐回收熱量的因素，除汽水系統(tǒng)的配置方式、換熱元件傳熱效果的優(yōu)劣外，主要與蒸汽壓力、余熱鍋爐節(jié)點溫差和露點等熱力參數(shù)有關。01:47:5352§8.4余熱鍋爐—汽輪機的熱力參數(shù)一、余熱鍋爐—汽輪機的蒸汽參數(shù)而余熱鍋爐可以設計成在相當大的壓力范圍內(nèi)產(chǎn)生蒸汽，因此蒸汽壓力通常取決于汽輪機的功率大小，當功率較小時，壓力偏高則進汽的容積流量較小，通流部分的噴嘴和動葉高度較短，內(nèi)效率較低，故汽壓要低一些，反之，當汽機功率大則汽壓要高，且宜采用再熱，以降低汽輪機低壓部分的蒸汽濕度，提高機組效率和末級動葉工作壽命。01:47:5353一、余熱鍋爐—汽輪機的蒸汽參數(shù)對應某一TFW（鍋爐給水溫度）存在最佳psΔqCC隨ps的變化很緩慢，即ps偏離最佳狀況不多時對qcc的影響很小。

這就為選用ps值帶來了方便。01:47:5354一、余熱鍋爐—汽輪機的蒸汽參數(shù)

對于常規(guī)電站汽輪機蒸汽循環(huán)來說，采用抽汽回熱循環(huán)來加熱鍋爐給水，可有效地提高蒸汽循環(huán)效率。但對聯(lián)合循環(huán)來說，這樣做并不都能提高循環(huán)效率，有的反而使循環(huán)效率下降。這是因為，余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)當采用抽汽回熱循環(huán)后，鍋爐給水溫度大大提高，使余熱鍋爐的排煙溫度明顯提高，鍋爐中回收的熱量減少，結果使循環(huán)效率降低，因此，在聯(lián)合循環(huán)的蒸汽輪機系統(tǒng)中一般均取消了回熱抽汽。01:47:5355一、余熱鍋爐—汽輪機的蒸汽參數(shù)

對雙壓循環(huán)也存在著參數(shù)優(yōu)化的問題。01:47:5356一、余熱鍋爐—汽輪機的蒸汽01:47:5357一、余熱鍋爐—汽輪機的蒸汽01:47:5358一、余熱鍋爐—汽輪機的蒸汽從以上可以發(fā)現(xiàn)，在聯(lián)合循環(huán)中使用的汽輪機之主蒸汽壓力一般不是很高的，通常都介于高壓或次高壓的范圍內(nèi)。這是由于在選擇主蒸汽壓力時，需要綜合考慮以下幾方面影響的緣故，即：①對整個聯(lián)合循環(huán)性能的影響；②對汽輪機效率的影響；③對汽輪機作功量的影響（它主要是通過對主蒸汽流量和二次蒸汽流量的影響來體現(xiàn)的）；④對汽輪機排汽濕度的影響。01:47:5359一、余熱鍋爐—汽輪機的蒸汽增加壓力級別就會升高壓力以及承壓件的厚度?？偟膩碚f，壓力越高啟動時間越長，啟動速度也會降低，運行靈活性差。對投資費用而言，增加壓力和擴充壓力系統(tǒng)就要相應地增加泵、汽包和維修量，從而增加成本，而且增加幅度完全不與可回收的能量成正比。維護費用會增加。01:47:5360一、余熱鍋爐—汽輪機的蒸汽隨著燃氣輪機進氣溫度的增大，機組功率相應增大，汽機的進汽參數(shù)也有相應提高，可達16MPa，甚至采用超臨界蒸汽參數(shù)。如GEMS7001H／9001H燃機組成的聯(lián)合循環(huán)，汽機進汽參數(shù)為16.5MPa／566℃／566℃。01:47:5361二、余熱鍋爐的熱端溫差、接點溫差和接近點溫差在余熱鍋爐的熱力系統(tǒng)中存在一個熱端溫差△Ts節(jié)點溫差△Tp接近點溫差ΔTa01:47:53621、熱端溫差熱端溫差△TS是指換熱過程中過熱器入口煙氣與過熱器出口過熱蒸汽之間的溫差。降低熱端溫差，可以得到較高的過熱度，從而提高過熱蒸汽品質(zhì)。但降低熱端溫差，同時也會使過熱器的對數(shù)平均溫差降低，也就是增大了過熱器的傳熱面積，加大了金屬耗量。大量計算表明，當熱端溫差選擇在30—60℃范圍內(nèi)，是比較合適的。01:47:53632、節(jié)點溫差節(jié)點溫差△TP也叫窄點溫差，是換熱過程中蒸發(fā)器出口煙氣與被加熱的飽和水汽之間的最小溫差，通常是圖⒏12余熱鍋爐T－Q圖中最窄的部位。01:47:53642、節(jié)點溫差當節(jié)點溫差減小時，余熱鍋爐的排氣溫度會下降，煙氣余熱回收量會增大，蒸汽產(chǎn)量和汽輪機輸出功都隨之增加，即對應著高的余熱鍋爐熱效率，但平均傳熱溫差也隨之減小，這必將增大余熱鍋爐的換熱面積。01:47:53652、節(jié)點溫差圖⒏14中給出了“單壓汽水發(fā)生系統(tǒng)”的余熱鍋爐的熱效率與節(jié)點溫差ΔTp以及相對總換熱面積之間的變化關系。由圖可知，當節(jié)點溫差減小時，由于余熱鍋爐換熱面積的增加幅度較大，鍋爐的投資費用就會增大很多。但當節(jié)點溫差取得比設計點值大時，總投資費用和單位熱回收費用的減小程度卻要緩和一些。01:47:53662、節(jié)點溫差對于多壓或多壓再熱系統(tǒng)，還存在多個△Tp優(yōu)化及其組合的問題。由圖可見，雙壓余熱鍋爐的兩個ΔTp最佳分配是相等或低壓系統(tǒng)的稍高。01:47:53672、節(jié)點溫差從投資費用以及聯(lián)合循環(huán)最佳效率的角度方面考慮，必然存在一個如何合理地選擇余熱鍋爐節(jié)點溫差的問題。目前ΔTp的一般范圍為10—20℃，最低的達7℃。01:47:53683、接近點溫差接近點溫差△Ta是指余熱鍋爐省煤器出口壓力下飽和水溫度和出口水溫之間的溫差。01:47:53693、接近點溫差由圖中可以看出，接近點溫差增大時，余熱鍋爐的總換熱面積會增加。這是由于省煤器的對數(shù)平均溫差雖略有增大，致使其換熱面積有所減小，但蒸發(fā)器的對數(shù)平均溫差卻會減小較多，致使蒸發(fā)器的換熱面積會增太甚多的緣故。當然，那時過熱器的換熱面積是保持不變的，結果是余熱鍋爐的總換熱面積要增大。由此可知，當節(jié)點溫差選定后，減小接近點溫差有利于減小余熱鍋爐的總換熱面積和投資費用。01:47:53703、接近點溫差當進入的燃氣溫度隨著機組負荷的減小而降低時，由于余熱鍋爐滑壓運行，T5下降，接近點溫差是會隨之減小的。顯然，如果設計時接近點溫差取得過小，那么在部分負荷工況下或啟動過程中，省煤器內(nèi)就會發(fā)生部分給水蒸發(fā)汽化的問題，將導致部分省煤器管壁過熱現(xiàn)象，對于自然循環(huán)余熱鍋爐則可能導致水動力循環(huán)破壞，而對于強制循環(huán)余熱鍋爐則可能導致強制循環(huán)泵產(chǎn)生汽蝕。01:47:53713、接近點溫差省煤器設計要保證在最低的外界環(huán)境溫度下運行時，ΔTa不出現(xiàn)零值和負值，否則要采用煙氣側或水側旁通辦法來避免汽化。由圖⒏16所示曲線的斜率變化趨勢中可以看到，接近點溫差取在5—20℃范圍內(nèi)是合適的。在設計余熱鍋爐時，應該權衡各種因素，按照使聯(lián)合循環(huán)效率或投資費用最優(yōu)化的設計原則，來考慮節(jié)點溫差、接近點溫差對換熱面積的影響關系。01:47:5372

三、余熱鍋爐的排煙溫度對于余熱鍋爐來說，降低排煙溫度就意味著排煙熱量損失減小，也就是燃氣輪機排氣余熱被回收得充分，即余熱鍋爐的當量效率高。但余熱鍋爐出口的排氣溫度常常不是獨立的熱力變量，而與所選的蒸汽循環(huán)型式、節(jié)點溫差以及燃料中的硫含量有密切關系。01:47:5373

三、余熱鍋爐的排煙溫度當節(jié)點溫差選很較小時，余熱鍋爐出口的排煙溫度就能降低。當采用雙壓或三壓蒸汽循環(huán)時，T5*可以比單壓式蒸汽循環(huán)降低很多。例如，單壓系統(tǒng)排煙溫度就比較高，為150—180℃，雙壓系統(tǒng)為100—150℃，三壓系統(tǒng)的排煙溫度最低，可達80－100℃。降低排煙溫度還要受到露點溫度（排煙中水蒸汽開始凝結的溫度）的制約，因為當燃氣輪機燃用含硫較高的燃料時，排氣中含有較多的S02，水蒸汽凝結時它就變?yōu)閬喠蛩岫g金屬壁面，所以余熱鍋爐的排煙溫度應高于露點。01:47:5374

四、煙氣側壓損系數(shù)的優(yōu)化當余熱鍋爐采用減小節(jié)點溫差和多壓汽水系統(tǒng)來提高熱力性能時，由于余熱鍋爐傳熱面積的增加致使煙氣側流阻增大，從而導致燃氣輪機背壓上升，功率和效率下降。一般來說，燃氣輪機背壓每增加1kPa，其功率下降0.6％--0.7％，熱耗率會增大0.6％--0.7％。01:47:5375余熱鍋爐—汽輪機的原理和結構概述余熱鍋爐的型式聯(lián)合循環(huán)中的蒸汽循環(huán)方案余熱鍋爐一汽輪機的熱力參數(shù)余熱鍋爐的結構特點聯(lián)合循環(huán)汽輪機的結構特點01:47:5376§8.5余熱鍋爐的結構特點一、余熱鍋爐的本體結構余熱鍋爐本體包括入口過渡段煙道、過熱器和箱體、蒸發(fā)器和箱體、省煤器和箱體、汽包、出口過渡段煙道、構架和平臺樓梯等組件，01:47:5377一、余熱鍋爐的本體結構

01:47:5378一、余熱鍋爐的本體結構1．臥式布置余熱鍋爐

01:47:5379一、余熱鍋爐的本體結構（一）入口、出口過渡段煙道入口、出口過渡段煙道由內(nèi)壁耐熱不銹鋼鋼板、中間保溫層和箱體鋼板、外壁鋁合金護板組成。內(nèi)壁耐熱不銹鋼鋼板之間的接縫處，必須考慮膨脹和密封的要求。為了保證煙氣均勻地流入過熱器段，入口過渡段煙道內(nèi)常常裝有導流板。

01:47:5380一、余熱鍋爐的本體結構（二）受熱面組件受熱面組件指的是各壓力等級的過熱器、蒸發(fā)器、省煤器和給水加熱器等。各組件由管束、聯(lián)箱、支吊架（或固定架）等組成。01:47:5381一、余熱鍋爐的本體結構（二）受熱面組件

各箱體構成了布置有相應受熱面組件的煙道。箱體壁是由內(nèi)壁襯板、中間保溫層和箱體鋼板、外壁鋁合金護板組成，位于高溫煙氣區(qū)域的箱體鋼板采用耐熱不銹鋼鋼板，位于低溫煙氣區(qū)域的箱體鋼板，有的余熱鍋爐采用碳鋼鋼板。01:47:5382一、余熱鍋爐的本體結構（二）受熱面組件各受熱面組件位于煙道內(nèi)的管段采用鰭片管。由于采用螺旋鰭片管取代光管傳熱元件，其傳熱面積是光管傳熱面的5～10倍，可把傳熱系數(shù)提高2.5倍以上。因此，采用鰭片管可以使余熱鍋爐體積小，結構更為緊湊。01:47:5383（二）受熱面組件通常，螺旋鰭片管的受熱面由兩部分組成，即鰭片本身和鰭片間的光管外表面。在同樣的煙氣介質(zhì)，煙氣溫度和煙氣速度之下，管徑愈小，鰭片愈高，節(jié)距愈密，則傳熱效果愈佳。提高鰭片高度，降低鰭片節(jié)距，使傳熱系數(shù)下降而受熱面迅速上升。由于受熱面的影響更大，傳熱量增加，故總體傳熱效果提高。而鰭片厚度的大小對傳熱系數(shù)影響不大。01:47:5384（二）受熱面組件針對不同燃料種類，鰭片的結構參數(shù)會有所區(qū)別。對燃用重油的燃氣輪機，其排氣中含SO2

和灰份較多，受熱面易污染，一般選用節(jié)距較大的螺旋鰭片管組；而燃用輕油或天然氣時，其排氣相對較清潔，則節(jié)距可小一些。為進一步提高傳熱效率，近年來還出現(xiàn)了采用鋸齒形鰭片管的受熱面。01:47:5385（二）受熱面組件管束的排列有錯列與順列兩種，錯列管束的傳熱優(yōu)于順列管束約20％，但其煙氣阻力大，管間支撐定位裝置的設計比較困難，對于燒重質(zhì)燃料的聯(lián)合循環(huán)機組不利于吹灰。管子彎頭采用光管，處在高溫煙道以外，使鰭片管和彎頭（光管）之間焊縫不和高溫煙氣接觸。至于管簇的熱膨脹問題則可以用吊裝管簇的方法來解決。01:47:5386（二）受熱面組件余熱鍋爐的過熱器有疏水型和不可疏水型兩種。水平布置蛇形管或帶下聯(lián)箱垂直布置的管柬屬于疏水型；垂直布置蛇形管組屬于不可疏水型。不可疏水型過熱器有啟動時積水不易帶走的缺點，熱應力大，因此較少采用。過熱器區(qū)段的煙氣溫度水平相對較高，因此管束的橫向節(jié)距通常比其他受熱面大或者鰭片節(jié)距較大，以防在過熱段煙氣側形成較大的壓力損失。省煤器的結構與過熱器基本一致。01:47:5387（二）受熱面組件自然循環(huán)余熱鍋爐的蒸發(fā)器傳熱管束通常是2～3排一組并聯(lián)焊接在上下（或前后）的混合聯(lián)箱上，上聯(lián)箱由汽水導出管與汽包連接，汽水混合物在汽包中進行汽水分離，水經(jīng)下降管返回下聯(lián)箱，蒸汽進入過熱器過熱。強制循環(huán)的蒸發(fā)器依靠循環(huán)水泵建立汽水的循環(huán)流動，通常采用較小直徑的管子，因而使結構緊湊，同時也減少了鍋爐的水容積和運行熱慣性，有利于實現(xiàn)快速啟動和負荷迅速變動的要求。01:47:5388（二）受熱面組件過熱器和省煤器通常為逆流布置，蒸發(fā)器為順流布置，目的是減少蒸發(fā)器工質(zhì)的流動阻力，降低循環(huán)泵的功耗。但也有對強制循環(huán)余熱鍋爐的高壓蒸發(fā)器采用逆流布置，以增加節(jié)點溫差，減少受熱面積。01:47:5389（三）汽包聯(lián)合循環(huán)余熱鍋爐是蒸汽壓力相對較低的循環(huán)鍋爐，帶有臥式汽包。對立式余熱鍋爐，汽包設置于前（或后）側的鋼架上，通常采用懸吊方式固定在構架的梁上，并采用撓性支架，以減少各連接管受熱膨脹對汽包產(chǎn)生的附加應力。臥式余熱鍋爐的汽包則多設置于蒸發(fā)器上部。01:47:5390（三）汽包余熱鍋爐汽包內(nèi)部裝置與常規(guī)鍋爐類似。蒸發(fā)器出口的汽水混合物經(jīng)導管引入汽包，在多孔分離折流板進行汽水分離，分離出的水下落到水空間，汽向上流動，經(jīng)洗滌器和鋼絲網(wǎng)除霧器進一步分離水，然后蒸汽經(jīng)蒸汽出口管通往過熱器。汽包下部有下降管，在下降管入口處裝有旋渦破壞器，防止蒸汽帶入下降管。01:47:5391（三）汽包

汽包內(nèi)還有來自省煤器的進水管、連續(xù)和定期排污管、加藥管等。對于臥式布置的余熱鍋爐，定期排污管位于蒸發(fā)器下部聯(lián)箱底部。由于給水溫度比汽包壁溫度低，汽包直接與給水管接頭連接會產(chǎn)生較大熱應力，一般采用雙套管結構來減少熱應力。因為余熱鍋爐在啟動過程和升負荷過程中的增速主要受限于汽包的熱膨脹，故汽包的壁面應盡可能地薄。01:47:5392（四）整體式除氧器可將除氧裝置簡化成兩種換熱器的組合，即由一表面式換熱器（低壓蒸發(fā)器）和混和式加熱器（除氧器和水箱）構成。它不僅具有除氧貯水功能，還有余熱鍋爐低壓汽包的汽水分離功能，所以通常稱之為“整體壓力式除氧器”。01:47:5393（四）整體式除氧器在聯(lián)合循環(huán)中，進入除氧器需要加熱的凝結水溫度約40℃，補給水25℃左右，為了利用低品位熱能只能采用微正壓。根據(jù)余熱鍋爐系統(tǒng)本身單壓、雙壓、三壓或多壓的要求，可將除氧器設計成壓力式、大氣式或真空式。通常，三壓或多壓余熱鍋爐系統(tǒng)配置大氣式或真空式除氧器，而單壓、雙壓的余熱鍋爐系統(tǒng)通常配置壓力式除氧器。01:47:5394（四）整體式除氧器這種整體式除氧器具有“自生蒸汽”的不可調(diào)節(jié)性，但具有自平性，以保證除氧效果。整體式除氧裝置由分離器、除氧器、除氧水箱（低壓汽包）組成。01:47:5395（1）分離器

外置分離器采用離心式結構，由內(nèi)外筒、上下封頭構成，立置于除氧水箱上，來自低壓蒸發(fā)器的汽水混和物先經(jīng)切向口進入夾套內(nèi)高速旋轉，水經(jīng)分離沿壁流下，最后經(jīng)節(jié)流孔板進入水箱，分離出的蒸汽進入內(nèi)筒進下步旋轉分離，再經(jīng)穩(wěn)流板通過管道進入除氧器，作一、二次加熱蒸汽用。01:47:5396（2）除氧器

除氧器采用立式雙封頭結構，內(nèi)設配水箱、噴嘴、金屬矩鞍環(huán)填料等。主凝結水與補水進入配水箱后，經(jīng)24只噴嘴，噴灑成霧狀水滴，該段有足夠的空間，布置足夠的加熱面積和汽水接觸加熱時間，下設的填料足以完成深度除氧傳熱傳質(zhì)需要。從分離器來的蒸汽通過分配管分成一、二次蒸汽分別進入噴霧和填料區(qū)，蒸汽管道設計要使噴霧和填料區(qū)蒸汽分配合理。01:47:5397（3）除氧水箱（低壓汽包）

除氧水箱為臥式、雙鞍座結構。滿是連續(xù)供給鍋爐≥15min以上的給水需要。余熱鍋爐啟動時，低壓受熱面產(chǎn)生的蒸汽量不能立即滿足除氧器用汽量，在系統(tǒng)設置需考慮外接汽源。將中壓（或高壓）汽包引出一根蒸汽管，經(jīng)過減壓節(jié)流等措施接入除氧水箱，待低壓受熱面產(chǎn)汽量達到除氧器設計要求用汽量時，即可關閉外接汽源。01:47:5398（五）支撐、構架、平臺樓梯

余熱鍋爐本體的支撐根據(jù)容量和型式的不同，可采用自立支撐型和鋼架懸吊型。立式布置的鍋爐通常采用鋼結構式的懸吊方式，允許受熱面向下膨脹；臥式布置的余熱鍋爐可采用自立支撐型或懸吊型，即在高度方向的中間部位增加支撐點、支撐點全部采用焊接固定，以利于抗震和維修。01:47:5399（五）支撐、構架、平臺樓梯為了具有快速啟動和跟蹤負荷的能力，余熱鍋爐都采用柔性結構的承載支柱，可緩沖鍋爐本體由熱膨脹而產(chǎn)生的伸縮。構架是用優(yōu)質(zhì)碳素鋼組成的框架結構。為了不使鍋爐本體、傳熱管、管夾等受到不必要的應力影響，應限制支撐梁的撓度，以確保與本體的適當間隔。此外，應采取防震措施。01:47:53100（五）支撐、構架、平臺樓梯鍋爐受熱管束的支撐同本體一樣有著兩種支撐方式。臥式鍋爐的傳熱管屏垂直布置，可采用自立式底部支撐結構和上梁懸吊支撐結構。立式鍋爐受熱管束水平布置，通常采用上梁懸吊支撐結構。不論哪一種方式都應根據(jù)傳熱管規(guī)格、管屏結構以及安裝和地理條仲的不同來選擇。01:47:53101（五）支撐、構架、平臺樓梯為了檢查和維修需要，余熱鍋爐周圍布置有幾層固定在構架上的平臺樓梯，通往各級受熱面的檢修門和汽包等處。01:47:53102(六）輕型護板爐墻和保溫聯(lián)合循環(huán)余熱鍋爐煙道內(nèi)通過的為高溫煙氣，整個煙道系統(tǒng)為受熱元件。余熱鍋爐大都采用輕型爐墻，由支撐架、護板、耐火層、絕熱層組成。在鍋爐本體內(nèi)部或外部敷設絕熱材料降低散熱損失。經(jīng)過對護板、煙道的保溫，外表面溫度降至60℃左右，達到設計規(guī)范的規(guī)定要求。01:47:53103(六）輕型護板爐墻和保溫絕熱材料敷設于內(nèi)部，其爐墻在外部，爐墻的溫度被抑制得較低，是冷爐墻，即使在煙氣溫度較高的上游側也可用碳鋼材料，而且本體的熱膨脹也可以得到有效抑制，有利于支撐結構的簡化。但是，將保溫層布置于爐內(nèi)，這時煙氣的湍流很容易損害內(nèi)保溫層蒙皮，造成煙氣進入保溫層而滯留于冷爐墻造成酸腐蝕的現(xiàn)象。01:47:53104(六）輕型護板爐墻和保溫在爐墻外表面敷設絕熱材料，爐墻直接與熱煙氣接觸，保持高溫，因此可有效避免露點現(xiàn)象，不會產(chǎn)生酸腐蝕現(xiàn)象。在余熱鍋爐停爐時，可以用堿性水直接沖洗受熱面，而不會對鍋爐造成任何損傷，并可使外部保溫，施工簡單，但必須考慮熱膨脹問題。01:47:53105二、余熱鍋爐的輔助系統(tǒng)（一）煙氣系統(tǒng)在多數(shù)聯(lián)合循環(huán)裝置中，都在燃氣輪機與余熱鍋爐之間設置旁通煙道，以避免余熱鍋爐檢修或故障時影響燃氣輪機正常運行。從燃氣輪機排出的高溫煙氣有兩路出口：一路進入余熱鍋爐，流過各級受熱面，從主煙囪排入大氣；另一路進入旁通煙囪，排入大氣。每路煙道上裝有百葉窗式的擋板，余熱鍋爐入口煙道上裝的擋板稱“入口擋板”或“隔離擋板”，旁通煙道上裝的擋板稱“旁通擋板”，見圖⒏24。有些余熱鍋爐上，把入口擋板和旁通擋板合二為一，稱為“轉向器擋板”或“切換擋板”.01:47:53106（一）煙氣系統(tǒng)01:47:53107（一）煙氣系統(tǒng)

燃氣輪機工作而余熱鍋爐不工作時，旁通擋板開啟，入口擋板關閉。燃氣輪機和余熱鍋爐同時工作時，旁通擋板關閉，入口擋板開啟。有的余熱鍋爐，在余熱鍋爐入口煙道處還裝有截斷插板，在燃氣輪機工作而余熱鍋爐較長時期不工作情況下，把插板插入煙道，燃氣輪機和余熱鍋爐完全隔離。在立式布置的余熱鍋爐中，通常在鍋爐出口主煙囪處裝有百葉窗式的擋板，稱“防雨擋板”。對于啟停頻繁的余熱鍋爐，在停爐時關閉防雨擋板，能保存熱量，以便隨時快速熱啟動余熱鍋爐。另外，當鍋爐停運時，還可以阻止雨、雪或外來雜物進入鍋爐。01:47:53108（一）煙氣系統(tǒng)由于煙道受熱后要伸長，會對煙道的支架產(chǎn)生熱應力，采用膨脹節(jié)能吸收煙道的伸長量，可以減小熱應力。在余熱鍋爐頻繁啟動的情況下，金屬膨脹節(jié)易于疲勞破壞。而非金屬密封材料的柔韌性高，提高了膨脹節(jié)的壽命，且其表面非金屬材料在失效后易于更換。因此，廣泛采用的是非金屬膨脹節(jié)。01:47:53109（二）強制循環(huán)水泵為了使強制循環(huán)余熱鍋爐中水循環(huán)的正常運行，強制循環(huán)水泵的選擇及其性能是至關重要的。在下降管系統(tǒng)中裝有循環(huán)泵，揚程一般為0.25—0.35MPa，水循環(huán)的運動壓比可從自然循環(huán)時的0.05—0.1MPa提高到0.3MPa。循環(huán)水質(zhì)量流速按防止汽水分層的最小質(zhì)量流速設計，一般取為280—320kg/s。循環(huán)水倍率通常為1.3—2.5，以便能選用容量小、耗電省的強制循環(huán)水泵。強制循環(huán)水泵一般通過焊接懸吊在下降管道上，不加任何支座，可以隨管道受熱膨脹而自由移動。強制循環(huán)水泵的工作介質(zhì)是高溫高壓的爐水，必須具有良好的密封性能。01:47:53110（三）吹灰系統(tǒng)如果燃氣輪機燃用重油或原油，余熱鍋爐各級受熱面管束外壁面會沾污，影響傳熱效果，因此，各級受熱面必須裝有吹灰器，將管束外壁面上的沾污吹掉。長伸縮式吹灰器已被廣泛采用。吹灰器工作介質(zhì)是經(jīng)減溫減壓的過熱蒸汽。通常在每層受熱面前都布置吹灰器，每層2—3只。01:47:53111（三）吹灰系統(tǒng)01:47:53112余熱鍋爐—汽輪機的原理和結構概述余熱鍋爐的型式聯(lián)合循環(huán)中的蒸汽循環(huán)方案余熱鍋爐一汽輪機的熱力參數(shù)余熱鍋爐的結構特點聯(lián)合循環(huán)汽輪機的結構特點01:47:53113§8.6聯(lián)合循環(huán)汽輪機的結構特點燃氣一蒸汽聯(lián)合循環(huán)中的汽輪機具有啟動快速、調(diào)峰性能高、滑參數(shù)運行、排汽量大等特點，在結構和運行上有別于常規(guī)的電站汽輪機。01:47:53114§8.6聯(lián)合循環(huán)汽輪機的結構特點一、汽缸的結構特點

由于聯(lián)合循環(huán)汽輪機不（或較少）設置抽汽口，在多壓汽輪機中反而要在低壓部位注入大量二次蒸汽，所以排汽缸的環(huán)形面積尺寸和排汽量比同容量等級的常規(guī)火電機組大很多。由于汽輪機末級葉片長度的限制，允許通過的蒸汽體積流量是有限的，根據(jù)汽輪機功率等級之不同，汽輪機低壓缸可以設計成為單缸單流式、單缸雙流式和雙缸雙流式的結構型式。01:47:53115一、汽缸的結構特點不設置抽汽口的單缸汽輪機可以設計成軸向排汽或側向排汽。采用軸向排汽的方案具有以下一些優(yōu)點，即：①軸向通流的阻力損失??；②軸向通流加強了機組的對稱性，有利于快速起動；③軸向排汽可以使機組不設置兩層的運行平臺。因而可以使用標高較低的廠房結構，降低廠房造價。但由于單缸軸向排汽的體積流量有限，因而只能用于功率較小的汽輪機中。01:47:53116一、汽缸的結構特點為了滿足滑壓運行的要求，汽輪機通常采用全周進汽，無調(diào)節(jié)級，運行時調(diào)節(jié)閥通常都全開。全周進汽利于減小上下缸溫差，使溫度分布均勻，使高溫區(qū)域的溫度梯度得到有效控制，且能降低第一級動葉的動應力，提高快速啟動的安全可靠性。全周進汽full-arcadmission蒸汽通過布置在整個圓周上的噴嘴或靜葉進汽的方式。01:47:53117一、汽缸的結構特點為了盡量減小汽輪機快速啟停過程中的熱變形和熱應力，汽缸設計充分考慮結構對稱，包括主汽閥、調(diào)節(jié)閥、導汽管、外接管道等一般要盡可能布置對稱。汽缸的結構要設計成等強度壁厚，不同壓力段壁厚不同，在關鍵部位要控制其幾何形狀。汽缸的中分面法蘭盡可能采用高窄法蘭結構，中分面螺栓盡可能靠近轉子軸心，使法蘭和螺栓比較容易加熱和膨脹，以降低內(nèi)外溫差造成的熱應力。01:47:53118一、汽缸的結構特點低壓汽源（補汽）進入汽缸腔室的流道要光滑流暢，流速低，壓力損失小，與主汽汽流的溫度差別小，并盡可能地降低補汽與主流汽流的混合損失。汽缸與前軸承座下部采用定中心梁的推拉結構，使機組在頻繁啟停過程中膨脹收縮順暢，并防止汽缸跑偏。有的汽輪機在自由端由一個垂直柔性底盤結構支撐，以消除滑動支撐可能產(chǎn)生的卡澀問題。01:47:53119二、轉子的結構特點為適應快速啟停及提高工作壽命，聯(lián)合循環(huán)汽輪機轉子的高溫工作區(qū)常采用小直徑，小軸徑使瞬時熱應力最小